RU2562849C1 - Slag mix for steel treatment in ladle - Google Patents
Slag mix for steel treatment in ladle Download PDFInfo
- Publication number
- RU2562849C1 RU2562849C1 RU2014124089/02A RU2014124089A RU2562849C1 RU 2562849 C1 RU2562849 C1 RU 2562849C1 RU 2014124089/02 A RU2014124089/02 A RU 2014124089/02A RU 2014124089 A RU2014124089 A RU 2014124089A RU 2562849 C1 RU2562849 C1 RU 2562849C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- ladle
- slag
- lime
- colemanite
- steel
- Prior art date
Links
- 239000002893 slag Substances 0.000 title claims abstract description 49
- 239000000203 mixture Substances 0.000 title claims abstract description 36
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims description 18
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims description 18
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 claims abstract description 19
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 claims abstract description 19
- 239000004571 lime Substances 0.000 claims abstract description 19
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims abstract description 15
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 13
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 13
- 229910021540 colemanite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 13
- 230000004907 flux Effects 0.000 claims abstract description 13
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 5
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N Magnesium oxide Chemical compound [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 26
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims description 14
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 claims description 13
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 abstract description 17
- 239000002184 metal Substances 0.000 abstract description 17
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 abstract description 12
- 239000010436 fluorite Substances 0.000 abstract description 11
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 9
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 abstract description 9
- 238000000034 method Methods 0.000 abstract description 5
- 239000000654 additive Substances 0.000 abstract description 2
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 2
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 abstract 2
- 229910052681 coesite Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 229910052906 cristobalite Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract 1
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 abstract 1
- 229910052682 stishovite Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 229910052905 tridymite Inorganic materials 0.000 abstract 1
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 11
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 10
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 10
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 description 9
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 description 9
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 7
- 229910004261 CaF 2 Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000009847 ladle furnace Methods 0.000 description 3
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 3
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 2
- 238000006731 degradation reaction Methods 0.000 description 2
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N iron oxide Inorganic materials [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 235000013980 iron oxide Nutrition 0.000 description 2
- VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N iron(2+);oxygen(2-) Chemical class [O-2].[Fe+2] VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 239000003053 toxin Substances 0.000 description 2
- 231100000765 toxin Toxicity 0.000 description 2
- 108700012359 toxins Proteins 0.000 description 2
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 description 1
- -1 CaF 2 Chemical compound 0.000 description 1
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000976 Electrical steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 description 1
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 229910052925 anhydrite Inorganic materials 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 1
- WUKWITHWXAAZEY-UHFFFAOYSA-L calcium difluoride Chemical compound [F-].[F-].[Ca+2] WUKWITHWXAAZEY-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- OSGAYBCDTDRGGQ-UHFFFAOYSA-L calcium sulfate Chemical compound [Ca+2].[O-]S([O-])(=O)=O OSGAYBCDTDRGGQ-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000009851 ferrous metallurgy Methods 0.000 description 1
- 239000000383 hazardous chemical Substances 0.000 description 1
- BHEPBYXIRTUNPN-UHFFFAOYSA-N hydridophosphorus(.) (triplet) Chemical compound [PH] BHEPBYXIRTUNPN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 239000013067 intermediate product Substances 0.000 description 1
- 239000006028 limestone Substances 0.000 description 1
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 238000004321 preservation Methods 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к черной металлургии, в частности к обработке стали в ковше твердыми шлаковыми смесями.The invention relates to ferrous metallurgy, in particular to the processing of steel in a ladle by solid slag mixtures.
Для производства стали с низким (0,010-0,015%) и сверхнизким (0,003-0,005%) содержанием серы процесс десульфурации осуществляют, как правило, на агрегатах ковш - печь с формированием высокоосновных шлаков системы СаО - CaF2. Однако кратковременное действие плавикового шпата на физико-химические свойства шлака не обеспечивает высокой эффективности десульфурации стали, а экологическая вредность плавикового шпата в совокупности с формированием «самораспадающихся» шлаков значительно ухудшает экологическую обстановку.For the production of steel with a low (0.010-0.015%) and ultra low (0.003-0.005%) sulfur content, the desulfurization process is carried out, as a rule, on ladle-furnace aggregates with the formation of highly basic slags of the CaO - CaF 2 system . However, the short-term effect of fluorspar on the physicochemical properties of the slag does not ensure high desulfurization of steel, and the environmental hazards of fluorspar, together with the formation of "self-decaying" slags, significantly worsen the environmental situation.
Известна, например, смесь для обработки стали в ковше, раскрытая в описании технологии внепечной обработки металла на агрегате ковш - печь при производстве низкокремнистой стали, включающая раскислитель, плавиковый шпат, кусковую и порошкообразную флюидизированную известь (RU 2465340, МПК С21С 7/00, опубл. 08.07.2011).Known, for example, is a mixture for processing steel in a ladle, disclosed in the description of the technology of out-of-furnace metal processing on a ladle-furnace unit in the production of low-silicon steel, including deoxidizing agent, fluorspar, lump and powdery fluidized lime (RU 2465340, IPC С21С 7/00, publ 07/08/2011).
Недостатком известного способа являются высокие материальные затраты на формирование известной смеси с высокими рафинирующими свойствами, связанными с использованием в больших количествах (более 500 кг на плавку) плавикового шпата, инжектированием в ковш дорогостоящей порошкообразной флюидизированной извести, интенсивным износом огнеупорной футеровки ковшей, и ухудшением экологической обстановки окружающей среды из-за присутствия в известной смеси плавикового шпата.The disadvantage of this method is the high material costs for the formation of a known mixture with high refining properties associated with the use of large quantities (more than 500 kg per smelting) of fluorspar, injection of expensive powdery fluidized lime into the bucket, intensive wear of the refractory lining of the buckets, and environmental degradation environment due to the presence in the known mixture of fluorspar.
Известна шлаковая смесь для обработки стали в ковше, содержащая кусковую известь, плавиковый шпат и гранулированный алюминий (RU 2138562, С21С 7/06, опубл. 27.09.1999).Known slag mixture for processing steel in a ladle containing lump lime, fluorspar and granular aluminum (RU 2138562, C21C 7/06, publ. 09/27/1999).
Недостатком известной шлаковой смеси является низкая степень десульфурации металла, высокий охлаждающий эффект из-за наличия в извести до 16% известняка, интенсивный износ футеровки ковшей и ухудшение экологической обстановки окружающей среды из-за наличия в смеси плавикового шпата и формирования самораспадающихся шлаков.A disadvantage of the known slag mixture is the low degree of metal desulfurization, high cooling effect due to the presence of lime in lime up to 16%, intensive wear of the lining of the ladles and environmental degradation due to the presence of fluorspar in the mixture and the formation of self-dissolving slags.
Наиболее близкой по технической сущности является смесь для обработки стали в ковше, содержащая оксиды железа, кусковую известь, забалансовый флюоритовый известняк и борсодержащую руду (Авт. св. №1711486, С21С 7/064, опубл. 08.10.1991).The closest in technical essence is a mixture for processing steel in a ladle containing iron oxides, lump lime, off-balance fluorite limestone and boron ore (Aut. St. No. 1711486, C21C 7/064, publ. 08.10.1991).
Недостатком известной шлаковой смеси является низкая степень десульфурации металла из-за высокой концентрации оксидов железа в формируемой шлаковой смеси и высокого содержания серы в борсодержащей руде, интенсивный износ футеровки ковшей и сохранение экологической нагрузки на окружающую среду.A disadvantage of the known slag mixture is the low degree of metal desulfurization due to the high concentration of iron oxides in the formed slag mixture and the high sulfur content in boron-containing ore, intensive wear of the lining of the ladles and the preservation of the environmental load on the environment.
Технический эффект при использовании изобретения заключается в улучшении качества металла за счет достижения низких, не более 0,005 -0,008%, содержаний серы в металле и микролегирования стали бором, в повышении стойкости переклазоуглеродистой футеровки ковшей, а также в улучшении экологической обстановки за счет исключения присадок плавикового шпата и отсутствия развития процесса формирования самораспадающихся шлаков.The technical effect when using the invention is to improve the quality of the metal by achieving low, not more than 0.005-0.008%, the sulfur content in the metal and microalloying steel with boron, to increase the resistance of pereklazarodnogo lining of ladles, and also to improve the environmental situation by eliminating additives of fluorspar and the lack of development of the process of formation of self-decaying toxins.
Указанный технический результат достигается тем, что шлаковая смесь для обработки стали в ковше, содержащая известь, флюсующий материал, алюминий, согласно изобретению в качестве флюсующего материала содержит колеманит, содержащий 30-45% B2O3, 20-30% СаО, 3-7% SiO2 и не более 0,2%S, и дополнительно магнезиальный флюс, содержащий 25-75% MgO и 10-50% СаО при следующем соотношении компонентов, мас.%:The specified technical result is achieved in that the slag mixture for processing steel in a ladle containing lime, fluxing material, aluminum, according to the invention contains colemanite containing 30-45% B 2 O 3 , 20-30% CaO, 3- 7% SiO 2 and not more than 0.2% S, and additionally magnesian flux containing 25-75% MgO and 10-50% CaO in the following ratio of components, wt.%:
Оксиды магния и кальция, содержащиеся в магнезиальном флюсе в заявленном количестве, обеспечивают формирование в ковше высокоосновных рафинировочных шлаков в области насыщения MgO, обладающих низким агрессивным воздействием на переклазоуглеродистую футеровку ковшей с сохранением высоких рафинирующих свойств при заявленном количестве извести в шлаковой смеси.The oxides of magnesium and calcium contained in the declared amount of magnesian flux provide the formation of highly basic refining slags in the bucket in the saturation region of MgO, which have a low aggressive effect on the pereklazouglerodnoe lining of ladles while maintaining high refining properties with the claimed amount of lime in the slag mixture.
Принципиальным отличием предложенной шлаковой смеси является использование взамен плавикового шпата колеманита, содержащего 30-45% B2O3, 20-30% СаО, 3-7% SiO2 и не более 0,2% S.The principal difference of the proposed slag mixture is the use of colemanite instead of fluorspar containing 30-45% B 2 O 3 , 20-30% CaO, 3-7% SiO 2 and not more than 0.2% S.
Борный ангидрит, как и CaF2, обладает высокой разжижающей способностью, значительно снижает температуру плавления и вязкость шлака, но в отличие от CaF2 не загрязняет атмосферу цеха вредными выбросами, исключает развитие процесса формирования самораспадающихся шлаков и, как следствие, улучшает экологическую обстановку на объекте. Кроме того, распределение бора между шлаком и металлом обеспечивает улучшение качества стали за счет микролегирования ее бором.Boric anhydrite, like CaF 2 , has a high fluidizing ability, significantly reduces the melting temperature and viscosity of slag, but unlike CaF 2 it does not pollute the workshop’s atmosphere with harmful emissions, excludes the development of the formation of self-decaying slags and, as a result, improves the environmental situation at the facility . In addition, the distribution of boron between the slag and the metal provides an improvement in the quality of steel due to its microalloying with boron.
При заявленном количестве колеманита в шлаковой смеси (4-10%) в ковше формируются высокоосновные магнезиальные шлаки с содержанием 2-5% В2О3, обладающие высокими рафинирующими свойствами, позволяющие достичь содержания серы в металле не более 0,004-0,006% при исходном ее содержании 0,025-0,030%, сохраняющие низкое агрессивное воздействие на периклазоуглеродистую футеровку ковшей, обеспечивающие микролегирование стали бором в количестве 0,002-0,005% и, как следствие, улучшение ее качества и улучшение экологической обстановки окружающей среды. При меньших значениях колеманита в шлаковой смеси формируемые в ковше высокоосновные магнезиальные шлаки не обеспечивают глубокой десульфурации металла из-за их гетерогенизации и высокой вязкости, повышения качества стали из-за низкого, не более 0,002% бора и улучшения экологической обстановки из-за развития процесса формирования самораспадающихся шлаков. При больших значениях колеманита в шлаковой смеси отмечается ухудшение качества стали из-за «высоких», более 0,005% содержаний бора и высокий износ периклазоуглеродистой футеровки ковшей из-за повышенной агрессивности формируемого шлака.With the declared amount of colemanite in the slag mixture (4-10%), highly basic magnesian slags with a content of 2-5% В 2 О 3 are formed in the ladle, which have high refining properties, which make it possible to achieve a sulfur content in the metal of not more than 0.004-0.006% at its initial the content of 0.025-0.030%, which retain a low aggressive effect on the periclase-carbon lining of ladles, providing microalloying of steel with boron in an amount of 0.002-0.005% and, as a result, improvement of its quality and improvement of the ecological environment. At lower values of colemanite in the slag mixture, the highly basic magnesia slags formed in the ladle do not provide deep desulfurization of the metal due to their heterogenization and high viscosity, increase in the quality of steel due to the low, not more than 0.002% boron, and improvement of the environmental situation due to the development of the formation process self-decaying toxins. At high values of colemanite in the slag mixture, there is a deterioration in the quality of steel due to "high", more than 0.005% boron content and high wear of the periclase-carbon lining of the ladles due to the increased aggressiveness of the formed slag.
Заявленный диапазон содержания алюминия в шлаковой смеси в пределах 5-20% обусловлен необходимостью формирования в ковше жидких высокоосновных шлаков с высокими рафинирующими свойствами за счет быстрого перевода извести в жидкое состояние вследствие образования и присутствия в шлаке Al2O3. При меньших значениях алюминия в шлаковой смеси не обеспечивается глубокая десульфурация металла из-за высокой вязкости образующегося в ковше шлака. При больших значениях алюминия в шлаковой смеси увеличивается себестоимость стали без дальнейшего улучшения рафинирующих свойств формируемого в ковше шлака.The claimed range of aluminum content in the slag mixture in the range of 5-20% is due to the need for the formation in the ladle of liquid highly basic slag with high refining properties due to the rapid transfer of lime into a liquid state due to the formation and presence of Al 2 O 3 in the slag. At lower values of aluminum in the slag mixture, deep metal desulfurization is not provided due to the high viscosity of the slag formed in the ladle. At high aluminum values in the slag mixture, the cost of steel increases without further improving the refining properties of the slag formed in the ladle.
Диапазон значений количества магнезиального флюса заявленного состава в шлаковой смеси в пределах 6-30% обеспечивает формирование в ковше высокоосновных магнезиальных шлаков с низким агрессивным воздействием на периклазоуглеродистую футеровку ковшей с сохранением высоких рафинирующих свойств, обеспечивающих концентрацию серы в металле не более 0,004-0,006% при исходном содержании серы 0,025-0,030%. При меньших значениях магнезиального флюса в шлаковой смеси формируемый в ковше шлак, сохраняя высокие рафинирующие свойства, будет обладать высоким агрессивным воздействием на периклазоуглеродистую футеровку ковшей. При больших значениях магнезиального флюса в шлаковой смеси формируемый в ковше шлак, сохраняя низкое агрессивное воздействие на периклазоуглеродистую футеровку, не обеспечивает глубокой десульфурации металла из-за его высокой гетерогенизации и вязкости.The range of values of the amount of magnesia flux of the claimed composition in the slag mixture in the range of 6-30% ensures the formation in the bucket of highly basic magnesia slag with a low aggressive effect on the periclase-carbon lining of the ladles while maintaining high refining properties, providing a sulfur concentration in the metal of not more than 0.004-0.006% at the initial sulfur content of 0.025-0.030%. At lower magnesian flux values in the slag mixture, the slag formed in the ladle, while maintaining high refining properties, will have a high aggressive effect on the periclase-carbon lining of ladles. At high magnesia fluxes in the slag mixture, the slag formed in the ladle, while maintaining a low aggressive effect on the periclase-carbon lining, does not provide deep desulfurization of the metal due to its high heterogenization and viscosity.
Заявленный диапазон значений количества извести в шлаковой смеси обусловлен необходимостью формирования в ковше высокоосновных шлаков с высокими рафинирующими свойствами, обеспечивающими глубокую десульфурацию металла с достижением содержания серы в стали не более 0,004-0,006% при исходной концентрации серы в металле 0,025-0,030%. При меньших и больших значений извести в шлаковой смеси формируемый в ковше шлак не обеспечивает глубокой десульфурации металла.The claimed range of lime amounts in the slag mixture is due to the need to form highly basic slags in the ladle with high refining properties that provide deep metal desulfurization with a sulfur content in steel no more than 0.004-0.006% at an initial sulfur concentration of 0.025-0.030% in the metal. At lower and higher lime values in the slag mixture, the slag formed in the ladle does not provide deep metal desulfurization.
Анализ научно-технической и патентной литературы не выявил совпадения отличительных признаков заявленной шлаковой смеси с другими техническими решениями. На основании этого можно сделать вывод о соответствии заявленного технического решения критерию «изобретательский уровень».The analysis of scientific, technical and patent literature did not reveal the coincidence of the distinctive features of the claimed slag mixture with other technical solutions. Based on this, we can conclude that the claimed technical solution meets the criterion of "inventive step".
Ниже приводится вариант осуществления заявленного технического решения, не исключающий другие варианты реализации изобретения.The following is an embodiment of the claimed technical solution, not excluding other embodiments of the invention.
После завершения окислительного рафинирования фосфористого чугуна в 300 т кислородном конвертере полупродукт, содержащий 0,04% С; 0,05% Mn; 0,015% Р и 0,027% S, выпускают в ковш с отсечкой шлака. Борсодержащий высокоосновной магнезиальный шлак формируют в ковше на установке ковш-печь путем присадки извести, колеманита, алюминия и магнезиального флюса в количестве:After the completion of the oxidative refining of phosphorous cast iron in a 300 t oxygen converter, an intermediate product containing 0.04% C; 0.05% Mn; 0.015% P and 0.027% S are discharged into the ladle with slag cut-off. The boron-containing highly basic magnesia slag is formed in the ladle at the ladle-furnace installation by the addition of lime, colemanite, aluminum and magnesia flux in the amount of:
После завершения обработки стали в ковше содержание серы в металле составило 0,005% и 0,003% содержания бора.After the steel treatment in the ladle was completed, the sulfur content in the metal was 0.005% and 0.003% of the boron content.
В таблице приведены составы шлаковых смесей и эффективность их использования. Установлено, что применение заявленной шлаковой смеси (2, 3 и 4), формируемой в ковше с использованием колеманита в количестве 4-10%, алюминия в количестве 5-20%, магнезиального флюса, заявленного состава в количестве 6-30% и извести - остальное, позволило гарантированно получать сталь с содержанием серы 0,004-0,006% и бора 0,002-0,005%, достичь повышения прочностных свойств с сохранением высоких пластических характеристик низкоуглеродистого металла, увеличение стойкости периклазоуглеродиетой футеровки ковшей на 10-15% и минимальной экологической нагрузки на окружающую среду.The table shows the compositions of slag mixtures and the effectiveness of their use. It was found that the use of the claimed slag mixture (2, 3 and 4), formed in a ladle using colemanite in an amount of 4-10%, aluminum in an amount of 5-20%, magnesia flux, the claimed composition in an amount of 6-30% and lime - the rest, it was guaranteed to obtain steel with a sulfur content of 0.004-0.006% and boron 0.002-0.005%, to achieve an increase in strength properties while maintaining high plastic characteristics of low-carbon metal, increasing the durability of periclase-carbon-lined ladle lining by 10-15% and minimal environmental load n environment.
ТаблицаTable
Примеры применения шлаковой смеси с различным соотношением компонентовExamples of the use of a slag mixture with a different ratio of components
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2014124089/02A RU2562849C1 (en) | 2014-06-11 | 2014-06-11 | Slag mix for steel treatment in ladle |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2014124089/02A RU2562849C1 (en) | 2014-06-11 | 2014-06-11 | Slag mix for steel treatment in ladle |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2562849C1 true RU2562849C1 (en) | 2015-09-10 |
Family
ID=54073821
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2014124089/02A RU2562849C1 (en) | 2014-06-11 | 2014-06-11 | Slag mix for steel treatment in ladle |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2562849C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2669270C1 (en) * | 2017-07-18 | 2018-10-09 | Общество с ограниченной ответственностью "Евросинтез" | Fluidized lime for desulfurization of hot metal and steel |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2552107B1 (en) * | 1983-09-20 | 1985-12-20 | Vallourec | PROCESS FOR TREATING STEEL WITH CALCIUM FOR GREAT COLD FITNESS AND LOW SILICON CONTENT |
| US4586956A (en) * | 1985-07-17 | 1986-05-06 | Labate M D | Method and agents for producing clean steel |
| RU2138562C1 (en) * | 1998-12-08 | 1999-09-27 | АО "Новолипецкий металлургический комбинат" | Slag mixture for treating steel in ladle |
| RU2465340C1 (en) * | 2011-07-08 | 2012-10-27 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Low-silicon steel making method |
-
2014
- 2014-06-11 RU RU2014124089/02A patent/RU2562849C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2552107B1 (en) * | 1983-09-20 | 1985-12-20 | Vallourec | PROCESS FOR TREATING STEEL WITH CALCIUM FOR GREAT COLD FITNESS AND LOW SILICON CONTENT |
| US4586956A (en) * | 1985-07-17 | 1986-05-06 | Labate M D | Method and agents for producing clean steel |
| RU2138562C1 (en) * | 1998-12-08 | 1999-09-27 | АО "Новолипецкий металлургический комбинат" | Slag mixture for treating steel in ladle |
| RU2465340C1 (en) * | 2011-07-08 | 2012-10-27 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Low-silicon steel making method |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2669270C1 (en) * | 2017-07-18 | 2018-10-09 | Общество с ограниченной ответственностью "Евросинтез" | Fluidized lime for desulfurization of hot metal and steel |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2012012648A (en) | Method for applying desulfurize-treatment to molten steel | |
| JPWO2018135344A1 (en) | Method for desulfurizing molten steel and desulfurizing agent | |
| RU2562849C1 (en) | Slag mix for steel treatment in ladle | |
| JP5895887B2 (en) | Desulfurization treatment method for molten steel | |
| CN103642991B (en) | A kind of Ultra-low aluminum steel refining pre-melted slag and preparation method and using method | |
| CN103849712A (en) | Fluoride-free refining slag for 20 Cr structural alloy steel and preparation method thereof | |
| RU2605410C1 (en) | Slag forming mixture for steel refining | |
| JP5333542B2 (en) | Desulfurization method for molten steel and molten iron alloy | |
| RU2583225C1 (en) | High-strength cold-resistant cast iron | |
| RU2564373C1 (en) | Method of pipe steel production | |
| CN103849713A (en) | Refining slag for 20 Cr structural alloy steel and preparation method thereof | |
| JP2014058728A (en) | Desulfurization method of molten steel | |
| RU2376101C1 (en) | Complex exothermal mixture | |
| RU2564202C1 (en) | Out-of-furnace steel treatment method | |
| RU2453610C2 (en) | Slag mixture for treatment of liquid metal | |
| JP5803866B2 (en) | Desulfurizing agent for molten steel and desulfurization method using the same | |
| RU2532793C1 (en) | Mixture for steel processing in ladle | |
| RU2729692C1 (en) | Steel melting method in converter with combined blowdown | |
| RU2479636C1 (en) | Method for steel making with low sulphur content | |
| Socha et al. | Evaluation of influence of briquetted synthetic slags on slag regime and process of steel desulphurization | |
| RU2533894C1 (en) | Method of steel processing in intermediate ladle | |
| JP5481899B2 (en) | Hot metal desulfurization agent and desulfurization treatment method | |
| RU2347819C2 (en) | Method of steel production in oxygen converter | |
| RU2588932C1 (en) | Mixture for modification and refining of steel and cast iron | |
| SU933725A1 (en) | Mixture for making steel |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20190612 |