RU2516116C2 - Электрод для электрической дуговой печи постоянного тока непрерывного действия - Google Patents
Электрод для электрической дуговой печи постоянного тока непрерывного действия Download PDFInfo
- Publication number
- RU2516116C2 RU2516116C2 RU2012129987/02A RU2012129987A RU2516116C2 RU 2516116 C2 RU2516116 C2 RU 2516116C2 RU 2012129987/02 A RU2012129987/02 A RU 2012129987/02A RU 2012129987 A RU2012129987 A RU 2012129987A RU 2516116 C2 RU2516116 C2 RU 2516116C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- specified
- section
- electrode
- tube
- coolant
- Prior art date
Links
- 230000009471 action Effects 0.000 title abstract description 5
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 title description 3
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 57
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 33
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 33
- 239000002826 coolant Substances 0.000 claims description 34
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 32
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 24
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 24
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 14
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 14
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 7
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims description 7
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 5
- 238000009434 installation Methods 0.000 claims description 2
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 claims description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 abstract description 8
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 5
- 239000000110 cooling liquid Substances 0.000 abstract 2
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 21
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 12
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 8
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 7
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 4
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 4
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 4
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 4
- 239000012809 cooling fluid Substances 0.000 description 3
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910001338 liquidmetal Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000008569 process Effects 0.000 description 3
- 230000008859 change Effects 0.000 description 2
- -1 for example Substances 0.000 description 2
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 2
- 125000006850 spacer group Chemical group 0.000 description 2
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 2
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M Ilexoside XXIX Chemical compound C[C@@H]1CC[C@@]2(CC[C@@]3(C(=CC[C@H]4[C@]3(CC[C@@H]5[C@@]4(CC[C@@H](C5(C)C)OS(=O)(=O)[O-])C)C)[C@@H]2[C@]1(C)O)C)C(=O)O[C@H]6[C@@H]([C@H]([C@@H]([C@H](O6)CO)O)O)O.[Na+] DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M 0.000 description 1
- 230000004888 barrier function Effects 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 238000004880 explosion Methods 0.000 description 1
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 238000003780 insertion Methods 0.000 description 1
- 230000037431 insertion Effects 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 229910001092 metal group alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000007769 metal material Substances 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 description 1
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 description 1
- 230000001902 propagating effect Effects 0.000 description 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 239000011819 refractory material Substances 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 229910052708 sodium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011734 sodium Substances 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- 230000008646 thermal stress Effects 0.000 description 1
- 238000010792 warming Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
- F27D99/00—Subject matter not provided for in other groups of this subclass
- F27D99/0001—Heating elements or systems
- F27D99/0006—Electric heating elements or system
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27B—FURNACES, KILNS, OVENS OR RETORTS IN GENERAL; OPEN SINTERING OR LIKE APPARATUS
- F27B3/00—Hearth-type furnaces, e.g. of reverberatory type; Electric arc furnaces ; Tank furnaces
- F27B3/10—Details, accessories or equipment, e.g. dust-collectors, specially adapted for hearth-type furnaces
- F27B3/24—Cooling arrangements
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/52—Manufacture of steel in electric furnaces
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
- F27D11/00—Arrangement of elements for electric heating in or on furnaces
- F27D11/02—Ohmic resistance heating
- F27D11/04—Ohmic resistance heating with direct passage of current through the material being heated
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
- F27D99/00—Subject matter not provided for in other groups of this subclass
-
- H—ELECTRICITY
- H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
- H05B7/00—Heating by electric discharge
- H05B7/02—Details
- H05B7/12—Arrangements for cooling, sealing or protecting electrodes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/52—Manufacture of steel in electric furnaces
- C21C5/5229—Manufacture of steel in electric furnaces in a direct current [DC] electric arc furnace
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Vertical, Hearth, Or Arc Furnaces (AREA)
- Discharge Heating (AREA)
- Furnace Details (AREA)
- Control Of Resistance Heating (AREA)
- Resistance Heating (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области металлургии, в частности к системе охлаждения подового электрода, выполненного в форме биметаллической гильзы, или анода для дуговых печей постоянного тока непрерывного действия. Система содержит охлаждающие средства в виде коллектора, размещенного у первого края охлаждающих средств, имеющего торцевую стенку, снабженную множеством каналов, которые соединяют указанный коллектор с первым участком зазора, расположенным около первого стального участка, первой трубки для перемещения охлаждающей жидкости к коллектору, при этом площадь сечения коллектора по меньшей мере в 1.5 раза больше площади сечения первой трубки, каждый из каналов имеет продольную ось, по существу перпендикулярную плоскости, касательной к соответствующему выходному сечению, при этом в первом участке зазора создаются множество струй охлаждающей жидкости, по существу перпендикулярных основной поверхности полости, расположенной около первого стального участка. Изобретение обеспечивает повышение эффективности охлаждающего воздействия на подовый электрод, выполненный в форме биметаллической гильзы для обеспечения достаточной длины участка электрода, который остается в твердом состоянии при работе печи при наличии очень высокой электрической нагрузки. 3 н. и 12 з.п. ф-лы, 6 ил.
Description
Область техники, к которой относится изобретение
Настоящее изобретение относится к электроду для электрической дуговой печи постоянного тока непрерывного действия, применяемому, в частности, в качестве анода на дне указанных печей.
Уровень техники
Дуговые печи постоянного тока непрерывного действия применяются в сталелитейной технологии для плавления и очистки от примесей металлических сплавов на основе железа.
В данных печах электрическая дуга образуется, по меньшей мере, между одним графитовым электродом, установленным в верхней части, (катодом) и, по меньшей мере, одним нижним электродом (анодом), установленным на дне пода печи. Прохождение тока обеспечивает формирование электрической дуги, излучение и конвекция от которой вызывают расплавление железного скрапа.
По отношению к дуговой печи переменного тока дуговая печь постоянного тока обладает тем преимуществом, что она позволяет снизить потребление электрической энергии, расход электродов и огнеупорных материалов, обеспечивает равномерное и быстрое расплавление железного скрапа (за счет большой длины получаемой дуги), позволяет снизить шум и механические напряжения и обеспечивает хороший прогрев ванны с жидким металлом. Кроме того, она имеет значительно меньшие колебания мощности сопротивления и менее выраженное колебание сигнала.
Обычно дуговые печи постоянного тока непрерывного действия имеют верхний электрод или катод, связанный со сводом печи и проходящий внутри самой печи, а также множество нижних электродов или донных электродов или анодов, встроенных в огнеупорный под печи для замыкания электрической цепи.
В этих печах аноды являются одними из наиболее чувствительных компонентов, поскольку через них проходят токи очень высокой интенсивности, и они подвергаются воздействию существенных тепловых напряжений и магнитных сил.
К известному уровню техники относятся различные типы донных электродов.
Подобные донные электроды, например, выполняют в виде металлических стержней, встроенных в огнеупорный под печи и частично выходящих наружу из печи в районе нижнего ее края. Количество указанных стержней и их компоновка, которая является симметричной относительно середины печи, зависит от мощности печи и устройства ее пода.
У донных электродов другого типа указанные металлические стержни могут быть разделены на множество гильз очень малого диаметра, которые закреплены на установленной на дне общей пластине, обычно имеющей воздушное охлаждение и связанной с источником энергии при помощи трубок с водяным охлаждением.
В другом известном варианте осуществления изобретения вместо отдельных гильз каждый электродный узел может состоять из множества металлических лепестков, приваренных к общей металлической опоре и установленных совместно с другими электродными модулями таким образом, что они образуют кольцо концентрическое с печью.
Согласно известному уровню техники электроды стержневого типа могут полностью выполняться из стали или из стали и меди.
Поскольку верхняя стальная часть указанных стержней находится в контакте с ванной расплавленного металла, она расплавляется до определенной высоты. В соответствии с интенсивностью охлаждения верхняя часть стержня находится в жидком состоянии, а нижняя часть - в твердом, а между ними имеется разделительная зона.
Главной проблемой донных электродов данного типа является разработка системы охлаждения, обеспечивающей наличие твердой нижней части, которая имеет максимально возможную длину по высоте стержня, в условиях высоких электрической и тепловой нагрузки, проходящей через указанные донные электроды.
Кроме того, для этого необходимо предотвращать образование возможных утечек расплавленного металла. Если фронт плавления внутри анода распространится до полной перфорации основания анода, произойдет контакт расплавленного металла с водой или другой охлаждающей жидкостью, применяемой для охлаждения основания анода, и это приведет к взрыву с серьезными последствиями.
Предлагались различные решения для повышения тепловой эффективности охлаждения донных электродов.
Первое решение предполагает применение биметаллического анода из стали и меди в форме гильзы, снабженной каналами для прохождения текучей среды, охлаждающей медную часть, аналогично тому, как это делается в кристаллизаторе непрерывного литья. Механизмом теплообмена является вынужденная конвекция при помощи однофазной текучей среды (воды в жидком состоянии). Перемещение охлаждающей текучей среды по существу происходит параллельно охлаждаемой поверхности, что требует обеспечения определенной скорости и определенных размеров каналов для получения адекватного теплообмена.
Это решение является подходящим при использовании не очень больших электрических токов. При повышении токов необходимо увеличение диаметров и расходов при минимальном изменении сечений каналов для сохранения скорости текучей среды, от которой зависят коэффициенты теплообмена. Учитывая, что при таких условиях деформации металлических конструкций могут чрезвычайно усиливаться, каналы, через которые проходят охлаждающие текучие среды, также могут изменяться, что может привести к существенному снижению теплообмена. Эти явления могут серьезно угрожать целостности конструкции анода, что может оказывать влияние на работу печи. Вместо этого во втором решении предлагается применять биметаллический анод из стали и меди, снабженный охлаждающей системой внутри медной части анода, в которой применяется двухфазная охлаждающая текучая среда (газо-жидкостная), которая получается при капельном распылении и последующем закипании при контакте с охлаждаемой поверхностью. Фазовый переход (так называемое «закипание») позволяет эффективно отводить тепло, но только до определенной критической температуры. При превышении данной критической температуры происходит быстрое снижение теплообменных свойств, что приводит к низкой надежности системы. На случай возникновения сквозной перфорации основания анода устанавливается набор барьеров для предотвращения утечки расплавленной текучей среды в корпус охлаждающей системы, что предполагает повышение сложности конструкции.
Таким образом, существует потребность в донном электроде, в котором были бы преодолены вышеупомянутые недостатки.
Раскрытие изобретения
Основной целью настоящего изобретения является разработка донного электрода или анода для дуговых печей постоянного тока непрерывного действия, снабженного системой охлаждения, которая обеспечивает сохранение твердого участка по длине гильзы, максимально возможной при условиях высокой электрической нагрузки, для постоянного обеспечения приемлемого расстояния между границей твердой и жидкой частей анода и охлаждающей водой и, соответственно, абсолютной безопасности. Другой целью изобретения является получение эффективности охлаждающего действия донного электрода, выполненного в форме биметаллической гильзы, существенно превышающей эффективность, возможную в настоящее время, путем оптимизации теплообмена за счет специальной формы охлаждающих каналов. Еще одной целью настоящего изобретения является одновременное поддержание условий для оптимальной тепловой и электрической проводимости стыка между охлаждаемой частью и неохлаждаемой частью гильзы и, таким образом, улучшение работы печи с точки зрения производительности, долговечности электрода, надежности и безопасности. Таким образом, в настоящем изобретении предлагается достижение вышеописанных целей за счет изготовления электрода дуговой печи постоянного тока непрерывного действия для плавления металлов, пригодного для установки на дне указанной печи, который в соответствии с п.1 формулы изобретения содержит: биметаллический стержень, определяющий продольную ось X, содержащий первый продольный стальной участок, первый край которого приспособлен для контакта с металлической ванной внутри печи, и второй медный участок, приваренный ко второму краю указанного первого участка.
- охлаждающие средства для охлаждения указанного биметаллического стержня;
- полость, выполненную внутри указанного второго медного участка, в которой, по меньшей мере, частично размещены указанные охлаждающие средства;
- зазор между указанной полостью и указанными охлаждающими средствами;
в котором охлаждающие средства содержат:
- коллектор, размещенный у первого края охлаждающих средств, имеющий торцевую стенку, снабженную множеством каналов, которые соединяют указанный коллектор с первым участком указанного зазора, расположенным около указанного первого стального участка.
- первую трубку для перемещения охлаждающей жидкости к коллектору;
в котором в направлении указанной продольной оси X площадь сечения коллектора, по меньшей мере, в 1.5 раза больше площади поперечного сечения первой трубки в направлении указанной продольной оси.
и в котором каждый канал имеет продольную ось по существу перпендикулярную плоскости, касательной к соответствующему выходному сечению, при этом в первом участке зазора создается множество струй для охлаждающей жидкости по существу перпендикулярных основной поверхности полости, расположенной около указанного первого стального участка.
Во втором аспекте настоящего изобретения разработан процесс охлаждения вышеуказанного электрода, который в соответствии с п.13 формулы изобретения содержит следующие этапы:
- заполнения зазора между полостью и охлаждающими средствами охлаждающей жидкостью;
- непрерывной подачи охлаждающей жидкости далее в первую трубку, при которой охлаждающая жидкость достигает коллектора;
- основного охлаждения электрода за счет непрерывного вытекания через множество каналов множества струй охлаждающей жидкости, которые по существу перпендикулярно ударяются о соответствующие участки основной поверхности первой части зазора в районе стального участка электрода;
- вторичного охлаждения электрода посредством последующего ниспадающего потока охлаждающей жидкости на втором участке зазора, удаленном от стального участка электрода.
Предпочтительно, в решении по изобретению используется теплообмен за счет механизма конвекции с применением однофазной текучей среды, предпочтительно, воды в жидком состоянии. Охлаждающее воздействие предпочтительно является двойным.
Основное охлаждение осуществляется за счет перемещения охлаждающей жидкости по существу перпендикулярно по отношению к охлаждаемой стенке, за счет чего используется преимущество от ударения струй для отвода тепла. То, что ограниченные струи расположены перпендикулярно, позволяет освободить расстояние между охлаждающей системой и основной поверхностью охлаждаемого анода, при этом осуществляется одинаковый теплообмен. Таким образом, между указанной основной поверхностью и выпускным сечением отверстий впрыска охлаждающей жидкости может быть обеспечен больший зазор или обеспечено большее расстояние, за счет чего механические деформации анода под воздействием большого тока не влияют на эффективность охлаждения, что, напротив, имело место в первом решении известного уровня техники.
Более того, за счет наличия струй возможно повысить скорость жидкости за счет простого изменения сечения струи, и, следовательно, сделать это без воздействия на увеличение расхода. Таким образом, возможно разделить скорость жидкости и ее расход.
Вторичное охлаждение, наоборот, осуществляется за счет перемещения охлаждающей жидкости по существу параллельно охлаждаемой поверхности. Подобное вторичное охлаждение проводится в зоне тарелки или чашки с отверстием, поскольку после соударения с криволинейной поверхностью кожуха электрода жидкость струй стремиться накрыть ее до тех пор, пока она не достигнет вертикальных стенок канала или зазора между кожухом электрода и охлаждающей трубкой, в котором жидкость затем стекает вертикально вниз параллельно соответствующей поверхности анода, таким образом, перемещаясь к выходному участку.
Система охлаждения электрода по изобретению работает, как однофазная (включающая только воду без воздуха) замкнутая система. Указанная система может функционировать одинаково при наличии высокого или низкого давления на выходе.
Число отверстий тарелки или чашки с отверстием зависит от охлаждаемой поверхности. Также могут устанавливаться форсунки для впрыска охлаждающей жидкости.
Применение биметаллической гильзы из стали и меди позволяет получить превосходную электрическую проводимость и распространить охлаждающее воздействие в направлении ванны жидкой стали. Это позволяет удерживать стык между твердым и жидким участками стали на максимальном удалении от охлаждаемой зоны. Эффективная система охлаждения обеспечивает дополнительное усовершенствование данного аспекта путем существенного улучшения фактора безопасности.
В зависимых пунктах формулы изобретения описываются предпочтительные варианты осуществления изобретения.
Краткое описание чертежей
Прочие признаки и преимущества изобретения станут более понятны в свете подробного описания предпочтительного, но не эксклюзивного варианта осуществления электрода для дуговых печей постоянного тока непрерывного действия, приведенного в качестве не ограничивающего примера, которое снабжено прилагаемыми чертежами, на которых: фиг.1 - вид сбоку электрода по изобретению;
фиг.2 - сечение A-A электрода, показанного на фиг.1;
фиг.2a - сечение A-A первой части электрода, показанного на фиг.1;
фиг.2b - сечение A-A второй части электрода, показанного на фиг.1;
фиг.3 - вид снизу электрода, показанного на фиг.1;
фиг.4 - сечение B-B электрода, показанного на фиг.3;
фиг.5 - электрод по изобретению, встроенный в под дуговой печи;
фиг.6a - сечение компонента охлаждающей системы электрода по изобретению;
фиг.6b - вид сверху компонента, показанного на фиг.6a.
Осуществление изобретения
На представленных фигурах цифрой 1 обозначен первый вариант осуществления электрода для дуговых печей постоянного тока непрерывного действия, в частности, электрода или анода, встраиваемого в огнеупорный под указанных печей
Электрод 1, объект настоящего изобретения, содержит:
- стержень или биметаллическую гильзу 2, предпочтительно имеющую стальную верхнюю часть и медну нижнюю часть соответствующим образом сваренные между собой;
- охлаждающие средства 3, размещенные внутри нижней медной части гильзы 2.
В частности, с конструктивной точки зрения, как показано на фиг.1 и 2, они размещены в гильзе 2 с верхней части до нижней части.
- первый стальной участок 4;
- второй стальной участок 5, приваренный к указанному первому стальному участку 4;
- третий медный участок 6, приваренный к указанному второму стальному участку 5;
- четвертый медный участок 7, приваренный к указанному третьему медному участку 6.
Третий медный участок 6 имеет переменное сечение, в частности, расширяющееся от верхней части к нижней части сечения, как показано на фиг.2.
На фиг.1 и 2 показан сварной поясок 8 на стыке стали со сталью между первым участком 4 и вторым участком 5, поясок или сварной шов 9 на стыке стали с медью между вторым участок 5 и третьим участком 6; сварной поясок 10 на стыке меди с медью между третьим участком 6 и четвертым участком 7.
Четвертый медный участок 7 по существу состоит из цилиндрической трубки. Третий медный участок 6 у своей нижней части включает углубление 13, выполненное в более широкой части третьего участка 6. Второй стальной участок 5 и третий медный участок 6 определяют, так называемую «проставку» для удобства отделения охлаждаемой зоны электрода от стальной части гильзы 2, которая переходит в жидкое состояние при функционировании дуговой печи. Медная часть и стальная часть гильзы 2, которые остаются в твердом состоянии свариваются друг с другом для обеспечения прохождения тока и неразрывности теплового потока.
Предпочтительно, охлаждающие средства 3 располагаются, по меньшей мере, частично в продольной полости 50, определяемой внутренней частью цилиндрической трубки 7, и указанным углублением 13 третьего медного участка 6. Проставка 5, 6 и цилиндрическая трубка 7 определяют так называемый кожух электрода.
Охлаждающие средства 3 содержат охлаждающую трубку 11, имеющую по существу цилиндрическую форму и выполненную предпочтительно из металлического материала, в свою очередь содержащую следующие элементы:
- цилиндрическую трубку 12, внешний диаметр которой несколько меньше внутреннего диаметра цилиндрической трубки 7;
- выпуклую или по существу плоскую крышку 14, установленную для закрывания первого торца указанной трубки 12, во внешней ее стенке которой имеется множество каналов 20, например, в форме простых сквозных отверстий;
- транспортирующую трубку 19 для охлаждающей жидкости, например, воды, проходящую внутри трубки 12 и скрепленную с указанной крышкой 14 таким образом, что обеспечивается ее связь с коллектором 17, полученного внутри самой крышки. Трубка 12 предпочтительно соосна с указанной транспортирующей трубкой 19.
В качестве альтернативы простым сквозным отверстиям 20 возможна установка резьбовых форсунок, ввинчиваемых в соответствующие резьбовые сквозные отверстия.
В предпочтительном варианте крышка 14 связана с кольцевым элементом 16, в центральное отверстие 18 которого вставлена транспортировочная трубка 19.
Предпочтительно, центральное отверстие 18 расширяется в направлении коллектора 17. Предпочтительно в направлении продольной оси X электрода площадь поперечного коллектора, по меньшей мере, в 1.5 раза больше площади поперечного сечения первой трубки в направлении указанной продольной оси X. В предпочтительном варианте сечение коллектора 17, по меньшей мере, в два раза больше сечения трубки 19.
Если трубка 19 и коллектор 17 имеют круглое поперечное сечение, то диаметр коллектора 17 предпочтительно в 1.5 раза больше диаметра трубки 19. В случае, когда сечения имеют форму отличную от круглой, предпочтительным является сохранение того же соотношения соответствующих эквивалентных диаметров.
Кольцевой элемент 16 скреплен в одну деталь с цилиндрической трубкой 12, например, посредством сварки.
Указанная крышка 14 может быть скреплена в одну деталь с указанным кольцевым элементом 16 над ним, например посредством сварки, определяя, таким образом, с ним коллектор 17.
Отверстия 20 выполнены по толщине крышки 14 путем соединения внутреннего коллектора 17 с внешней частью охлаждающих средств.
Крышка 14 может иметь форму полусферической чашки или купола, более или менее сплющенного вверху, или по существу плоской тарелки, соответствующей по форме центральной внутренней поверхности охлаждаемого электрода. Таким образом, профиль углубления 13 по существу соответствует внешнему профилю крышки 14.
Транспортирующая трубка 19 выступает из цилиндрической трубки 12 у второго края последней, который противоположен стороне, на которой находится крышка 14, и соединяется с фланцем 21 впуска охлаждающей воды.
После сборки электрода трубка 11 располагается внутри кожуха электрода. Форма углубления 13 обеспечивает вставку крышки 14 трубки 11. Между углублением 13 и крышкой 14 выдерживается заданный зазор или заданное расстояние H у центральной внутренней или основной поверхности 23 охлаждаемого электрода, которое предпочтительно уменьшается от внутренней стороны или вторичной поверхности 24 электрода.
Предпочтительно расстояние H между основной поверхностью 23, также называемой «смачиваемой поверхностью», и соответствующей поверхностью крышки 14, т.е. между основной поверхностью 23 и выходным сечением отверстий или форсунок 20 находится в диапазоне 5-30 мм, а более предпочтительно в диапазоне 6-12 мм. В предпочтительном варианте расстояние H составляет 8 мм. Данное расстояние H соответствует ширине первого участка зазора между полостью 50 и охлаждающими средствами 3 или трубкой 11.
Ширина канала 25 между трубкой 7 и трубкой 12 предпочтительно составляет 2-12 мм, указанная ширина канала 25 соответствует ширине второго участка зазора между полостью 50 и охлаждающими средствами 3 или трубкой 11.
Данный канал 25 соединяется с трубкой 26 выпуска охлаждающей воды, снабженной выходным фланцем 27.
Диаметр "di" отверстий или форсунок 20 предпочтительно находится в диапазоне 1-10 мм, а более предпочтительно находится в диапазоне 1-5 мм. В предпочтительном варианте диаметр "di" составляет 3 мм.
В отличие от этого, что касается распределения отверстий 20 на крышке 14, расстояние между отверстиями 20, обозначенное Ld, является функцией диаметра отверстий, и предпочтительно, но не обязательно, кратно указанному диаметру. Распределение по поверхности крышки 14 может быть равномерным или неравномерным. Расстояние Ld составляет 3-15 диаметров di отверстий 20, а предпочтительно составляет 6-11 диаметров отверстий. В предпочтительном варианте Ld равно 31.5 мм.
Критерий распределения отверстий на крышке 14 базируется на оптимальном покрытии основной поверхности 23, охлаждаемой частью высокоэффективных участков охлаждения, формируемых отдельными струями.
Предпочтительно отверстия 20 выполняются в крышке 14 таким образом, что их продольная ось по существу перпендикулярна плоскости касательной к их выходному сечению, т.е. по существу перпендикулярна соответствующему участку основной поверхности 23.
Кроме того, основная поверхность 23 или «смачиваемая зона» может быть плоской или криволинейной и ее протяженность в переводе в эквивалентный диаметр Deq зависит от диаметра гильзы 2 и имеет максимальное значение около 700 мм, а предпочтительно находится в диапазоне 250-600 мм. В предпочтительном варианте Deq равно 550 мм.
Как показано на фиг.6, биметаллическая гильза 2 нижнего электрода 1 встроена в огнеупорный под 30 дуговой печи постоянного тока непрерывного действия. Внутри пода 30 гильза 2 окружена, по меньшей мере, одним рядом огнеупорных колец 31. Верхний край 32 гильзы 2 контактирует с ванной жидкого металла (не показанной на фигуре) внутри печи. Указанный контакт с жидким металлом совместно с воздействием больших токов, проходящих вдоль самой гильзы обуславливает формирование по длине гильзы 2 верхней жидкой части 33 и нижней твердой части 34, разделенных переходной зоной 35.
Охлаждающая жидкость электрода, предпочтительно, но необязательно, вода, непрерывно подается с заданным расходом в транспортировочную трубку 19, и затем течет вдоль нее до центрального отверстия 18 кольцевого элемента 16, достигая, таким образом, коллектора 17 внутри крышки 14.
Возможно применение других охлаждающих жидкостей взамен воды, таких как, например, жидкие металлы, такие как натрий и эвтетик различного состава.
Предпочтительно центральное отверстие 18 первого кольцевого элемента 16 расширяется в направлении коллектора 17 для снижения потерь нагрузки и для восстановления наибольшего давления внутри коллектора 17. Давление охлаждающей жидкости внутри коллектора 17 находится в диапазоне 1-15 бар, предпочтительно составляет около 12 бар.
Из коллектора 17, также называемого «нижним коллектором», жидкость впрыскивается перпендикулярно основной медной поверхности 23 через множество отверстий 20. Скорость vjet струй жидкости, выходящих из отверстий 20, которая влияет на местную теплопередачу, имеет максимальное значение 50 м/с, а предпочтительно лежит в диапазоне 25-30 м/с. В предпочтительном варианте процесса данная скорость составляет около 27 м/с. Скорость струй жидкости, непрерывно выходящих из отверстий 20, имеет такую величину, чтобы не допустить испарения жидкости при контакте с внутренней поверхностью медной части электрода.
Распределение отверстий 20 и параметров процесса подбирается таким образом, чтобы обеспечить максимальный тепловой поток через медную часть электрода равный 20 мВт/м2.
Предпочтительно в медной втулке анода установлена группа термопар 40 (см. фиг.3 и 4), в частности в третьем участке 6, для контроля теплового потока, распространяющегося через медную часть электрода.
В предпочтительном варианте термопары 40 размещены с наклоном около 60° по отношению к продольной оси электрода и их передние края установлены рядом с указанной осью. Конфигурация термопар 40 имеет преимущество, заключающееся в непрерывном контроле за состоянием одной из наиболее механически и термически нагруженных зон.
Кроме того, внутри трубки 7 и медного участка 6 электрода имеются корпуса для терморезисторов 41, как еще одного инструмента контроля за температурой и диагностики.
Таким образом, система охлаждения электрода по изобретению позволяет формировать струи охлаждающей жидкости и подавать их в зону или в «верхний коллектор», ограниченную/ограниченный сверху основной охлаждаемой поверхностью 23.
Все струи ограничиваются направлением перпендикулярным соответствующему участку основной поверхности 23, и полностью погружаются в ту же охлаждающую жидкость, которая уже занимает «верхний коллектор» и боковой канал 25 между трубкой 12 и трубкой 7. Предпочтительно при работе ни один из участков проходящей жидкости не содержит воздух и полностью заполнен жидкостью. Следовательно, система охлаждения электрода по изобретению работает, как однофазная (включающая только воду без воздуха) замкнутая система. Указанная система может функционировать одинаково при наличии высокого или низкого давления на выходе.
Конфигурация крышки 14, имеющей форму чашки или тарелки с отверстием, и зоны между основной поверхностью 23 указанной чашки или тарелки с отверстием обеспечивает направление струй жидкости по существу перпендикулярно основной поверхности 23 и отекание последующего потока в направлении выхода охлаждающей системы, где охлаждающее воздействие струй полностью преобразуется в турбулентную конвекцию.
Струи жидкости ударяют в «смачиваемую зону» 23, которая представляет собой охлаждаемую верхнюю зону анода, остальная часть внутреннего объема медного кожуха электрода, т.е. канал 25, охлаждается стекающим потоком жидкости, приходящим из указанной охлаждаемой верхней зоны (вторичное охлаждение).
Эксперименты подтвердили, что воздействие ограниченных струй жидкости является очень эффективным средством получения высокой эффективности охлаждения медной части нижнего электрода дуговой печи постоянного тока непрерывного действия.
Турбулентная струя, которая ударяется под прямым углом о плоскую поверхность, создала в зоне рядом с точкой застоя струи набольшие из значений коэффициента теплообмена, которые могут быть получены при однофазной конвекции (при отсутствии воздуха).
Данные показатели обусловлены уменьшением толщины граничного слоя в зоне ударения струи, что позволяет в данной зоне ввести охлаждающую жидкость в непосредственный контакт с поверхностью, с которой происходит теплообмен. Кроме того, давление застоя, т.е. давление, которое регистрируется в зоне замедления струи, в которой она соударяется с поверхностью, существенно повышает температуру насыщения, т.е. температуру, при которой происходит закипание при заданном давлении. Таким образом, за счет этих явлений обеспечиваются высокие температуры и, соответственно, большие тепловые потоки в зоне застоя без необходимости возникновения условий для закипания.
Давление и теплообмен быстро уменьшаются по мере удаления от точки застоя струи. Соответственно для охлаждения больших участков поверхности в варианте осуществления изобретения предусмотрено создание группы струй, которые соударяются с плоской поверхностью под прямым углом. Гидродинамические условия между различными струями существенно отличаются от условий охлаждения отдельной струи. В частности, в зонах, в которых сходятся линии потоков соседних струй, зоны застоя формируются на вторичной охлаждаемой поверхности, на которой происходит местное снижение коэффициентов теплообмена.
Таким образом, по сравнению с одиночной струей, обеспечивается увеличение средних значений коэффициентов теплообмена по всей поверхности, о которую ударяется жидкость, в соответствии расстояниям между соседними струями.
Решение с множеством струй жидкости, которые по существу под прямым углом соударяются с указанной плоской поверхностью, было затем протестировано на достоверность для криволинейной поверхности, например, для полусферической поверхности.
Claims (15)
1. Электрод дуговой печи постоянного тока для плавления металлов, приспособленный для установки в дно указанной печи, содержащий
- биметаллический стержень (2), определяющий продольную ось (X), содержащий на своем продольном продолжении первый стальной участок (4, 5), первый край которого приспособлен для контакта с ванной металла внутри печи, и второй медный участок (6, 7), приваренный ко второму краю указанного первого стального участка (4, 5);
- охлаждающие средства (3) для охлаждения указанного биметаллического стержня (2);
- полость (50), выполненную внутри указанного второго медного участка (6, 7), в которой, по меньшей мере, частично размещены указанные охлаждающие средства;
- зазор между указанной полостью (50) и указанными охлаждающими средствами;
у которого охлаждающие средства (3) содержат
- коллектор (17), размещенный у первого края охлаждающих средств, имеющий торцевую стенку, снабженную множеством каналов (20), которые соединяют указанный коллектор (17) с первым участком указанного зазора, расположенным около указанного первого стального участка (4, 5);
- первую трубку (19) для перемещения охлаждающей жидкости к коллектору (17);
в котором площадь сечения коллектора (17), по меньшей мере, в 1.5 раза больше площади сечения первой трубки (19) в направлении указанной продольной оси (X)
и в котором каждый из каналов (20) имеет продольную ось, по существу перпендикулярную плоскости, касательной к соответствующему выходному сечению, при этом в первом участке зазора создаются множество струй охлаждающей жидкости, по существу перпендикулярных основной поверхности (23) полости (50), расположенной около указанного первого стального участка (4, 5).
- биметаллический стержень (2), определяющий продольную ось (X), содержащий на своем продольном продолжении первый стальной участок (4, 5), первый край которого приспособлен для контакта с ванной металла внутри печи, и второй медный участок (6, 7), приваренный ко второму краю указанного первого стального участка (4, 5);
- охлаждающие средства (3) для охлаждения указанного биметаллического стержня (2);
- полость (50), выполненную внутри указанного второго медного участка (6, 7), в которой, по меньшей мере, частично размещены указанные охлаждающие средства;
- зазор между указанной полостью (50) и указанными охлаждающими средствами;
у которого охлаждающие средства (3) содержат
- коллектор (17), размещенный у первого края охлаждающих средств, имеющий торцевую стенку, снабженную множеством каналов (20), которые соединяют указанный коллектор (17) с первым участком указанного зазора, расположенным около указанного первого стального участка (4, 5);
- первую трубку (19) для перемещения охлаждающей жидкости к коллектору (17);
в котором площадь сечения коллектора (17), по меньшей мере, в 1.5 раза больше площади сечения первой трубки (19) в направлении указанной продольной оси (X)
и в котором каждый из каналов (20) имеет продольную ось, по существу перпендикулярную плоскости, касательной к соответствующему выходному сечению, при этом в первом участке зазора создаются множество струй охлаждающей жидкости, по существу перпендикулярных основной поверхности (23) полости (50), расположенной около указанного первого стального участка (4, 5).
2. Электрод по п.1, в котором указанной торцевой стенкой является крышка (14), либо выпуклая, либо плоская, закрывающая трубку (12) охлаждающих средств (3), при этом указанная трубка (12) соосна с указанной первой трубкой (19) охлаждающей жидкости и расположена снаружи нее.
3. Электрод по п.2, в котором указанная крышка (14) связана с кольцевым элементом (16), при этом первая трубка (19) вставлена в центральное отверстие (18) указанного кольцевого элемента.
4. Электрод по п.3, в котором центральное отверстие (18) имеет расширение в направлении коллектора (17).
5. Электрод по любому из пп.2-4, в котором указанная крышка (14) имеет форму полусферической чашки, или купола, сплющенного вверху, или по существу плоской тарелки, соответствующей по форме основной охлаждаемой поверхности (23).
6. Электрод по п.5, в котором указанная первая трубка (19) выступает из трубки (12) со стороны, противоположной крышке (14), и соединяется фланцем (21) для входа охлаждающей жидкости.
7. Электрод по п.6, в котором расстояние (Ld) между выходными сечениями каналов (20) составляет от 3 до 15 диаметров (di) указанных каналов (20).
8. Электрод по п.7, в котором ширина указанного зазора уменьшается от указанной основной поверхности (23) к вторичной боковой поверхности (24) указанной полости (50).
9. Электрод по п.8, в котором указанный первый участок зазора у указанной основной поверхности (23) имеет ширину (H) в диапазоне 5-30 мм.
10. Электрод по п.9, в котором указанный второй участок (25) зазора, удаленный от указанного первого стального участка (4, 5) у указанной вторичной поверхности (24), имеет ширину в диапазоне 2-12 мм.
11. Электрод по п.10, в котором указанный второй участок (25) зазора соединен со второй трубкой (26) выпуска охлаждающей жидкости.
12. Электрод по п.11, в котором охлаждающая жидкость является водой.
13. Способ охлаждения электрода по п.1, содержащий следующие этапы:
- заполнения зазора между полостью (50) и охлаждающими средствами (3) охлаждающей жидкостью;
- непрерывной подачи охлаждающей жидкости далее в первую трубку (19), при которой охлаждающая жидкость достигает коллектора (17);
- основного охлаждения электрода за счет непрерывного вытекания через множество каналов (20) множества струй охлаждающей жидкости, которые по существу перпендикулярно ударяются о соответствующие участки основной поверхности (23) первой части зазора;
- вторичного охлаждения электрода посредством последующего ниспадающего потока охлаждающей жидкости на втором участке (25) зазора, удаленном от стального участка электрода.
- заполнения зазора между полостью (50) и охлаждающими средствами (3) охлаждающей жидкостью;
- непрерывной подачи охлаждающей жидкости далее в первую трубку (19), при которой охлаждающая жидкость достигает коллектора (17);
- основного охлаждения электрода за счет непрерывного вытекания через множество каналов (20) множества струй охлаждающей жидкости, которые по существу перпендикулярно ударяются о соответствующие участки основной поверхности (23) первой части зазора;
- вторичного охлаждения электрода посредством последующего ниспадающего потока охлаждающей жидкости на втором участке (25) зазора, удаленном от стального участка электрода.
14. Способ по п.13, в котором давление охлаждающей жидкости внутри коллектора (17) находится в диапазоне 1-15 бар, а скорость (vjet) струй, выходящих из каналов (20), имеет максимальное значение 50 м/с.
15. Печь дуговая постоянного тока для плавления металла, содержащая на дне, по меньшей мере, один электрод по п.1.
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| ITMI2009A002192A IT1396945B1 (it) | 2009-12-15 | 2009-12-15 | Elettrodo per forno elettrico in corrente continua |
| ITMI2009A002192 | 2009-12-15 | ||
| PCT/EP2010/069730 WO2011073244A1 (en) | 2009-12-15 | 2010-12-15 | Electrode for direct current continuous arc furnace |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2012129987A RU2012129987A (ru) | 2014-01-27 |
| RU2516116C2 true RU2516116C2 (ru) | 2014-05-20 |
Family
ID=42246016
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2012129987/02A RU2516116C2 (ru) | 2009-12-15 | 2010-12-15 | Электрод для электрической дуговой печи постоянного тока непрерывного действия |
Country Status (12)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US9335097B2 (ru) |
| EP (1) | EP2513581B1 (ru) |
| JP (1) | JP5475143B2 (ru) |
| KR (1) | KR101398663B1 (ru) |
| CN (1) | CN102656415B (ru) |
| ES (1) | ES2444620T3 (ru) |
| IT (1) | IT1396945B1 (ru) |
| MX (1) | MX2012006907A (ru) |
| MY (1) | MY159297A (ru) |
| RU (1) | RU2516116C2 (ru) |
| UA (1) | UA102203C2 (ru) |
| WO (1) | WO2011073244A1 (ru) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AT13590U1 (de) | 2012-10-22 | 2014-04-15 | Plansee Se | Glasschmelzelektrode mit Kühleinrichtung sowie Kühleinrichtung für eine Glasschmelzelektrode |
| IT201800006804A1 (it) * | 2018-06-29 | 2019-12-29 | Dispositivo di rilevamento del livello di metallo in un forno elettrico ad arco | |
| US20220236007A1 (en) * | 2019-06-07 | 2022-07-28 | Pyrogenesis Canada Inc. | Non-water cooled consumable electrode vacuum arc furnace for continuous process |
| CN112781226B (zh) * | 2020-03-06 | 2022-04-22 | 青岛经济技术开发区海尔热水器有限公司 | 热水器 |
| CN111947151A (zh) * | 2020-08-07 | 2020-11-17 | 合肥中科远望环保科技有限公司 | 一种燃气复合等离子体炬 |
| US11956921B1 (en) * | 2020-08-28 | 2024-04-09 | Frore Systems Inc. | Support structure designs for MEMS-based active cooling |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU568222A1 (ru) * | 1972-08-21 | 1977-08-05 | Предприятие П/Я М-5385 | Подовой электрод |
| US4101725A (en) * | 1976-08-16 | 1978-07-18 | Nikolai Semenovich Shelepov | Hearth electrode for melting furnaces |
| SU965370A4 (ru) * | 1974-11-25 | 1982-10-07 | Альменна Свенска Электриска Актиебалагет (Фирма) | Токоподвод щее устройство дл дуговой печи |
| SU1360596A3 (ru) * | 1984-06-27 | 1987-12-15 | Энститю Де Решерш Де Ля Сидерюржи Франсэз (Фирма) | Устройство дл подвода электрической энергии |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03124198U (ru) * | 1990-03-24 | 1991-12-17 | ||
| JP2946619B2 (ja) * | 1990-03-27 | 1999-09-06 | 大同特殊鋼株式会社 | 直流アーク炉の炉底電極 |
| CN2150508Y (zh) * | 1992-08-29 | 1993-12-22 | 冶金部鞍山热能研究院 | 铜钢复合式水冷直流电弧炉底阳极 |
| CN1049044C (zh) * | 1995-03-30 | 2000-02-02 | 冶金工业部钢铁研究总院 | 一种直流电弧炉底电极 |
| DE29602191U1 (de) * | 1996-02-08 | 1996-03-21 | Badische Stahl-Engineering GmbH, 77694 Kehl | Bodenelektrode |
-
2009
- 2009-12-15 IT ITMI2009A002192A patent/IT1396945B1/it active
-
2010
- 2010-12-15 ES ES10803070.1T patent/ES2444620T3/es active Active
- 2010-12-15 UA UAA201208188A patent/UA102203C2/ru unknown
- 2010-12-15 CN CN201080056170.1A patent/CN102656415B/zh active Active
- 2010-12-15 US US13/261,323 patent/US9335097B2/en active Active
- 2010-12-15 RU RU2012129987/02A patent/RU2516116C2/ru not_active IP Right Cessation
- 2010-12-15 JP JP2012543712A patent/JP5475143B2/ja active Active
- 2010-12-15 MX MX2012006907A patent/MX2012006907A/es active IP Right Grant
- 2010-12-15 WO PCT/EP2010/069730 patent/WO2011073244A1/en active Application Filing
- 2010-12-15 EP EP10803070.1A patent/EP2513581B1/en active Active
- 2010-12-15 MY MYPI2012002717A patent/MY159297A/en unknown
- 2010-12-15 KR KR1020127018453A patent/KR101398663B1/ko active Active
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU568222A1 (ru) * | 1972-08-21 | 1977-08-05 | Предприятие П/Я М-5385 | Подовой электрод |
| SU965370A4 (ru) * | 1974-11-25 | 1982-10-07 | Альменна Свенска Электриска Актиебалагет (Фирма) | Токоподвод щее устройство дл дуговой печи |
| US4101725A (en) * | 1976-08-16 | 1978-07-18 | Nikolai Semenovich Shelepov | Hearth electrode for melting furnaces |
| SU1360596A3 (ru) * | 1984-06-27 | 1987-12-15 | Энститю Де Решерш Де Ля Сидерюржи Франсэз (Фирма) | Устройство дл подвода электрической энергии |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| ES2444620T3 (es) | 2014-02-26 |
| IT1396945B1 (it) | 2012-12-20 |
| KR20120099490A (ko) | 2012-09-10 |
| US9335097B2 (en) | 2016-05-10 |
| EP2513581A1 (en) | 2012-10-24 |
| EP2513581B1 (en) | 2013-11-06 |
| JP2013513924A (ja) | 2013-04-22 |
| JP5475143B2 (ja) | 2014-04-16 |
| MY159297A (en) | 2016-12-30 |
| UA102203C2 (ru) | 2013-06-10 |
| CN102656415B (zh) | 2015-04-15 |
| WO2011073244A1 (en) | 2011-06-23 |
| ITMI20092192A1 (it) | 2011-06-16 |
| RU2012129987A (ru) | 2014-01-27 |
| CN102656415A (zh) | 2012-09-05 |
| US20120269225A1 (en) | 2012-10-25 |
| KR101398663B1 (ko) | 2014-05-30 |
| MX2012006907A (es) | 2012-10-05 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2516116C2 (ru) | Электрод для электрической дуговой печи постоянного тока непрерывного действия | |
| US4221922A (en) | Water cooled panel used in an electric furnace | |
| US9288847B2 (en) | Cold crucible induction melter integrating induction coil and melting furnace | |
| KR100342274B1 (ko) | 용광로용냉각판 | |
| KR102227985B1 (ko) | 전기로용 냉각패널 및 이를 포함하는 전기로 | |
| CN101322003B (zh) | 冷却元件及其制造方法 | |
| CN102528248A (zh) | 窄间隙tig焊枪 | |
| RU2281974C2 (ru) | Охлаждающий элемент для охлаждения металлургической печи | |
| US5880426A (en) | Indirectly-cooled plasma jet torch | |
| JP2005205479A (ja) | はんだ付け装置 | |
| JP4495330B2 (ja) | 高炉炉壁用冷却パネル | |
| CN109654885B (zh) | 枪口砖组件及具有其的冶金炉窑 | |
| CN209352961U (zh) | 一种用于电渣重熔炉的结晶器 | |
| KR101257611B1 (ko) | 전기로의 슬래그 배출 도어 구조체 | |
| CN118060505B (zh) | 一种生产大直径铜管的方法 | |
| JP2946619B2 (ja) | 直流アーク炉の炉底電極 | |
| CN118910416A (zh) | 电子束炉结晶器及其制造方法和熔炼装置 | |
| CN218764536U (zh) | 一种艾萨炉的阻溅板 | |
| CN108225025A (zh) | 燃烧炉的风口装置 | |
| CN213713936U (zh) | 一种电子束熔炼炉用水冷坩埚 | |
| CN110461053A (zh) | 倾倒炉冶炼棕刚玉自焙电极冷却系统 | |
| JP3150653B2 (ja) | 灰溶融炉出滓樋の冷却構造 | |
| RU2152141C1 (ru) | Вакуумная дуговая печь | |
| RU58838U1 (ru) | Подовый нерасходуемый электрод электрошлаковой плавильной емкости | |
| KR20220017928A (ko) | 용광로 및 기타 공업로용 다중 채널 냉각식 패널 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| HE9A | Changing address for correspondence with an applicant | ||
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20201216 |