RU2494154C1 - Method of processing articles of high-carbon doped alloys - Google Patents
Method of processing articles of high-carbon doped alloys Download PDFInfo
- Publication number
- RU2494154C1 RU2494154C1 RU2012109443/02A RU2012109443A RU2494154C1 RU 2494154 C1 RU2494154 C1 RU 2494154C1 RU 2012109443/02 A RU2012109443/02 A RU 2012109443/02A RU 2012109443 A RU2012109443 A RU 2012109443A RU 2494154 C1 RU2494154 C1 RU 2494154C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- product
- modified zones
- distribution
- discrete point
- zones
- Prior art date
Links
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims description 11
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims description 11
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 11
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 title claims description 7
- 238000009826 distribution Methods 0.000 claims abstract description 20
- 238000010894 electron beam technology Methods 0.000 claims description 19
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 15
- 230000002457 bidirectional effect Effects 0.000 claims description 3
- 238000003672 processing method Methods 0.000 claims 4
- 238000004806 packaging method and process Methods 0.000 claims 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 2
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract 1
- 238000007669 thermal treatment Methods 0.000 abstract 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 9
- 150000001247 metal acetylides Chemical group 0.000 description 9
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 8
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 5
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 4
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 4
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 3
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 3
- 102220479482 Puromycin-sensitive aminopeptidase-like protein_C21D_mutation Human genes 0.000 description 2
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 2
- 235000000396 iron Nutrition 0.000 description 2
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 238000004381 surface treatment Methods 0.000 description 2
- 229910001339 C alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004125 X-ray microanalysis Methods 0.000 description 1
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000005496 eutectics Effects 0.000 description 1
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005555 metalworking Methods 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 1
- 238000004626 scanning electron microscopy Methods 0.000 description 1
- 238000010183 spectrum analysis Methods 0.000 description 1
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 description 1
- 235000013522 vodka Nutrition 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Welding Or Cutting Using Electron Beams (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области обработки поверхности изделий из высокоуглеродистых легированных сплавов концентрированными потоками энергии с целью улучшения эксплуатационных характеристик изделий.The invention relates to the field of surface treatment of products from high-carbon alloyed alloys with concentrated energy flows in order to improve the operational characteristics of the products.
В современных технологиях металлообработки известны различные способы улучшения тех или иных эксплуатационных характеристик изделий облучением высококонцентрированными потоками энергии.In modern metalworking technologies, various methods are known for improving various operational characteristics of products by irradiation with highly concentrated energy flows.
Известен способ обработки изделий, в котором воздействие на изделие осуществляют электронным лучом с последующей термической обработкой изделия для снятия напряжений [RU 2118381 C1, C21D 1/09, 27.08.1998].A known method of processing products, in which the impact on the product is carried out by an electron beam followed by heat treatment of the product to relieve stress [RU 2118381 C1, C21D 1/09, 08/27/1998].
Также известен способ обработки изделий из высокоуглеродистых легированных сплавов, включающий воздействие на него локальным сфокусированным импульсным излучением ОКГ с обеспечением на поверхности изделия модифицированных зон в виде дискретного точечного распределения по спирали (заданной геометрии) при перемещении изделия по заданной траектории [SU 1781309 A1, C21D 1/09, 15.12.1992] Этот способ выбираем за прототип.There is also a known method of processing products from high-carbon alloyed alloys, which includes exposure to local focused pulsed laser radiation to provide modified zones on the surface of the product in the form of a discrete point distribution in a spiral (given geometry) when moving the product along a given path [SU 1781309 A1, C21D 1 / 09, 12/15/1992] This method is chosen for the prototype.
Задачей изобретения является создание нового способа обработки изделий из высокоуглеродистых легированных сплавов концентрированным потоком энергии, обеспечивающего улучшение эксплуатационных характеристик изделий.The objective of the invention is to provide a new method of processing products from high-carbon alloyed alloys with a concentrated energy flow, which improves the performance of the products.
Технический результат при осуществлении заявляемого изобретения достигается за счет образования на поверхности изделия модифицированных зон повышенной твердости и равномерным распределением в объеме модифицированных зон упрочняющих высокодисперсных вторичных карбидов.The technical result in the implementation of the claimed invention is achieved due to the formation on the surface of the product of modified zones of increased hardness and uniform distribution in the volume of modified zones of hardening highly dispersed secondary carbides.
Указанный технический результат при осуществлении изобретения достигается тем, что, как и в известном способе в заявляемом способе обработки изделий из высокоуглеродистых легированных сплавов осуществляют воздействие импульсным концентрированным потоком энергии.The specified technical result in the implementation of the invention is achieved by the fact that, as in the known method in the inventive method of processing products from high-carbon alloyed alloys, they are exposed to a pulsed concentrated energy flow.
Отличительной особенностью заявляемого способа является то, что на изделие локально воздействуют сфокусированным импульсным электронным лучом с плотностью мощности 104-105 Вт/см2, диаметром луча на поверхности 0,5-2 мм и длительностью импульса 1-30 миллисекунд, формируя на поверхности изделия модифицированные зоны с дискретным точечным распределением заданной геометрии, после чего изделие подвергают термической обработке при температуре 600-11000С с выдержкой 30-60 минут.A distinctive feature of the proposed method is that the product is locally affected by a focused pulsed electron beam with a power density of 104-105 W / cm2, a beam diameter on the surface of 0.5-2 mm and a pulse duration of 1-30 milliseconds, forming modified zones on the surface of the product with a discrete point distribution of a given geometry, after which the product is subjected to heat treatment at a temperature of 600-11000C with a shutter speed of 30-60 minutes.
Кроме того, на поверхности изделия формируют модифицированные зоны с дискретным точечным распределением в гексагональной упаковке (ось симметрии шестого порядка).In addition, modified zones with discrete point distribution in a hexagonal package (sixth-order axis of symmetry) are formed on the surface of the product.
Кроме того, на поверхности изделия формируют модифицированные зоны с дискретным точечным распределением в квадратной упаковке (ось симметрии четвертого порядка).In addition, modified zones with a discrete point distribution in a square package (fourth-order axis of symmetry) are formed on the surface of the product.
Кроме того, на поверхности изделия формируют модифицированные зоны с дискретным полосовым однонаправленным распределением (ось симметрии второго порядка).In addition, modified zones with a discrete strip unidirectional distribution (second-order axis of symmetry) are formed on the surface of the product.
Кроме того, на поверхности изделия из сплава формируют модифицированные зоны с дискретным полосовым двунаправленным распределением (ось симметрии четвертого порядка).In addition, modified zones with a discrete strip bidirectional distribution (fourth-order axis of symmetry) are formed on the surface of the alloy product.
Предлагаемый способ осуществляется следующим образом: поверхность изделия из высокоуглеродистого легированного сплава локально обрабатывают импульсным сфокусированным электронным лучом. Используют сфокусированный электронный луч с плотностью мощности 104-105 Вт/см2, диаметром луча на поверхности 0,5-2 мм и длительностью импульса 1-30 миллисекунд.The proposed method is as follows: the surface of a high-carbon alloy product is locally treated with a pulsed focused electron beam. Use a focused electron beam with a power density of 10 4 -10 5 W / cm 2 , a beam diameter on the surface of 0.5-2 mm and a pulse duration of 1-30 milliseconds.
В зоне воздействия электронного луча образуются модифицированные зоны, состоящие из твердого раствора, пересыщенного сверх максимально возможной равновесной растворимости в твердом состоянии. Каждая такая зона образуется за счет однократного воздействия (один импульс) сфокусированного электронного луча на поверхность изделия. После каждого импульсного воздействия изделие перемещают по траектории, обеспечивающей дискретное точечное распределение модифицированных зон по поверхности. Между модифицированными зонами должны существовать прослойки (зоны) из сплава, не подвергшиеся воздействию электронного луча с целью эффективной релаксации напряжений на границе раздела зон. После проведенной обработки сплав подвергается последующей термической обработке с целью выделения упрочняющих высокодисперсных вторичных карбидов из твердого раствора, пересыщенного сверх максимально возможной равновесной растворимости в твердом состоянии и снятия напряжений на границе раздела основного материала с модифицированной зоной.In the zone of influence of the electron beam, modified zones are formed, consisting of a solid solution, supersaturated in excess of the maximum possible equilibrium solubility in the solid state. Each such zone is formed due to a single exposure (one pulse) of a focused electron beam to the surface of the product. After each pulse action, the product is moved along a trajectory that provides a discrete point distribution of the modified zones over the surface. Between the modified zones, there must be layers (zones) of alloy not exposed to the electron beam in order to effectively relax the stresses at the interface. After the treatment, the alloy is subjected to subsequent heat treatment in order to isolate the hardening highly dispersed secondary carbides from the solid solution, supersaturated in excess of the maximum possible equilibrium solubility in the solid state and relieve stresses at the interface between the base material and the modified zone.
Авторами обнаружено неизвестное ранее явление изменения микроструктуры хромованадиевых чугунов, как после обработки их импульсным электронным лучом с плотностью мощности 104-105 Вт/см2 с диаметром луча на поверхности 0,5-2 мм и длительностью импульса 1-30 миллисекунд, так и после последующей термической обработки при температуре 500-1100°C и времени выдержки 30-60 минут. Указанные диапазоны параметров импульсной электронно-лучевой обработки и режимов термической обработки обусловлены следующим:The authors discovered a previously unknown phenomenon of changes in the microstructure of chrome vanadium cast irons, both after processing them with a pulsed electron beam with a power density of 10 4 -10 5 W / cm 2 with a beam diameter on the surface of 0.5-2 mm and a pulse duration of 1-30 milliseconds, and after subsequent heat treatment at a temperature of 500-1100 ° C and a holding time of 30-60 minutes. The indicated ranges of parameters of pulsed electron beam processing and heat treatment modes are due to the following:
- плотность мощности менее 104 Вт/см2 недостаточна для плавления материала, а плотность мощности свыше значения 105 Вт/см2 приводит к кипению материала и образованию на его поверхности дефектов в виде пор и кратеров;- the power density less than 10 4 W / cm 2 is insufficient for melting the material, and the power density above 10 5 W / cm 2 leads to boiling of the material and the formation of defects on its surface in the form of pores and craters;
- диаметр электронного луча менее 0,5 мм приводит к снижению производительности обработки поверхности, а диаметр более 2 мм приводит к образованию трещин на границе раздела между модифицированной зоной и основным материалом, вследствие, увеличения площади границы раздела. Чем меньше площадь границы раздела, тем меньше уровень напряжений между основным материалом и модифицированной зоной;- the diameter of the electron beam less than 0.5 mm leads to a decrease in the productivity of surface treatment, and the diameter of more than 2 mm leads to the formation of cracks at the interface between the modified zone and the main material, due to the increase in the area of the interface. The smaller the interface, the lower the level of stress between the base material and the modified zone;
- длительность импульса менее 1 миллисекунд приводит к снижению глубины модифицированной зоны, а длительность импульса более 30 миллисекунд приводит к кипению материала в зоне воздействия;- a pulse duration of less than 1 millisecond leads to a decrease in the depth of the modified zone, and a pulse duration of more than 30 milliseconds leads to boiling of the material in the affected zone;
- температура термической обработки менее 500°C не приводит к выделению упрочняющих высокодисперсных вторичных карбидов из твердого раствора, пересыщенного сверх максимально возможной равновесной растворимости в твердом состоянии, а температура свыше 1100°C приводит к растворению ультрадисперсных карбидов и плавлению эвтектики;- a heat treatment temperature of less than 500 ° C does not lead to the precipitation of hardening highly dispersed secondary carbides from a solid solution supersaturated in excess of the maximum possible solubility in the solid state, and a temperature above 1100 ° C leads to the dissolution of ultrafine carbides and melting of the eutectic;
- время выдержки менее 30 минут недостаточно для полного выделения вторичных фаз, а время выдержки более 60 минут приводит к значительному росту зерна и вторичных карбидов.- a holding time of less than 30 minutes is not enough to completely isolate the secondary phases, and a holding time of more than 60 minutes leads to a significant increase in grain and secondary carbides.
Материалы после проведенных обработок имеют высокую абразивную износостойкость вследствие эффективного распределения модифицированных зон по площади поверхности и упрочненных ультрадисперсными вторичными карбидами. Очевидно, что конкретные режимы обработки (плотность мощности луча, длительность импульса) очень сильно зависят от материала образцов. Однако проведенных исследований вполне достаточно для констатации следующего факта. Впервые обнаружено неизвестное ранее явление изменения микроструктуры хромованадиевых чугунов как после обработки их импульсным электронным лучом, так и после последующей термической обработки. Обработанные материалы хорошо сопротивляется абразивному изнашиванию вследствие эффективного распределения по площади поверхности модифицированных зон, обладающих высоким комплексом механических свойств.The materials after the treatments have high abrasive wear resistance due to the effective distribution of the modified zones over the surface area and hardened with ultrafine secondary carbides. Obviously, the specific processing conditions (beam power density, pulse duration) are very dependent on the material of the samples. However, the studies carried out are quite sufficient to state the following fact. For the first time, a previously unknown phenomenon of a change in the microstructure of chrome vanadium cast irons was discovered both after treatment with a pulsed electron beam and after subsequent heat treatment. Treated materials are highly resistant to abrasion due to the effective distribution over the surface area of modified zones with a high complex of mechanical properties.
Изобретение иллюстрируется чертежами.The invention is illustrated by drawings.
На фиг.1 показано схематическое изображение поверхности образца с дискретным точечным распределением в квадратной упаковке (ось симметрии четвертого порядка) модифицированных зон.Figure 1 shows a schematic representation of the surface of a sample with a discrete point distribution in a square package (axis of symmetry of the fourth order) of the modified zones.
На фиг.2 показано схематическое изображение поверхности образца с дискретным точечным распределением в гексагональной упаковке (ось симметрии шестого порядка) модифицированных зон.Figure 2 shows a schematic representation of the surface of a sample with a discrete point distribution in a hexagonal package (sixth order symmetry axis) of the modified zones.
На фиг.3 показано схематическое изображение поверхности образца с дискретным точечным полосовым однонаправленным распределением (ось симметрии второго порядка) модифицированных зон.Figure 3 shows a schematic representation of the surface of a sample with a discrete point strip unidirectional distribution (axis of symmetry of the second order) of the modified zones.
На фиг.4 показано схематическое изображение поверхности образца с дискретным точечным полосовым двунаправленным распределением (ось симметрии четвертого порядка) модифицированных зон.Figure 4 shows a schematic representation of the surface of a sample with a discrete point stripe bidirectional distribution (fourth-order axis of symmetry) of the modified zones.
На фиг.5 показана микроструктура белого хромованадиевого чугуна на границе с модифицированной зоной, полученной импульсным сфокусированным электронным лучом (РЭМ).Figure 5 shows the microstructure of white chrome vanadium cast iron at the boundary with the modified zone obtained by a pulsed focused electron beam (SEM).
На фиг.6 показана микроструктура белого хромованадиевого чугуна на границе с модифицированной зоной, полученной импульсным сфокусированным электронным лучом с последующей термической обработкой (РЭМ).Figure 6 shows the microstructure of white chrome vanadium cast iron at the boundary with the modified zone obtained by a pulsed focused electron beam followed by heat treatment (SEM).
Вариант конкретного выполнения.Option specific implementation.
Импульсной обработке электронным лучом подвергали образцы из хромованадиевого чугуна (17% Cr, 5% V, 2.8% C, 1% Si, Feост. (мас.)). Образцы из хромованадиевого чугуна были подвергнуты обработке импульсным сфокусированным электронным лучом с плотностью мощности 1,5×104 Вт/см2, диаметром луча на поверхности 1 мм, длительностью импульса 15 миллисекунд с формированием дискретно точечного распределения в квадратной упаковке (ось симметрии четвертого порядка) модифицированных зон по площади поверхности.Samples of chrome vanadium cast iron (17% Cr, 5% V, 2.8% C, 1% Si, Fe ost (wt.)) Were subjected to pulsed electron beam processing. Samples of chrome vanadium cast iron were treated with a pulsed focused electron beam with a power density of 1.5 × 10 4 W / cm 2 , a beam diameter on the surface of 1 mm, a pulse duration of 15 milliseconds with the formation of a discrete point distribution in a square package (fourth-order axis of symmetry) modified zones by surface area.
Результаты исследований с использованием растровой электронной микроскопии и микрорентгеноспектрального анализа (Leo Evo 50) показали, что модифицированные зоны состоят из двух фаз. Первая фаза занимает основной объем модифицированной зоны и по химическому составу близка к карбидам. Первая фаза в отличие от второй не растворяется в «царской водке». Вторая фаза имеет малые размеры (≤1 мкм) и не поддается микрорентгеноспектральному анализу. Диаметр каждой зоны на поверхности составил порядка 1000-1100 мкм, а их глубина 500-600 мкм.The results of studies using scanning electron microscopy and X-ray spectral analysis (Leo Evo 50) showed that the modified zones consist of two phases. The first phase occupies the bulk of the modified zone and is close to carbides in chemical composition. The first phase, unlike the second, does not dissolve in "royal vodka". The second phase has small dimensions (≤1 μm) and is not amenable to X-ray microanalysis. The diameter of each zone on the surface was about 1000-1100 microns, and their depth was 500-600 microns.
Проведенные измерения твердости и модуля упругости образцов (измерительный комплекс Nanotest) показали следующие результаты:The measurements of hardness and elastic modulus of the samples (measuring complex Nanotest) showed the following results:
- твердость исходных образцов составила Нср=2,62±0,94 ГПа, модуль упругости Е=89±23 ГПа;- the hardness of the initial samples was N sr = 2.62 ± 0.94 GPa, elastic modulus E = 89 ± 23 GPa;
- твердость модифицированных зон составила Нср=0,65±0,16 ГПа, модуль упругости Е=52±6 ГПа;- the hardness of the modified zones was N sr = 0.65 ± 0.16 GPa, elastic modulus E = 52 ± 6 GPa;
- твердость модифицированных зон после термической обработки составила Hср=15.52±4.96 ГПа, модуль упругости Е=289±26 ГПа.- the hardness of the modified zones after heat treatment was H cf = 15.52 ± 4.96 GPa, elastic modulus E = 289 ± 26 GPa.
Проведенные испытания образцов на абразивное изнашивание при трении о нежесткозакрепленные абразивные частицы (ГОСТ 23.208-79) показали следующие результаты:The tests of the samples for abrasive wear during friction on non-rigidly fixed abrasive particles (GOST 23.208-79) showed the following results:
- коэффициент относительной абразивной износостойкости исходных образцов составил КИ=10±0.7;- the coefficient of relative abrasive wear resistance of the initial samples was K And = 10 ± 0.7;
- коэффициент относительной абразивной износостойкости образцов после импульсной обработки электронным лучом составил КИ=6±1.2;- the coefficient of relative abrasive wear resistance of the samples after pulsed processing by an electron beam was K And = 6 ± 1.2;
- коэффициент относительной абразивной износостойкости образцов после импульсной обработки электронным лучом и последующей термической обработки составил КИ=15±1.- the coefficient of relative abrasive wear resistance of the samples after pulsed processing by an electron beam and subsequent heat treatment was K And = 15 ± 1.
Проведенные измерения образцов с помощью измерительного комплекса NanoTest показали, что модифицированные зоны имеют очень низкие показатели твердости и модуля упругости, относительно исходных образцов. Низкие значения указанных свойств модифицированных зон, вероятно, связаны с их аморфным метастабильным состоянием. Последующая термическая обработка образцов (температура 1100°C, время выдержки 30 минут) приводит к значительному увеличению твердости и модуля упругости модифицированных зон. Анализ структуры модифицированных зон после термической обработки показал наличие значительного количества выделившихся вторичных карбидов. Вторичные карбиды в зависимости от режимов термообработки имеют различную дисперсность от десятков нанометров до единиц микрометров и занимают практически весь объем каждой модифицированной зоны.The measurements of the samples using the NanoTest measuring complex showed that the modified zones have very low hardness and modulus of elasticity relative to the original samples. The low values of the indicated properties of the modified zones are probably associated with their amorphous metastable state. Subsequent heat treatment of the samples (temperature 1100 ° C, holding time 30 minutes) leads to a significant increase in hardness and modulus of elasticity of the modified zones. An analysis of the structure of the modified zones after heat treatment showed the presence of a significant amount of released secondary carbides. Secondary carbides, depending on the heat treatment modes, have different dispersion from tens of nanometers to units of micrometers and occupy almost the entire volume of each modified zone.
Результаты исследований образцов из хромованадиевого чугуна после обработки импульсным сфокусированным электронным лучом и последующей термической обработки показали, что твердость модифицированных зон в среднем увеличивается в 6 раз по сравнению с исходным состоянием сплава, модуль упругости в 3 раза и абразивная износостойкость образцов в 1,5 раза.The results of studies of chrome vanadium cast iron samples after treatment with a pulsed focused electron beam and subsequent heat treatment showed that the hardness of the modified zones increases on average by 6 times compared to the initial state of the alloy, the elastic modulus by 3 times and the abrasive wear resistance of samples by 1.5 times.
Claims (5)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2012109443/02A RU2494154C1 (en) | 2012-03-12 | 2012-03-12 | Method of processing articles of high-carbon doped alloys |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2012109443/02A RU2494154C1 (en) | 2012-03-12 | 2012-03-12 | Method of processing articles of high-carbon doped alloys |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2494154C1 true RU2494154C1 (en) | 2013-09-27 |
Family
ID=49254039
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2012109443/02A RU2494154C1 (en) | 2012-03-12 | 2012-03-12 | Method of processing articles of high-carbon doped alloys |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2494154C1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2571245C1 (en) * | 2014-07-22 | 2015-12-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Сибирский государственный индустриальный университет" | Surface hardening of 20x13 steel |
| RU2637437C2 (en) * | 2015-12-21 | 2017-12-04 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский Томский политехнический университет" | Method of forming fibrous composite coating |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU908851A1 (en) * | 1980-07-17 | 1982-02-28 | Физико-технический институт АН БССР | Method for surface heat treatment of products |
| SU1747508A1 (en) * | 1990-05-03 | 1992-07-15 | Научно-производственное объединение по механизации, роботизации труда и совершенствованию ремонтного обеспечения на предприятиях черной металлургии "Черметмеханизация" | Method of simplifying cutter design |
| RU1781309C (en) * | 1990-06-19 | 1992-12-15 | Днепропетровский государственный университет им.300-летия воссоединения Украины с Россией | Method of heat treatment of articles |
| RU2118381C1 (en) * | 1997-04-14 | 1998-08-27 | Институт сильноточной электроники СО РАН | Process hardening hard-alloy tool |
| RU2418074C1 (en) * | 2009-10-07 | 2011-05-10 | Общество с ограниченной ответственностью "МИФИ-АМЕТО" | Procedure for strengthening items out of metal materials for production of nano structured surface layers |
-
2012
- 2012-03-12 RU RU2012109443/02A patent/RU2494154C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU908851A1 (en) * | 1980-07-17 | 1982-02-28 | Физико-технический институт АН БССР | Method for surface heat treatment of products |
| SU1747508A1 (en) * | 1990-05-03 | 1992-07-15 | Научно-производственное объединение по механизации, роботизации труда и совершенствованию ремонтного обеспечения на предприятиях черной металлургии "Черметмеханизация" | Method of simplifying cutter design |
| RU1781309C (en) * | 1990-06-19 | 1992-12-15 | Днепропетровский государственный университет им.300-летия воссоединения Украины с Россией | Method of heat treatment of articles |
| RU2118381C1 (en) * | 1997-04-14 | 1998-08-27 | Институт сильноточной электроники СО РАН | Process hardening hard-alloy tool |
| RU2418074C1 (en) * | 2009-10-07 | 2011-05-10 | Общество с ограниченной ответственностью "МИФИ-АМЕТО" | Procedure for strengthening items out of metal materials for production of nano structured surface layers |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2571245C1 (en) * | 2014-07-22 | 2015-12-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Сибирский государственный индустриальный университет" | Surface hardening of 20x13 steel |
| RU2637437C2 (en) * | 2015-12-21 | 2017-12-04 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский Томский политехнический университет" | Method of forming fibrous composite coating |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Luo et al. | Effects of laser shock peening and groove spacing on the wear behavior of non-smooth surface fabricated by laser surface texturing | |
| CN106191395B (en) | A kind of high-current pulsed electron beam irradiates 20 steel surface method for alloying | |
| Zheng et al. | Microstructure and wear property of laser cladding Al+ SiC powders on AZ91D magnesium alloy | |
| Adel | Enhancement of dry sliding wear characteristics of CK45 steel alloy by laser surface hardening processing | |
| Liu et al. | Characterization and effect of pre-oxidation on DC plasma nitriding for AISI4140 steel | |
| RU2494154C1 (en) | Method of processing articles of high-carbon doped alloys | |
| Yoo et al. | Effects of Ce, La and Ba addition on the electrochemical behavior of super duplex stainless steels | |
| Kumar et al. | Wettability transition of femtosecond laser patterned nodular cast iron (NCI) substrate | |
| An et al. | Microstructure and tribological properties of Al–Pb alloy modified by high current pulsed electron beam | |
| Chernyshikhin et al. | Laser Polishing of Nickel-Titanium Shape Memory Alloy Produced via Laser Powder Bed Fusion | |
| Ali et al. | Study of variation in surface morphology, chemical composition, crystallinity and hardness of laser irradiated silver in dry and wet environments | |
| Bień et al. | Surface treatment of C80U steel by long CO2 laser pulses | |
| Ab Alwafi et al. | Microhardness evaluation of pure aluminum substrate after laser surface alloying with iron and copper | |
| Ohtsu et al. | Surface hardening of titanium by pulsed Nd: YAG laser irradiation at 1064-and 532-nm wavelengths in nitrogen atmosphere | |
| JP2014133940A (en) | Metal member and production method thereof | |
| Talukder et al. | Power dependence of size of laser ablated colloidal silver nanoparticles | |
| de Vasconcelos et al. | Covering with carbon black and thermal treatment by a CO2 laser surfaces of AISI 4340 steel | |
| Chen et al. | Surface nanocrystallization of C45E4 steel by ultrafast electropulsing-ultrasonic surface treatment | |
| CN111693563B (en) | Method for analyzing structure and performance of iron-based remelted layer | |
| Gromov et al. | Superior quality rails: structure-phase states and defect substructure | |
| Dobrzański et al. | Improvement of wear resistance of the hot work tool steel by laser surface feeding with ceramic powders | |
| Li et al. | Effect of Oblique Laser shock peening on the Wear Resistance of Nitrided H13 Steel Components | |
| Faydh et al. | Effect of the laser shock processing on wear resistance of brass alloy | |
| Gurusami et al. | INFLUENCE OF Nd: YAG LASER SHOCK PEENING PROCESS PARAMETERS ON TRIBOMECHANICAL BEHAVIOUR OF DENTAL CAST ALLOYS. | |
| Rozmus-Górnikowska et al. | The influence of the laser treatment on microstructure of the surface layer of an X5CRNI18-10 austenitic stainless steel |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20150313 |
|
| NF4A | Reinstatement of patent |
Effective date: 20171225 |
|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20190313 |