RU2471003C1 - Способ производства проката с повышенным сопротивлением водородному и сероводородному растрескиванию - Google Patents
Способ производства проката с повышенным сопротивлением водородному и сероводородному растрескиванию Download PDFInfo
- Publication number
- RU2471003C1 RU2471003C1 RU2011149128/02A RU2011149128A RU2471003C1 RU 2471003 C1 RU2471003 C1 RU 2471003C1 RU 2011149128/02 A RU2011149128/02 A RU 2011149128/02A RU 2011149128 A RU2011149128 A RU 2011149128A RU 2471003 C1 RU2471003 C1 RU 2471003C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- temperature
- steel
- slabs
- rolled
- hydrogen
- Prior art date
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 12
- 238000005336 cracking Methods 0.000 title abstract description 16
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 title abstract description 11
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 title abstract description 11
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 title abstract description 11
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 title description 6
- 239000002184 metal Substances 0.000 title description 6
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 23
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 23
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims abstract description 7
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 19
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 15
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 14
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 9
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 7
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 7
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 7
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 claims description 3
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 claims description 3
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 claims 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract description 2
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical compound S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 15
- 229910000037 hydrogen sulfide Inorganic materials 0.000 description 15
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 239000010955 niobium Substances 0.000 description 8
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 7
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 7
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 6
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 5
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 5
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 4
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 4
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 4
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 4
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 4
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 102220479482 Puromycin-sensitive aminopeptidase-like protein_C21D_mutation Human genes 0.000 description 3
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 3
- 230000009182 swimming Effects 0.000 description 3
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 3
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 2
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 2
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 2
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 1
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 1
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 1
- 230000000977 initiatory effect Effects 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 1
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 1
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 1
- 238000004881 precipitation hardening Methods 0.000 description 1
- 238000010926 purge Methods 0.000 description 1
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области металлургии, конкретнее к прокатному производству, и может быть использовано для производства сероводородостойких газонефтепроводных труб. Для обеспечения повышенных показателей прочности при одновременном повышении хладостойкости, низкотемпературной вязкости и сопротивления водородному и сероводородному растрескиванию выплавляют сталь непрерывно ее разливают в слябы, нагревают слябы, предварительно и окончательно прокатывают и ускоренно охлаждают, при этом сталь, содержит, мас.%: С 0,02-0,10, Mn 0,5-1,5, Si 0,10-0,50, Nb 0,010-0,10, Al 0,01-0,05, Ti 0,005-0,05, N 0,003-0,012, S 0,002 и менее, P 0,001-0,015, Ca 0,0002-0,005, Fe - остальное, при соотношении 0,03≤[C]×[Mn]≤0,12, слябы нагревают до 1100-1300°С, предварительно прокатывают с общей степенью деформации 50-70% в направлении, перпендикулярном оси сляба, а затем в области температур 900-750°С в направлении, продольном оси сляба, с суммарной степенью деформации 65-80%, ускоренно охлаждают в области температур (Ar3±30°С)-(600-400°С), сначала до температур 600-500°С со скоростью 15-30 град/с, а затем со скоростью 10-15 град/с, после чего с температуры 400°С до комнатной температуры охлаждают замедленно со скоростью 0,05-0,15 град/с. 1 з.п. ф-лы, 4 табл., 1 пр.
Description
Изобретение относится к области металлургии, конкретнее к прокатному производству, и может быть использовано при получении проката для производства сероводородостойких газонефтепроводных труб.
Известен способ производства проката из низколегированной стали, включающий нагрев слябов до температуры 1160-1190°C, черновую прокатку, чистовую прокатку с суммарным относительным обжатием не менее 70% при температуре конца прокатки не выше 820°C. После прокатки листы подвергают закалке водой с температуры 900-950°C и отпуску при температуре 600-730°C. При этом низколегированная сталь имеет следующий химический состав, мас.%:
| Углерод | 0,07-0,12 |
| Марганец | 1,4-1,7 |
| Кремний | 0,15-0,50 |
| Ванадий | 0,06-0,12 |
| Ниобий | 0,03-0,05 |
| Титан | 0,01-0,03 |
| Алюминий | 0,02-0,05 |
| Хром | не более 0,3 |
| Никель | не более 0,3 |
| Медь | не более 0,3 |
| Сера | не более 0,005 |
| Фосфор | не более 0,015 |
| Азот | не более 0,10 |
| Железо | остальное [1] |
Недостатки известного способа состоят в том, что прокат имеет низкие хладостойкость, свариваемость и стойкость против сероводородного растрескивания. Кроме того, дополнительное термическое улучшение проката удорожает его производство.
Известен также способ производства проката категории прочности Х65 из низколегированной стали следующего состава, мас.%:
| Углерод | 0,06-0,12 |
| Марганец | 1,4-1,7 |
| Кремний | 0,20-0,45 |
| Ванадий | 0,06-0,10 |
| Ниобий | 0,04-0,08 |
| Титан | 0,005-0,035 |
| Алюминий | 0,02-0,05 |
| Молибден | 0,01-0,50 |
| Хром | 0,01-0,30 |
| Никель | 0,01-0,30 |
| Медь | 0,01-0,30 |
| Сера | не более 0,006 |
| Фосфор | не более 0,015 |
| Бор | не более 0,006 |
| Азот | не более 0,010 |
| Железо | остальное |
При этом 
и 
Способ включает нагрев слябов до температуры 1170-1420°C, их черновую прокатку до промежуточной толщины и чистовую прокатку в температурном интервале 910-710°C с суммарным относительным обжатием 60-80% [2].
Недостатки известного способа состоят в том, что он не обеспечивает высокой хладостойкости и стойкости против сероводородного растрескивания.
Наиболее близким аналогом по совокупности признаков и достигаемым результатам к предлагаемому изобретению является способ производства проката из низколегированной стали следующего химического состава, мас.%:
| Углерод | 0,12-0,17 |
| Марганец | 1,3-1,6 |
| Кремний | 0,3-0,6 |
| Ванадий и/или ниобий | 0,01-0,05 |
| Алюминий | 0,02-0,06 |
| Хром | не более 0,3 |
| Никель | не более 0,3 |
| Медь | не более 0,3 |
| Сера | не более 0,006 |
| Фосфор | не более 0,015 |
| Кальций | не более 0,02 |
| Азот | не более 0,010 |
| Железо | остальное |
Способ включает нагрев слябов до температуры 1220-1280°C, многопроходные черновую прокатку до промежуточной толщины, чистовую прокатку с температуры конца прокатки 820-880°C и ускоренное охлаждение водой до температуры 580-660°C [3].
Основными недостатками известных способов производства являются недостаточная прочность, неудовлетворительные показатели ударной вязкости, хладостойкости получаемого проката и низкое сопротивление водородному и сероводородному растрескиванию.
Листовой прокат для изготовления высокопрочных хладостойких газонефтепроводных труб, используемый для транспортирования сероводородсодержащих углеводородов, должен отвечать следующему комплексу свойств (табл.1):
| Таблица 1 | |||||
| Свойства листового проката для сероводородостойких газонефтепроводных труб | |||||
| σв, Н/мм2 | σт, Н/мм2 | δ5, % | KCV-20, Дж/см2 | CLR, % | σпор, % |
| не менее 550 | не менее 450 | не менее 22 | не менее 150 | не более 5 | не менее 70% |
Известные способы производства проката из низколегированной стали не обеспечивают одновременное сочетание высокой прочности, хладостойкости и стойкости против сероводородного растрескивания, т.к. повышение прочности за счет увеличения степени легирования стали неизбежно ухудшает ее свариваемость и стойкость против сероводородного растрескивания, снижает пластические и вязкостные свойства проката при отрицательных температурах.
Техническим результатом данного изобретения является получение листового проката для газонефтепроводных труб с повышенными показателями прочности, при одновременном повышении хладостойкости, низкотемпературной вязкости и высоким сопротивлением водородному и сероводородному растрескиванию без ухудшения свариваемости.
Указанный технический результат достигается тем, что в способе производства толстолистового проката из высокопрочной и хладостойкой стали, включающем выплавку стали, непрерывную разливку на заготовки, нагрев слябов, предварительную и окончательную прокатку и ускоренное охлаждение, согласно изобретению прокат производят из стали следующего химического состава, мас.%:,
C 0,02-0,10
Mn 0,5-1,5
Si 0,10-0,50
Nb 0,010-0,10
Al 0,01-0,05
Ti 0,005-0,05
N 0,003-0,012
S 0,002 и менее
P 0,001-0,015
Ca 0,0002-0,005
Fe - остальное
при соотношении 0,03≤[C]×[Mn]≤0,12,
где [C]×[Mn] - произведение содержания в стали углерода и марганца.
После нагрева до температур 1100-1300°C слябы предварительно прокатывают с общей степенью деформацией 50-70% в направлении, перпендикулярном оси сляба, а затем в области температур 900-750°C в направлении, продольном оси сляба, с суммарной деформацией 65-80%, после чего прокат ускоренно охлаждают в области температур (Ar3±30°C)-(600-400°C), причем вначале до температур 600-500°C со скоростью 15-30 град/с, а затем со скоростью 10-15 град/с; после чего с температуры 400°C до комнатной температуры охлаждают замедленно со скоростью 0,05-0,15 град/с.
В состав стали могут вводить один или несколько элементов из ряда Mo, V, Ni, Cu, Cr, B в следующем количестве, мас.%:
Mo 0,05-0,35
V 0,01-0,15
Ni 0,01-0,50
Cu 0,01-0,50
Cr 0,01-0,50
B 0,0005-0,005
при этом при одновременном содержании Mo, Ni, Cu и Cr их сумма не должна превышать 1,0%.
Выбранные пределы содержания углерода в сочетании с марганцем и ниобием обеспечивают в прокате, произведенном по предложенным режимам, получение дисперсной феррито-бейнитной структуры и достижение высоких значений временного сопротивления, предела текучести, относительного удлинения, высокого сопротивления водородному и сероводородному растрескиванию при сохранении хорошей свариваемости. Заявленные содержания кремния и алюминия обеспечивают необходимую чистоту стали по неметаллическим включениям и кислороду. Содержание титана в заявленных пределах обеспечивает связывание азота в стойкие нитриды, а очень низкое содержание серы - получение высоких значений ударной вязкости при отрицательных температурах и высокое сопротивление водородному и сероводородному растрескиванию.
Кальций оказывает модифицирующее (сфероидизирующее) действие на неметаллические включения, что позволяет повысить ударную вязкость при отрицательных температурах и препятствует инициированию водородного растрескивания на границе сульфид - матрица.
Ниобий в заявленных пределах содержания сдерживает рост зерна аустенита при нагреве, тормозит рекристаллизацию в области температур, соответствующей временной паузе между предварительной и окончательной прокаткой, что способствует созданию дополнительных центров образования новой фазы (феррита) при γ→α превращении и, следовательно, измельчению зерна феррита. Кроме того, выделение дисперсных карбонитридов ниобия способствует повышению прочностных характеристик стали благодаря дисперсионному упрочнению.
Заявленные режимы предварительной прокатки, окончательной прокатки и ступенчатого ускоренного охлаждения до температур бейнитного превращения при 600-400°C способствуют формированию однородной, дисперсной, бесполосчатой феррито-бейнитной структуры с повышенными показателями прочности, хладостойкости, свариваемости и высоким сопротивлением водородному (CLR→0) и сероводородному растрескиванию (σпор. не ниже 0,7σт).
Пример осуществления способа.
Сталь выплавляли в кислородном конвертере. После выпуска металла производили его обработку в ковше и разливали на МНЛЗ. При внепечной обработке металла в ковше проводили окончательное раскисление, рафинирование, продувку нейтральным газом и модифицирующую обработку кальцием. В результате выплавки и внепечной обработки получали сталь следующего химического состава (мас.%): C - 0,05; Mn - 1,26; Si - 0,18; Nb - 0,43; Ti - 0,011; Cu - 0,15; Ni - 0,21; Al - 0,02; N - 0,005; S - 0,001; P - 0,012; Fe - остальное.
Прокатку слябов размером 246×1550 мм на лист толщиной 18,7 мм производили на одноклетьевом реверсивном стане "5000". Нагрев слябов под прокатку производили до температуры 1170±10°C. Предварительную деформацию в направлении, перпендикулярном оси сляба, осуществляли за 5 проходов и завершали при температуре 980°C, при этом суммарная деформация перпендикулярно оси сляба составляла 63%. Толщина подката составляла 90 мм. Окончательную деформацию в направлении, продольном оси сляба, осуществляли за 12 проходов при температуре 900-780°C, с общей степенью деформации 79%. После завершения окончательной прокатки производили ускоренное охлаждение проката от температуры 790°C со скоростью 23,0 град/сек до температуры 550°C, затем со скоростью 12,0 град/сек до температуры 400°C. Последующее охлаждение раската до комнатной температуры осуществляли замедленно со скоростью 0,10 град/с.
Состав стали, технологические режимы прокатки и комплекс полученных свойств указаны в таблицах 2, 3, 4.
| Таблица 2 | ||||||||||||||
| Химический состав экспериментальных плавок | ||||||||||||||
| № плавки | Массовая доля элементов, % | |||||||||||||
| C | Si | Mn | Cr | Ni | Cu | Nb | Mo | Ti | V | Al | B | P | S | |
| 1 | 0,05 | 0,18 | 1,26 | 0,027 | 0,21 | 0,15 | 0,043 | - | 0,011 | - | 0,021 | - | 0,014 | 0,001 |
| 2 | 0,056 | 0,21 | 1,50 | 0,024 | 0,22 | 0,16 | 0,074 | 0,245 | 0,016 | - | 0,015 | - | 0,013 | 0,002 |
| 3 | 0,039 | 0,18 | 1,12 | 0,016 | 0,21 | 0,15 | - | - | 0,013 | 0,072 | 0,009 | - | 0,014 | 0,003 |
| 4 | 0,034 | 0,22 | 1,32 | 0,026 | 0,030 | 0,014 | 0,042 | - | 0,016 | 0,042 | 0,013 | 0,003 | 0,013 | 0,002 |
| 5 | 0,093 | 0,21 | 1,20 | 0,63 | 0,21 | 0,20 | 0,076 | 0,02 | 0,013 | 0,092 | 0,026 | - | 0,007 | 0,002 |
| Таблица 4 | ||||||
| Механические свойства экспериментальных сталей | ||||||
| № плавки | σв, Н/мм2 | σт, Н/мм2 | δ5, % | KCV-20, Дж/см2 | CLR, % | σпор, % |
| 1 | 645 | 506 | 29,2 | 240 | 0 | 80 |
| 2 | 692 | 580 | 22,5 | 170 | 0 | 70 |
| 3 | 527 | 403 | 25,4 | 215 | 6,5 | 70 |
| 4 | 718 | 564 | 32,1 | 94 | 0 | Менее 60 |
| 5 | 728 | 543 | 24,0 | 147 | 18,5 | Менее 70 |
| Прототип | 510 | 395 | 22 | Менее 150 | 21,8 | Менее 70 |
| Примечание: CLR, % - относительная длина трещин при испытании на стойкость водородному растрескиванию | ||||||
Из данных, приведенных в таблице 4, следует, что в случаях реализации предложенного способа (варианты №1-2) достигается повышение прочности листов, хладостойкости и стойкости против водородного и сероводородного растрескивания. При запредельных значениях заявленных параметров (варианты №3-5) имеет место снижение низкотемпературной вязкости (№4), или прочности (№3) и стойкости против сероводородного растрескивания листового проката (№3-5).
Предложенный способ позволяет получить прокат с повышенными показателями прочности, при одновременном повышении хладостойкости, низкотемпературной вязкости и высоким сопротивлением водородному и сероводородному растрескиванию без ухудшения свариваемости.
Источники информации
1. Патент Российской Федерации №2255123, МПК C21D 8/02, C22C 38/58, 2005 г.
2. Патент Российской Федерации №2241769, МПК C21D 8/02, C22C 38/58, B21B 1/26, 2004 г.
3. Патент Российской Федерации №2262537, МПК C21D 8/02, C22C 38/46, 2005 г. - прототип.
Claims (2)
1. Способ производства толстолистового проката из высокопрочной и хладостойкой стали, включающий выплавку стали, непрерывную разливку на слябы, нагрев слябов, предварительную и окончательную прокатку и ускоренное охлаждение, отличающийся тем, что производят выплавку стали следующего химического состава, мас.%:
С 0,02-0,10
Mn 0,5-1,5
Si 0, 10-0,50
Nb 0,010-0,10
Аl 0,01-0,05
Ti 0,005-0,05
N 0,003-0,012,
S 0,002 и менее
Р 0,001-0,015
Са 0,0002-0,005
Fe остальное,
при выполнении соотношения 0,03≤[С]×[Mn]<0,12,
где [С]×[Mn] содержания в стали углерода и марганца, при этом нагрев слябов ведут до температуры 1100-1300°С, затем слябы предварительно прокатывают с общей степенью деформации 50-70% в направлении, перпендикулярном оси сляба, и окончательно - в области температур 900-750°С в направлении, продольном оси сляба с суммарной степенью деформации 65-80%, после чего прокат ускоренно охлаждают в области температур (Ar3±30°С)-(600-400°С), причем вначале до температур 600-500°С со скоростью 15-30 град/с, а затем - со скоростью 10-15 град/с, после чего с температуры 400°С до комнатной температуры осуществляют замедленное охлаждение со скоростью 0,05-0,15 град/с.
при выполнении соотношения 0,03≤[С]×[Mn]<0,12,
где [С]×[Mn] содержания в стали углерода и марганца, при этом нагрев слябов ведут до температуры 1100-1300°С, затем слябы предварительно прокатывают с общей степенью деформации 50-70% в направлении, перпендикулярном оси сляба, и окончательно - в области температур 900-750°С в направлении, продольном оси сляба с суммарной степенью деформации 65-80%, после чего прокат ускоренно охлаждают в области температур (Ar3±30°С)-(600-400°С), причем вначале до температур 600-500°С со скоростью 15-30 град/с, а затем - со скоростью 10-15 град/с, после чего с температуры 400°С до комнатной температуры осуществляют замедленное охлаждение со скоростью 0,05-0,15 град/с.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что сталь дополнительно содержит один или несколько элементов из ряда Mo, V, Ni, Cu, Cr, В в следующем количестве, мас.%:
Мо 0,05-0,35
V 0,01-0,15
Ni 0,01-0,50
Cu 0,01-0,50
Сr 0,01-0,50
В 0,0005-0,005,
при этом сумма элементов Mo, Ni, Cu и Cr не превышает 1,0%.
при этом сумма элементов Mo, Ni, Cu и Cr не превышает 1,0%.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2011149128/02A RU2471003C1 (ru) | 2011-12-02 | 2011-12-02 | Способ производства проката с повышенным сопротивлением водородному и сероводородному растрескиванию |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2011149128/02A RU2471003C1 (ru) | 2011-12-02 | 2011-12-02 | Способ производства проката с повышенным сопротивлением водородному и сероводородному растрескиванию |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2471003C1 true RU2471003C1 (ru) | 2012-12-27 |
Family
ID=49257483
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2011149128/02A RU2471003C1 (ru) | 2011-12-02 | 2011-12-02 | Способ производства проката с повышенным сопротивлением водородному и сероводородному растрескиванию |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2471003C1 (ru) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2627830C2 (ru) * | 2013-03-28 | 2017-08-11 | ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН | Износоустойчивая толстолистовая сталь, обладающая превосходной низкотемпературной ударной вязкостью, и способ ее производства |
Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| UA23862A (ru) * | 1996-04-08 | 1998-08-31 | Відкрите Акціонерне Товариство "Металургійний Комбінат "Азовсталь" | Способ производства проката |
| JPH11279700A (ja) * | 1998-03-30 | 1999-10-12 | Nkk Corp | 耐座屈特性に優れた鋼管及びその製造方法 |
| CA2429439A1 (en) * | 2002-05-27 | 2003-11-27 | Nippon Steel Corporation | High-strength steel excellent in low temperature toughness and toughness at weld heat-affected zone, method for producing the same, and method for producing high-strength steel pipe |
| JP2004131799A (ja) * | 2002-10-10 | 2004-04-30 | Nippon Steel Corp | 変形性能および低温靱性ならびにｈａｚ靱性に優れた高強度鋼管およびその製造方法 |
| RU2235138C1 (ru) * | 2003-09-23 | 2004-08-27 | Федеральное Государственное унитарное предприятие "Государственное научно-производственное предприятие "Сплав" | Способ производства листового проката из малоуглеродистой или малоуглеродистой низколегированной стали (варианты) |
| RU2345149C2 (ru) * | 2006-09-28 | 2009-01-27 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный Научно-Исследовательский Институт Конструкционных Материалов "Прометей" (Фгуп "Цнии Км "Прометей") | Способ производства хладостойкого листового проката (варианты) |
| RU2390568C1 (ru) * | 2009-07-07 | 2010-05-27 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Способ производства толстолистового низколегированного штрипса |
| RU2414515C1 (ru) * | 2009-12-07 | 2011-03-20 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Способ производства толстолистового низколегированного проката |
-
2011
- 2011-12-02 RU RU2011149128/02A patent/RU2471003C1/ru not_active IP Right Cessation
Patent Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| UA23862A (ru) * | 1996-04-08 | 1998-08-31 | Відкрите Акціонерне Товариство "Металургійний Комбінат "Азовсталь" | Способ производства проката |
| JPH11279700A (ja) * | 1998-03-30 | 1999-10-12 | Nkk Corp | 耐座屈特性に優れた鋼管及びその製造方法 |
| CA2429439A1 (en) * | 2002-05-27 | 2003-11-27 | Nippon Steel Corporation | High-strength steel excellent in low temperature toughness and toughness at weld heat-affected zone, method for producing the same, and method for producing high-strength steel pipe |
| JP2004131799A (ja) * | 2002-10-10 | 2004-04-30 | Nippon Steel Corp | 変形性能および低温靱性ならびにｈａｚ靱性に優れた高強度鋼管およびその製造方法 |
| RU2235138C1 (ru) * | 2003-09-23 | 2004-08-27 | Федеральное Государственное унитарное предприятие "Государственное научно-производственное предприятие "Сплав" | Способ производства листового проката из малоуглеродистой или малоуглеродистой низколегированной стали (варианты) |
| RU2345149C2 (ru) * | 2006-09-28 | 2009-01-27 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный Научно-Исследовательский Институт Конструкционных Материалов "Прометей" (Фгуп "Цнии Км "Прометей") | Способ производства хладостойкого листового проката (варианты) |
| RU2390568C1 (ru) * | 2009-07-07 | 2010-05-27 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Способ производства толстолистового низколегированного штрипса |
| RU2414515C1 (ru) * | 2009-12-07 | 2011-03-20 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Способ производства толстолистового низколегированного проката |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2627830C2 (ru) * | 2013-03-28 | 2017-08-11 | ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН | Износоустойчивая толстолистовая сталь, обладающая превосходной низкотемпературной ударной вязкостью, и способ ее производства |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP3492618B1 (en) | 1500 mpa-grade steel with high product of strength and elongation for vehicles and manufacturing method therefor | |
| KR101988144B1 (ko) | 재질 균일성이 우수한 후육 고인성 고장력 강판 및 그 제조 방법 | |
| CN103255341B (zh) | 一种高强度高韧性热轧耐磨钢及其制造方法 | |
| RU2397254C1 (ru) | Способ производства штрипса для труб магистральных трубопроводов | |
| JP5565102B2 (ja) | 機械構造用鋼およびその製造方法 | |
| CN101512033B (zh) | 高温强度、韧性和耐再热脆化特性优异的耐火钢材及其制造方法 | |
| RU2631063C1 (ru) | Способ производства инструментального высокопрочного листового проката | |
| JP5194572B2 (ja) | 耐溶接割れ性が優れた高張力鋼材の製造方法 | |
| CN112877591B (zh) | 一种高强韧五金工具及链条用钢及其制造方法 | |
| RU2703008C1 (ru) | Способ производства листов из криогенной конструкционной стали | |
| RU2625861C1 (ru) | Способ производства листовой стали с высокой износостойкостью | |
| RU2358024C1 (ru) | Способ производства штрипсов из низколегированной стали | |
| RU2533469C1 (ru) | Способ производства листовой стали с высокой износостойкостью | |
| JP7291222B2 (ja) | 延性及び加工性に優れた高強度鋼板、及びその製造方法 | |
| JP2009228051A (ja) | 非調質鋼材の製造方法 | |
| JP6795083B2 (ja) | 鋼板およびその製造方法 | |
| JPH11217649A (ja) | 冷間加工性と高強度特性を兼備した高周波焼入れ用鋼材とその製造方法 | |
| JP3422865B2 (ja) | 高強度マルテンサイト系ステンレス鋼部材の製造方法 | |
| JP3422864B2 (ja) | 加工性の優れたステンレス鋼およびその製造方法 | |
| RU2471003C1 (ru) | Способ производства проката с повышенным сопротивлением водородному и сероводородному растрескиванию | |
| RU2393236C1 (ru) | Способ производства толстолистового проката | |
| RU2385350C1 (ru) | Способ производства штрипса для труб магистральных трубопроводов | |
| CN108350550B (zh) | 剪切加工性优异的高强度冷轧钢板及其制造方法 | |
| JP5194571B2 (ja) | 引張強さ５７０Ｎ／ｍｍ２級以上の溶接割れ感受性に優れた高張力鋼の製造方法 | |
| WO2013084265A1 (ja) | 機械構造用鋼およびその製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20131203 |
|
| NF4A | Reinstatement of patent |
Effective date: 20150420 |
|
| PD4A | Correction of name of patent owner | ||
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20181203 |