RU2448283C1 - Способ перемещения вязких нефтей и нефтепродуктов - Google Patents
Способ перемещения вязких нефтей и нефтепродуктов Download PDFInfo
- Publication number
- RU2448283C1 RU2448283C1 RU2010145319/06A RU2010145319A RU2448283C1 RU 2448283 C1 RU2448283 C1 RU 2448283C1 RU 2010145319/06 A RU2010145319/06 A RU 2010145319/06A RU 2010145319 A RU2010145319 A RU 2010145319A RU 2448283 C1 RU2448283 C1 RU 2448283C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- oil
- density
- water
- pipe
- pipeline
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 22
- OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N Methanol Chemical compound OC OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 78
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 50
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims abstract description 14
- 239000003921 oil Substances 0.000 claims description 77
- LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N Ethanol Chemical compound CCO LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 15
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 14
- 239000003209 petroleum derivative Substances 0.000 claims description 8
- 239000012530 fluid Substances 0.000 abstract description 12
- 230000005484 gravity Effects 0.000 abstract description 11
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 6
- 230000001476 alcoholic effect Effects 0.000 abstract description 3
- 238000006386 neutralization reaction Methods 0.000 abstract description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 40
- 239000000295 fuel oil Substances 0.000 description 14
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 13
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 7
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 5
- KFZMGEQAYNKOFK-UHFFFAOYSA-N Isopropanol Chemical compound CC(C)O KFZMGEQAYNKOFK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 3
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 102220489711 Ubiquitin-like modifier-activating enzyme ATG7_F15D_mutation Human genes 0.000 description 2
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 2
- 239000000741 silica gel Substances 0.000 description 2
- 229910002027 silica gel Inorganic materials 0.000 description 2
- 150000001298 alcohols Chemical class 0.000 description 1
- 239000003513 alkali Substances 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 239000000839 emulsion Substances 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000003920 environmental process Methods 0.000 description 1
- 239000004519 grease Substances 0.000 description 1
- 239000010808 liquid waste Substances 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 description 1
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 1
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 239000010802 sludge Substances 0.000 description 1
- 239000004094 surface-active agent Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Liquid Carbonaceous Fuels (AREA)
Abstract
Изобретение относится к гидротранспорту высоковязких жидкостей, к химической, нефтехимической промышленности и к экологическим процессам при перекачивании по трубопроводу консистентных нефтешламов и других жидких отходов. Способ перемещения заключается в формировании коаксиального концентрического слоя у внутренней поверхности трубы. Предварительно в воду добавляют метиловый спирт в количестве (17,4÷53)% массовых с образованием спиртового раствора, плотность которого равна плотности перекачиваемой нефти или нефтепродукта. Техническим результатом заявленного изобретения является создание устойчивого кольцевого слоя маловязкой жидкости за счет нейтрализации силы тяжести и силы Архимеда, возникающих при разности плотностей нефти или нефтепродукта и маловязкой жидкости, двигающейся в коаксиальном концентрическом слое у внутренней поверхности трубы. 1 ил., 1 табл.
Description
Предлагаемое техническое решение относится к гидротранспорту высоковязких жидкостей, в частности нефтей и нефтепродуктов, масел и других ньютоновских и неньютоновских сред, и может найти применение в химической, нефтетехнической и других отраслях промышленности и экологических процессах при перекачивании по трубопроводу консистентных нефтешламов и других жидких отходов.
Известен способ подготовки русской высоковязкой нефти к транспортированию путем удаления из нее веществ, снижающих ее текучесть, за счет обработки ее в емкости с силикагелем модифицированным раствором щелочи в изопропиловом спирте, при этом нефть и силикагель берут в соотношении, масс.ч. (9,9-21,3:10) (авт. Св. СССР №1415003, F17D 3/08, 1988).
К причинам, препятствующим достижению заданного технического результата, относится незначительное уменьшение вязкости, снижение гидравлического сопротивления и энергозатрат на гидротранспортирование нефти по трубопроводу.
Известно устройство для уменьшения гидравлических потерь в трубопроводе, включающем цилиндрическую пружину, выполненную из полой трубки, установленную внутри трубопровода с наружным диаметром, равным внутреннему диаметру трубы, и шагом витка, определяемым по формуле
где λ - шаг витка, м;
υ - скорость движения жидкости, м/с;
D - внутренний диаметр трубопровода, м;
g=9,81 - ускорение свободного падения, м/с2,
причем на боковой поверхности которой на расстоянии, равном 
шага витка, выполнены отверстия таким образом, что их ось совпадает с направлением потока жидкости в трубопроводе.
Если перекачиваемая жидкость нефть или нефтепродукты, а маловязкая жидкость вода, не растворимая в перекачиваемой жидкости и имеющая большую плотность, чем последняя, то витки цилиндрической пружины являются средством для закручивания потока и заставляют вращаться обе жидкости. Под действием центробежной силы вода прижимается к стенке трубы, создавая устойчивый центробежный слой маловязкой жидкости. Кроме того, выполнение цилиндрической пружины из трубы с отверстиями позволяет подавать в пограничный слой газ, воздух, пар, растворы полимеров или поверхностно-активных веществ, эмульсии, химические реагенты, которые уменьшают гидравлическое сопротивление, предотвращают образование отложений на стенках трубы, снижают вязкость перекачиваемой жидкости, предотвращают образование в ней вихрей (патент РФ №2334134, F15D 1/06, F17D 1/20 2007).
К причинам, препятствующим достижению заданного технического результата, относится малая устойчивость пограничного слоя маловязкой жидкости или разная плотность ее и перекачиваемой высоковязкой жидкости. Если плотность маловязкой жидкости, например воды, больше плотности перекачиваемой жидкости, последняя всплывает, а вода опускается вниз, если плотность маловязкой жидкости, например воздуха, меньше плотности перекачиваемой жидкости, последняя выдавливает воздух вверх. В общих случаях перекачиваемая жидкость начинает двигаться без маловязкого пограничного слоя, что увеличивает гидравлическое сопротивление и энергозатраты на гидротранспорт.
Наиболее близким техническим решением к заявленному способу является способ перемещения вязких нефтей и нефтепродуктов, заключающийся в формировании коаксиального концентрического слоя воды у внутренней поверхности трубы путем добавления в нефть воды и придания потокам нефти и воды вращательного движения лопастными мешалками, установленными за участками, где происходит изменение скоростей потоков по величине или направлению с угловой скоростью, определяемой по формуле
где ω - угловая скорость вращения мешалки, 1/с;
g - ускорение свободного падения, м/с2;
R - радиус трубопровода
(патент РФ №2262035, F17D 1/14, F15D 1/02, 2005).
К причинам, препятствующим достижению заданного технического результата, относится неустойчивость коаксиального концентрического слоя воды у внутренней поверхности трубы на участках между лопастными мешалками за счет разности плотностей воды и перекачиваемой нефти или нефтепродукта.
Обычно плотность нефти меньше плотности воды. В этом случае под действием силы тяжести кольцевой слой воды деформируется, и вся вода течет в нижние части трубы, а нефть под действием силы Архимеда заполняет верхнюю часть трубопровода. В этом случае нефть и нефтепродукт начинают течь без кольцевого слоя воды, что увеличивает гидравлическое сопротивление и энергозатраты на гидротранспорт.
Задачей предлагаемого технического решения является уменьшение гидравлического сопротивления и энергозатрат на всех участках трубопровода.
Техническим результатом является создание устойчивого кольцевого слоя маловязкой жидкости за счет нейтрализации силы тяжести и Архимеда, возникающих при разности плотностей нефти или нефтепродукта и маловязкой жидкости, двигающейся в коаксиальном концентрическом слое у внутренней поверхности трубы.
Поставленный технический результат достигается тем, что в способе перемещения вязких нефтей и нефтепродуктов, заключающемся в формировании коаксиального концентрического слоя жидкости у внутренней поверхности трубы путем добавления внутрь воды, при этом предварительно в воду добавляют метиловый спирт в количестве (17,4÷53)% массовых с образованием спиртового раствора, плотность которого равна плотности перекачиваемой нефти или нефтепродукта.
Предварительное добавление в воду метилового спирта в указанном количестве, хорошо растворяемого в воде с образованием спиртового раствора, плотность которого равна плотности перекачиваемой нефти или нефтепродукта, позволяет после формирования его кольцевого концентрического слоя этого раствора у внутренней поверхности трубы обеспечивать его устойчивость по всей длине трубопровода, так как отсутствуют сила тяжести и сила Архимеда, заставляющие этот водный раствор опускаться вниз, а нефть или нефтепродукт подниматься вверх. Так как при этом вязкость водного раствора значительно меньше вязкости перекачиваемой нефти или нефтепродукта по всей длине трубопровода, то гидравлическое сопротивление и энергозатраты уменьшаются. Кроме того, нет необходимости вращать этот водный раствор с нефтью или с нефтепродуктом, что сохраняет устойчивость коаксиального концентрического слоя у внутренней поверхности трубы, что также уменьшает энергозатраты.
На чертеже представлена схема установки по предлагаемому способу перемещения вязких нефтей и нефтепродуктов.
Установка включает в себя линейные части трубопровода 1 и колено 2 с внутренним диаметром D, дифманометр 3 для изменения перепада давления на всей длине трубопровода. Установка содержит емкость для нефти или нефтепродукта 4, в которую опущен всасывающий патрубок центробежного насоса 5, а нагнетательный патрубок 6, имеющий диаметр d (меньший внутреннего диаметр а трубопровода 1 на удвоенную величину коаксиального концентрического слоя водного раствора), установлен осесимметрично на входе с линейной частью трубопровода 1.
Для измерения расхода нефти установлен ротаметр 7, а ее расход регулируется вентилем 8.
Установка содержит также смеситель 9 для смешивания воды с метиловым спиртом с образованием спиртового раствора, плотность которого равна плотности перекачиваемой нефти, емкость 10 с водой, соединенную трубкой с вентилем 11 со смесителем 9, а также емкость 12 с растворяемым в воде метиловым спиртом, соединенную другой трубкой с вентилем 13 со смесителем 9. Для измерения плотности нефти в емкости 4 установлен денсиметр 14, а в смесители 9 установлен денсиметр 15 для измерения плотности спиртового раствора.
В смеситель 9 опущен всасывающий патрубок насоса 16, нагнетательный патрубок которого соединен трубкой через вентиль 17 с коаксиальным кольцевым зазором 18, образованным на входе трубопровода 1, и нагнетательным патрубком 6. Для измерения расхода спиртового раствора, нагнетаемого насосом 16 из смесителя 9 в коаксиальный кольцевой зазор 18, установлен ротаметр 19.
Установка по предлагаемому способу перемещения вязких нефтей и нефтепродуктов работает следующим образом.
Денсиметром 14 измеряют плотность нефти в емкости 4. Заполняют водой из емкости 10 через трубку с вентилем 11 смеситель 9, подают из емкости 12 через трубку вентилем 13 метиловый спирт в смеситель 9. Включают мешалку и, регулируя расходы воды из емкости 10 и метилового спирта из емкости 12 с помощью вентилей 11 и 13, создают в смесителе 9 спиртовой раствор с плотностью (которую контролируют денсиметром 15), равной плотности нефти, которую контролируют денсиметром 14.
Включают центробежный насос 5, которым по нагнетательному патрубку 6 подают нефть, расход которой устанавливают вентилем 8 и контролируют ротаметром 7. Одновременно включают насос 16, которым по нагнетательному патрубку с вентилем 17 подают в коаксиальный кольцевой зазор 18 спиртовой раствор из смесителя 9. Расход этого водного раствора контролируется ротаметром 19.
Так как плотности перекачиваемой нефти, подаваемой по нагнетательному патрубку центробежного насоса 5, и спиртового раствора, подаваемого в коаксиальный кольцевой зазор 18 на входе в трубопровод 1, равны, то силы тяжести и силы Архимеда нефти и спиртового раствора будут равны, а значит коаксиальный концентрический слой спиртового раствора будет устойчиво двигаться вдоль трубы у внутренней ее поверхности, а перекачиваемая нефть внутри этого коаксиального концентрического слоя спиртового раствора. Так как спиртовой раствор имеет вязкость значительно меньшую вязкости перекачиваемой нефти, то гидравлическое сопротивление, измеряемое дифманометром 3, и энергозатраты будут намного меньше на всех участках трубопровода 1, потому что перекачиваемая нефть или нефтепродукт не соприкасается с внутренней поверхностью трубопровода.
Пример 1. Необходимо перекачать нефть плотностью ρ=900 кг/м3 и вязкостью µ=0,05 Па·с при температуре t=20°C на расстояние L=10 км в трубопроводе диаметром D=0,1 м с расходом q=0,001 м3/с или 0,6 м3/ч.
Вода при 20° имеет плотность 1000 кг/м3, метанол имеет плотность при 20° ρ1=792 кг/м3.
Для создания спиртового раствора с плотностью, равной плотности перекачиваемой нефти, необходимо в смесителе 9 создать раствор с концентрацией метанола в воде 53% массовых. Этот раствор, как и вода, плохо растворим в нефти и имеет вязкость µ1=1,79·10-3 Па·с, то есть в 28 раз меньшую, чем перекачиваемая нефть.
Для формирования коаксиального концентрического слоя у внутренней поверхности трубы из этого спиртового раствора метанола толщиной 1 мм его расход должен составлять q1=1,437·10-5 м3/c или 0,052 м3/час.
Этот расход q1=0,052 м3/час устанавливают вентилем 17 и контролируют ротаметром 19 после включения насоса 16.
Определяют массовый расход этого раствора плотностью ρ=900 кг/м3. Массовый расход qm=q1·ρ=46,8 кг/час.
Тогда массовый расход метанола должен составлять qm1=qm·0,53=24,8 кг/час, а его объемный расход
который подают из емкости 12 в смеситель 9 и устанавливают вентилем 13. Массовый расход воды должен составлять qm1=qm·0,47=22 кг/час, а ее объемный расход
которую подают из емкости 10 в смеситель 9 и 1000 час устанавливают вентилем 11. Плотность получаемого 53% раствора в смесителе 9 контролируют денсиметром 15 и сравнивают с плотностью нефти по показаниям денсиметра 14.
По нагнетательному патрубку 6 диаметром d=98 мм центробежного насоса 5 нефть с плотностью ρ=900 кг/м3 подают на вход линейной части трубы 1 диаметром D=100 мм с заданным расходом q=3,6 м3/час, который регулируют вентилем 8 и контролируют ротаметром 7.
Для формирования коаксиального концентрического слоя 53% водного раствора метанола, имеющего такую же, как нефть, плотность ρ=900 кг/м3, его подают из смесителя 9 насосом 16 в коаксиальный кольцевой зазор 18. Его толщина равна половине разницы диаметров трубопровода 1 D=100 мм и нагнетательного патрубка насоса 6, то есть δ=1 мм.
Так как плотности этого раствора и нефти равны, то силы тяжести и силы Архимеда обеих жидкостей равны, то есть обе жидкости, не смешиваясь, движутся вдоль линейной части трубопровода 1. На повороте в колене 2 они также не смешиваются, так как центробежные силы на границе обеих жидкостей из-за равенства их плотностей будут равны.
Гидравлическое сопротивление на 10 км трубопровода 1 составит 0,886 ат, а удельные энергозатраты Е=2,68·10-2 кВт·час/т. При обычной перекачке нефти гидравлическое сопротивление и энергозатраты будут в 3,05 раза больше. По сравнению со способом перемещения вязких нефтей и нефтепродуктов выбранным за прототип, в котором гидравлическое сопротивление составляет 1,31 ат, предлагаемый способ обеспечивает снижение гидравлического сопротивления на 47,8%, а удельные энергозатраты снизятся более чем в 1,5 раза с 4,05·10-2 до 2,68·10-2 кВт·час/т. Это связано в прототипе с необходимостью дополнительных затрат энергии на вращение нефти и коаксиального концентрического слоя воды лопастными мешалками, которые используют в прототипе для создания центробежных сил в воде больше сил тяжести, возникающих из-за разности плотности воды и нефти и обеспечивающих устойчивое положение коаксиального концентрического слоя воды у стенки трубопровода.
Пример 2. Необходимо перекачать мазут марки M100 с температурой застывания t=25°C, плотностью ρ=971 кг/м3 и вязкостью µ=0,1114 Па·с на 1 км по трубопроводу диаметром dm=0,06 м. Расход мазута q=2 м3/час или 5,56·10-4 м3/с (физические свойства мазута и технологические параметры взяты из патента РФ №2138727, F17D 1/16, 1999 г.).
Для обеспечения плотности раствора метанола в воде, равной плотности мазута ρ=971 кг/м3, необходима массовая концентрация метанола 17,4% [Павлов К.Ф., Романов П.Г., Носков А.А. Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов с химической технологией. Изд. 8-е, пер. и доп. Л.: Химия, 1976, с.489, 552 с]. Этот раствор, как и вода, плохо растворим в мазуте и имеют вязкость µ1=0,00151 Па·с, то есть в 74 раза меньше, чем перекачиваемый по трубопроводу мазут [Краткий справочник физико-химических величин. Изд.8. Под редакцией А.А.Равделя и А.М.Понамаревой, Л.: Химия, 1983, с.114].
Для формирования коаксиального концентрического слоя у внутренней поверхности трубы из этого водного раствора метанола толщиной δ=0,6 мм его расход должен составлять q1=9,85·10-6 м3/с или 0,0355 м3/час. При плотности ρ=971 кг/м3 массовый расход 17,4%-ного раствора метанола в воде должен составлять qm=34,5 м3/час. Тогда массовый расход метанола должен составлять qm1=qm·0.174=6 кг/час, а воды qm2=28,5 кг/час. Соответственно объемный расход метанола, подаваемого в смеситель 9 из емкости 12 при плотности метанола при 25°С ρ1=789 кг/м3, должен быть
Объемный расход воды, подаваемой в смеситель 9 из емкости 10, должен быть при плотности воды ρ2=997 кг/м3
Далее процесс перемещения мазута происходит аналогично процессу перемещения нефти, описанному в примере один, только мазут подают в нагнетательный патрубок центробежного насоса 5, и этот патрубок имеет диаметр d=D-2δ=0,0588 м. В этом случае коаксиальный концентрический слой 17,4%-го раствора метанола в воде, подаваемый в коаксиальный зазор 17, имеет толщину δ=0,6 мм, а так как плотность этого раствора равна плотности мазута, то и на линейных участках трубопровода 1, и в колене 2 или в других местных сопротивлениях разница между силами тяжести и силами Архимеда мазута и водного раствора равны нулю. То же касается центробежных и инерционных сил. Поэтому 17,4%-ный раствор метанола в воде будет сохранять устойчивое положение у стенки трубы. Гидравлическое сопротивление по всей длине трубопровода составляет 0,395 ат, а удельные энергозатраты Е=0,0111 кВт·час/т. По сравнению со способом перемещения вязких нефтей и нефтепродуктов, принятым за прототип, где гидравлическое сопротивление составляет Δp=0,624 ат, оно снижается на 58%, а удельные энергозатраты, составляющие в прототипе E=0,018 кВт·час/т, уменьшаются еще больше - на 62%, что объясняется необходимостью затрат энергии в прототипе на закручивание мазута и раствора лопастными мешалками.
В таблице систематизированы результаты исследований по предлагаемому способу перемещения вязких нефтей или нефтепродуктов в сравнении со способом, выбранным за прототип (патент РФ №2262035).
Таким образом, предлагаемый способ перемещения вязких нефтей и нефтепродуктов позволяет в 1,5 и более раз уменьшить гидравлическое сопротивление и энергозатраты на их перекачивание по трубопроводу за счет создания устойчивого коаксиального концентрического слоя спиртового раствора у внутренней поверхности трубы, имеющего плотность, равную плотности перекачиваемой нефти или нефтепродукта. Это предотвращает всплывание нефти или нефтепродукта, имеющих плотность меньше, чем плотность воды, под действием силы Архимеда и опускание воды в нижнюю часть трубы под действием силы тяжести. То же касается центробежных сил и сил инерции, возникающих на поворотах и в других местных сопротивлениях. Их равенство в связи с равенством плотностей перекачиваемой нефти или нефтепродукта и спиртового раствора не позволяет изменяться толщине коаксиального концентрического слоя спиртового раствора у внутренней поверхности трубы по всей ее длине.
| Таблица | ||
| Результаты исследований по перемещению вязких нефтей и нефтепродуктов | ||
| Способ перемещения | Гидравлическое сопротивление по всей длине трубопровода, ат | Удельные энергозатраты кВт·час/т |
| Пример 1 | ||
| Предлагаемый способ перемещения нефти: вязкость µ=0,05 Па·с, плотность ρ=900 кг/м3, температура t=20°C, расход q=0,001 м3/с, диаметр трубопровода D=0.1 м, длина L=10 км; раствор метанола в воде - концентрация массовая метанола 53%, плотность раствора ρ=900 кг/м3, расход q1=1,437·10-5 м3/с (вязкость µ1=1,79·10-3 Па·с) идет на формирование коаксиального концентрического слоя у внутренней поверхности трубы толщиной δ=1 мм | 0,886 | 0,0268 |
| Способ по прототипу - та же нефть и трубопровод: плотность ρ=1000 кг/м3, расход воды q1=1,66·10-5 м3/с (вязкость µ1=10-3 Па·с) идет на формирование коаксиального концентрического слоя у внутренний поверхности трубы толщиной δ=1 мм; вращение нефти и слоя воды лопастными мешалками | 1,310 | 0,0405 |
| Пример 2 | ||
| Предлагаемый способ перемещения мазута: вязкость µ=0,1114 Па·с, плотность ρ=971 кг/м3, температура t=25°C, расход q=5,56·10-4 м3/с, диаметр трубопровода D=0.06 м, длина L=10 км; раствор метанола в воде - концентрация массовая метанола 17,4%, плотность раствора ρ=971 кг/м3, расход q1=9,85·10-6 м3/с (вязкость µ1=0,00151 Па·с) идет на формирование коаксиального концентрического слоя у внутренний поверхности трубы толщиной δ=0,6 мм | 0,395 | 0,0111 |
| Способ по прототипу - тот же мазут и трубопровод: плотность ρ=997 кг/м3, расход q1=1.033·10-5 м3/с (вязкость (µ1=10-3 Па·с) идет на формирование коаксиального концентрического слоя у внутренний поверхности трубы толщиной δ=0,6 мм; вращение мазута и слоя воды лопастными мешалками | 0,624 | 0,018 |
Кроме того, отпадает необходимость закручивания обеих жидкостей пропеллерными мешалками за каждым местным сопротивлением, что снижает энергозатраты, а также затраты на установку и обслуживание этих пропеллерных мешалок.
Claims (1)
- Способ перемещения вязких нефтей и нефтепродуктов, заключающийся в формировании коаксиального концентрического слоя жидкости у внутренней поверхности трубы путем добавления внутрь воды, отличающийся тем, что предварительно в воду добавляют метиловый спирт в количестве 17,4-53 мас.% с образованием спиртового раствора, плотность которого равна плотности перекачиваемой нефти или нефтепродукта.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2010145319/06A RU2448283C1 (ru) | 2010-11-08 | 2010-11-08 | Способ перемещения вязких нефтей и нефтепродуктов |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2010145319/06A RU2448283C1 (ru) | 2010-11-08 | 2010-11-08 | Способ перемещения вязких нефтей и нефтепродуктов |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2448283C1 true RU2448283C1 (ru) | 2012-04-20 |
Family
ID=46032688
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2010145319/06A RU2448283C1 (ru) | 2010-11-08 | 2010-11-08 | Способ перемещения вязких нефтей и нефтепродуктов |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2448283C1 (ru) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2542647C1 (ru) * | 2013-07-26 | 2015-02-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Волгоградский государственный технический университет" (ВолгГТУ) | Способ перемещения вязких нефтепродуктов и жидкостей |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU287575A1 (ru) * | Научно исследовательский институт транспорту , хранению нефти , | Способ транспортировки по трубопроводу вб1соковязких и парафинистб1х нефтей | ||
| GR3025933T3 (en) * | 1992-07-06 | 1998-04-30 | Eniricerche Spa | Process for recovering and causing highly viscous petroleum products to flow. |
| RU2262035C1 (ru) * | 2004-03-29 | 2005-10-10 | Волгоградский государственный технический университет (ВолгГТУ) | Способ перемещения вязких нефтей и нефтепродуктов |
| CN1844730A (zh) * | 2006-04-30 | 2006-10-11 | 蔡保元 | 利用泵和管道输送含粘性液体的方法和设备 |
| RU2334161C1 (ru) * | 2007-04-16 | 2008-09-20 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Волгоградский государственный технический университет (ВолгГТУ) | Способ перемещения высоковязких жидкостей по трубопроводу |
-
2010
- 2010-11-08 RU RU2010145319/06A patent/RU2448283C1/ru not_active IP Right Cessation
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU287575A1 (ru) * | Научно исследовательский институт транспорту , хранению нефти , | Способ транспортировки по трубопроводу вб1соковязких и парафинистб1х нефтей | ||
| GR3025933T3 (en) * | 1992-07-06 | 1998-04-30 | Eniricerche Spa | Process for recovering and causing highly viscous petroleum products to flow. |
| RU2262035C1 (ru) * | 2004-03-29 | 2005-10-10 | Волгоградский государственный технический университет (ВолгГТУ) | Способ перемещения вязких нефтей и нефтепродуктов |
| CN1844730A (zh) * | 2006-04-30 | 2006-10-11 | 蔡保元 | 利用泵和管道输送含粘性液体的方法和设备 |
| RU2334161C1 (ru) * | 2007-04-16 | 2008-09-20 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Волгоградский государственный технический университет (ВолгГТУ) | Способ перемещения высоковязких жидкостей по трубопроводу |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2542647C1 (ru) * | 2013-07-26 | 2015-02-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Волгоградский государственный технический университет" (ВолгГТУ) | Способ перемещения вязких нефтепродуктов и жидкостей |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP2344271B1 (en) | Process and apparatus for mixing a fluid within a vessel | |
| EP2697472B1 (en) | Device for measuring and controlling on-line viscosity at high pressure | |
| Bannwart et al. | Experimental investigation on liquid–liquid–gas flow: flow patterns and pressure-gradient | |
| Jouenne et al. | Degradation (or lack thereof) and drag reduction of HPAM solutions during transport in turbulent flow in pipelines | |
| Jing et al. | Investigation on flow patterns and pressure drops of highly viscous crude oil–water flows in a horizontal pipe | |
| US20130048293A1 (en) | Flow pattern enhancer system for gas wells with liquid load problems | |
| Sun et al. | Experimental study on drag reduction of aqueous foam on heavy oil flow boundary layer in an upward vertical pipe | |
| Shimizu et al. | Study on the performance of a 200 m airlift pump for water and highly-viscous shear-thinning slurry | |
| RU2448283C1 (ru) | Способ перемещения вязких нефтей и нефтепродуктов | |
| Hu et al. | Phase Inversion and Associated Phenomena in Oil‐Water Vertical Pipeline Flow | |
| Sapjah | CHARACTERISTICS OF SILICA SLURRY FLOW IN A SPIRAL PIPE. | |
| RU2334161C1 (ru) | Способ перемещения высоковязких жидкостей по трубопроводу | |
| Sultan et al. | Improvement of Sharara crude oil flow using polystyrene and polydimethylsiloxane as drag reducing agents | |
| RU2262035C1 (ru) | Способ перемещения вязких нефтей и нефтепродуктов | |
| NO316361B1 (no) | Anordning for blanding av hurtigstr degree mmende fluider | |
| RU2307975C1 (ru) | Способ транспорта жидкостей по трубопроводу | |
| RU2542647C1 (ru) | Способ перемещения вязких нефтепродуктов и жидкостей | |
| Han et al. | Solid-liquid mixture flow through a slim hole annulus with rotating inner cylinder | |
| Rim | Numerical analysis of air–water two-phase upflow in artificial upwelling of deep ocean water by airlift pump | |
| Sanders et al. | Factors Governing Friction Losses in Self‐lubricated Transport of Bitumen Froth: 1. Water Release | |
| CN222139022U (zh) | 一种超声波原油分水系统 | |
| Shaahid et al. | Experimental investigation of two-phase oil (d130)-water flow in 4 ″pipe for different inclination angles | |
| RU2442071C1 (ru) | Способ транспорта жидкостей по трубопроводу | |
| US9863860B2 (en) | Methods and apparatus for measuring rheological properties of multi-phase fluids | |
| Imam et al. | Effect of viscosity on the pressure gradient in 4-inch pipe |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20121109 |