RU2413029C2 - Мартенситная азотсодержащая коррозионно-стойкая сталь - Google Patents
Мартенситная азотсодержащая коррозионно-стойкая сталь Download PDFInfo
- Publication number
- RU2413029C2 RU2413029C2 RU2008145343/02A RU2008145343A RU2413029C2 RU 2413029 C2 RU2413029 C2 RU 2413029C2 RU 2008145343/02 A RU2008145343/02 A RU 2008145343/02A RU 2008145343 A RU2008145343 A RU 2008145343A RU 2413029 C2 RU2413029 C2 RU 2413029C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- steel
- nitrogen
- vanadium
- content
- chromium
- Prior art date
Links
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 title claims description 7
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 title claims description 7
- QJGQUHMNIGDVPM-UHFFFAOYSA-N nitrogen group Chemical group [N] QJGQUHMNIGDVPM-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 6
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 34
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 33
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims abstract description 21
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims abstract description 19
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 18
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 18
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 17
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 17
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 17
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 16
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 16
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 16
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 16
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 16
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 16
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 14
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 11
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 11
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims abstract description 11
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims abstract description 11
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims abstract description 10
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 238000005496 tempering Methods 0.000 claims abstract description 7
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims abstract description 6
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 claims abstract description 6
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims abstract description 4
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims description 6
- 238000010791 quenching Methods 0.000 claims description 2
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 claims description 2
- 239000011133 lead Substances 0.000 claims 1
- 239000011135 tin Substances 0.000 claims 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 abstract description 60
- 239000010959 steel Substances 0.000 abstract description 60
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 abstract description 19
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 abstract description 19
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract description 2
- 239000005864 Sulphur Substances 0.000 abstract 1
- 238000000137 annealing Methods 0.000 abstract 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 12
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 6
- 238000000034 method Methods 0.000 description 5
- 230000008569 process Effects 0.000 description 5
- 239000011265 semifinished product Substances 0.000 description 5
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 3
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 3
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 3
- ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N Chlorine atom Chemical compound [Cl] ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- MHAJPDPJQMAIIY-UHFFFAOYSA-N Hydrogen peroxide Chemical compound OO MHAJPDPJQMAIIY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000002421 anti-septic effect Effects 0.000 description 2
- 239000000460 chlorine Substances 0.000 description 2
- 229910052801 chlorine Inorganic materials 0.000 description 2
- -1 chromium carbides Chemical class 0.000 description 2
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 2
- 239000011229 interlayer Substances 0.000 description 2
- 229910000765 intermetallic Inorganic materials 0.000 description 2
- BDAGIHXWWSANSR-UHFFFAOYSA-N methanoic acid Natural products OC=O BDAGIHXWWSANSR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 2
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 2
- OSWFIVFLDKOXQC-UHFFFAOYSA-N 4-(3-methoxyphenyl)aniline Chemical compound COC1=CC=CC(C=2C=CC(N)=CC=2)=C1 OSWFIVFLDKOXQC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241001417490 Sillaginidae Species 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 239000010425 asbestos Substances 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 230000002860 competitive effect Effects 0.000 description 1
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 1
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 1
- 235000019253 formic acid Nutrition 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 229910052738 indium Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 description 1
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 1
- ZLANVVMKMCTKMT-UHFFFAOYSA-N methanidylidynevanadium(1+) Chemical class [V+]#[C-] ZLANVVMKMCTKMT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 1
- 238000010899 nucleation Methods 0.000 description 1
- 230000006911 nucleation Effects 0.000 description 1
- 229910001568 polygonal ferrite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 230000002685 pulmonary effect Effects 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 229910052895 riebeckite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005070 sampling Methods 0.000 description 1
- 238000010583 slow cooling Methods 0.000 description 1
- 239000008149 soap solution Substances 0.000 description 1
- 150000004763 sulfides Chemical class 0.000 description 1
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- 238000011179 visual inspection Methods 0.000 description 1
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области металлургии, а именно к разработке составов легированных мартенситных сталей, используемых для изготовления медицинского инструмента. Сталь содержит углерод, кремний, марганец, хром, никель, молибден, ванадий, азот, ниобий, железо и примеси при следующем соотношении компонентов, мас.%: углерод 0,07-0,12, азот 0,10-0,30, кремний 0,20-0,50, марганец 0,70-1,00, хром 12-14, никель 0,9-2,5, молибден 0,4-0,8, ниобий 0,04-0,08, ванадий 0,05-0,10, железо и примеси остальное. В качестве примесей сталь содержит, в мас.%: сера не более 0,010, фосфор не более 0,010, медь не более 0,200, олово не более 0,015, свинец не более 0,002 и имеет после закалки при 950±20°С и отпуска при 200-650°С мелкозернистую структуру с действительным зерном 8-10 номера. Отношение суммарного содержания ниобия и ванадия к углероду (Nb+V)/C составляет не менее 1,2, а отношение содержания хрома к суммарному содержанию никеля и марганца составляет 4,8÷7,5. Повышается коррозионная стойкость и способность сопротивляться хрупким разрушениям изделия при одновременном получении высокой его твердости и вязкости. 3 з.п. ф-лы, 1 ил., 2 табл.
Description
Изобретение относится к металлургии легированных коррозионно-стойких сталей мартенситного класса, используемых для изготовления медицинского инструмента.
В качестве зарубежного аналога известна мартенситная азотсодержащая коррозионно-стойкая сталь (JP 11-229093 А, С22С 38/52, 24.08.1999, реферат), содержащая углерод, азот, кремний, марганец, хром, никель, молибден, ниобий, ванадий, железо и примеси при следующем соотношении компонентов, мас.%:
| Углерод | ≤0,30 |
| Азот | 0,07÷0,20 |
| Кремний | ≤1,0 |
| Марганец+никель | 0,50÷5,00 |
| Хром | 6÷18 |
| Молибден | ≤2,0 |
| Ниобий+ванадий | 0,02÷1,0 |
| Железо и примеси | остальное. |
Известны применяемые для изготовления медицинского инструмента в настоящее время марки коррозионно-стойкой стали, приведенные в ГОСТ 5632. Основным недостатком этих сталей является их недостаточная коррозионная стойкость и высокая хрупкость.
Наиболее близкой по составу ингредиентов и назначению к предлагаемой стали является сталь марок 30Х13 ГОСТ5632, стр.7, 36, ГОСТ5582, стр.5, содержание, мас.%:
| Углерод | 0,26÷0,35 |
| Кремний | не более 0,8 |
| Марганец | не более 0,8 |
| Хром | 12,0÷14,0 |
При этом сталь содержит следующие примеси:
| Никель | не более 0,6 |
| Молибден | не более 0,3 |
| Медь | не более 0,3 |
| Вольфрам | не более 0,2 |
| Ванадий | не более 0,2 |
| Сера | не более 0,025 |
| Фосфор | не более 0,025 |
Содержание свинца и олова не нормировано. При этом указанные выше марки стали не легируют никелем, медью, вольфрамом, ванадием, в данном случае приведено допускаемое остаточное содержание этих элементов.
Известная сталь обладает высокой твердостью, обеспечивает требуемый уровень механических свойств, однако обладает недостаточной коррозионной стойкостью и сопротивляемостью хрупким разрушениям при температуре эксплуатации +20°С.
В связи с высоким содержанием углерода в стали (до 0,35 мас.%) происходит образование карбидов хрома и, как следствие, снижение его содержания в поверхностных слоях и последующая коррозия в органических средах.
При низком содержании карбидообразующих элементов, которые являются центрами зарождения новых зерен в процессе γ→α превращения, увеличиваются размеры зерен в полуфабрикатах. При увеличении размеров зерен повышается склонность металла к хрупкому разрушению. Кроме этого содержание серы в стали находится на уровне 0,015÷0,025%, содержание олова и свинца не нормировано, что также отрицательно сказывается на сопротивляемости стали хрупким разрушениям.
Техническим результатом изобретения является обеспечение более высокой коррозионной стойкости и сопротивляемости хрупким разрушениям стали при температуре +20°С при сохранении заданного уровня механических свойств и твердости, обеспечивающих высокие режущие свойства.
Поставленный технический результат достигается за счет того, что в сталь, содержащую углерод, кремний, марганец, хром и железо, дополнительно введены азот, молибден, никель, ниобий и ванадий при следующем соотношении компонентов, мас.%:
| Углерод | 0,07÷0,12 |
| Азот | 0,10÷0,30 |
| Кремний | 0,20÷0,50 |
| Марганец | 0,70÷1,00 |
| Хром | 12÷14 |
| Никель | 0,9÷2,5 |
| Молибден | 0,4÷0,8 |
| Ниобий | 0,04÷0,08 |
| Ванадий | 0,05÷0,10 |
| железо и примеси | остальное, |
при этом сталь содержит следующие примеси:
| Медь | не более 0,20 |
| Сера | не более 0,010 |
| Фосфор | не более 0,010 |
| Олово | не более 0,015 |
| Свинец | не более 0,004 |
при этом соотношение (Nb+V)/C≥1,2, отношение содержания хрома к суммарному никеля и марганца должно быть в пределах 4,8÷7,5.
Введение в сталь азота с содержанием мас.% 0,10÷0,30 приводит к замещению углерода в твердом растворе азотом и выпадению нитридов и карбонитридов, что позволяет обеспечить требуемый уровень прочности и твердости стали, при одновременном снижении содержания углерода в стали до 0,07÷0,12 мас.%. Это позволяет по сравнению с аналогами повысить коррозионную стойкость стали и ее вязкость. Содержание углерода менее 0,07 мас.% не позволяет получить после термической обработки, состоящей из закалки и низкого отпуска, заданный уровень прочности и твердости стали, а повышение содержания углерода более 0,12% отрицательно влияет на коррозионную стойкость и хрупкость при температуре эксплуатации +20°С. Содержание азота более 0,30 мас.% получить в стали данной композиции легирования невозможно в связи с ограниченной растворимостью азота в железе, снижение содержания азота менее 0,10% не позволяет обеспечить требуемый уровень твердости, прочности и коррозионной стойкости стали.
Содержание кремния 0,20÷0,50% в стали связано с необходимостью выполнения технологического процесса раскисления стали. Повышенное содержание кремния (более 0,50%) приведет к образованию большого количества неметаллических включений в стали, увеличению содержания при закалке полигонального феррита, что снижает закаливаемость стали на мартенсито-бейнитную смесь.
Введение марганца в количестве 0,7÷1,0 мас.% способствует прохождению процессов раскисления стали, повышает ее прокаливаемость, увеличивает растворимость азота в стали.
Ограничение содержания вредных примесей серы и фосфора менее 0,010 и 0,010% соответственно позволяет снизить их содержание на границах зерен и тем самым повысить вязкость стали.
Содержание хрома 12,0÷14,0 мас.% позволяет обеспечить заданный уровень механических свойств, твердости и коррозионной стойкости, а также повысить растворимость азота в стали и ее закаливаемость на воздухе. При снижении содержания хрома менее 12,0 мас.% в стали протекают процессы коррозии в органических средах. Повышение содержания хрома более 14,0 мас.% повышает стойкость стали.
Никель в количестве 0,90÷2,5 мас.% увеличивает способность стали сопротивляться хрупким разрушениям, повышает механические свойства и твердость стали, повышает растворимость азота в стали. Увеличение содержания никеля более 2,0% повышает стойкость стали, снижение содержания никеля менее 0,90 мас.% повышает хрупкость стали и не позволяет получить требуемый уровень прочности и твердости.
Соотношение Cr/(Ni+Mn) в пределах от 4,8 до 7,5 обеспечивает высокую растворимость азота, закаливаемость стали и требуемый уровень механических свойств.
Введение в сталь молибдена в количестве 0,4÷0,8 мас.% позволяет понизить температуру и скорость γ→α превращения, что позволяет выполнять закалку полуфабрикатов на воздухе, повышая закаливаемость, отпускоустойчивость стали. Повышение содержания молибдена более 0,80 мас.% повышает стойкость стали, снижение его содержания менее 0,40 мас.% уменьшает прокаливаемость стали.
Введение в сталь ниобия и ванадия 0,04÷0,08 и 0,05÷0,10 мас.% соответственно обеспечивают увеличение карбидо-нитридного упрочнения, получение мелкого действительного зерна 8-10 номера по ГОСТ5639, что благоприятно сказывается на механических свойствах и твердости стали. Снижение содержания этих элементов приведет к получению более крупного действительного зерна, что в свою очередь отрицательно повлияет на механические свойства и твердость стали. Содержание ванадия и ниобия выше 0,10 мас.% не позволяет обеспечить дальнейшее снижение размера действительного зерна и приведет к повышению стойкости стали.
Введение ниобия и ванадия в соотношении (Nb+V)/C≥1,2 способствует получению полуфабрикатов с мелкозернистой структурой за счет выделений устойчивых карбидов ниобия и ванадия, которые сдерживают при аустенитизации рост зерна. Мелкозернистая структура стали значительно повышает технологическую пластичность и снижает хрупкость стали при эксплуатации медицинского инструмента. При более высоких содержаниях ниобия и ванадия в стали возможно выделение интерметаллидов, которые снижают пластичность металла. При более низких содержаниях ниобия и ванадия образуется недостаточное количество устойчивых карбидов, снижается количество центров кристаллизации и полуфабрикаты получаются с крупнозернистой структурой. При крупнозернистой структуре по границам зерен образуются толстые прослойки из интерметаллидов, сульфидов и других примесей, что повышает хрупкость стали и снижает ее технологичность.
При отношении (Nb+V)/C≤1,2 наблюдается снижение коррозионной стойкости за счет образования большого количества карбидов хрома и снижения содержания хрома в твердом растворе до значений, при которых утрачивается коррозионная стойкость.
Содержание:
| Олова -«- | 0,015 |
| Свинца -«- | 0,004, |
так как при более высоком их содержании снижается пластичность при горячем деформировании вследствие образования легкоплавких прослоек по границам зерен. Снижение содержания легкоплавких примесей практически исключает появление на границах зерен легкоплавких прослоек, что способствует повышению технологической пластичности и пластических свойств полуфабрикатов.
Пример конкретного выполнения.
Были выполнены 4 плавки по 100 кг каждая заявляемой стали в электрической индукционной печи, слитки были прокованы на брамы и прокатаны в листы толщиной 5 мм с температуры нагрева под прокатку 1200°С. После прокатки листы проходили замедленное охлаждение между листами асбеста. Далее прокат был подвергнут термической обработке, состоящей из закалки и низкого отпуска. Температура нагрева под закалку составила 950±20°С, выдержка при этой температуре составила 4 мин/мм. Для оценки изменения механических свойств (и в первую очередь твердости) и коррозионной стойкости был выполнен отпуск заготовок при температурах от 200 до 650°С.
После термической обработки производился визуальный осмотр листов и отбор проб для механических, коррозионных испытаний, металлографических исследований. Химический состав, определенный по ковшевому химическому анализу, заявленной стали двух плавок и известных сталей приведен в таблице 1, требования, предъявляемые к механическим свойствам и твердости известной стали, и результаты определения механических свойств и твердости заявленной стали представлены в таблице 2. Образцы заявленной стали, отобранные от листового проката, подвергнутого отпуску при температурах от 200 до 650°С, были подвергнуты коррозионным испытаниям в Военно-медицинской академии (ВМА) СПб. в хлорсодержащих растворах, растворе муравьиной кислоты с добавлением 5%-ной перекиси водорода. Антисептический цикл обработки включал: промывание в мыльном растворе, ополаскивание, нахождение в хлорсодержащем растворе в течение 60 минут, термическую обработку при температуре до 250°С в течение 8 часов. Испытания подтвердили возможность быстрой обработки в агрессивных средах, что особенно важно в военно-полевых условиях. Представленные образцы прошли в ВМА по 10 циклов антисептической обработки. Следов видимой коррозии, изменения цвета не наблюдалось (см. чертеж).
Механические свойства, твердость известной и заявляемой стали представлены в таблице 2.
Ожидаемый технико-экономический эффект от использования заявляемой стали выразится в увеличении срока службы инструментов (снижение срока службы инструментов связано с их коррозией) и улучшении их потребительских свойств. Применение заявляемой стали в медицинской промышленности позволит освоить изготовление конкурентоспособного на мировом рынке мединструмента отечественного производства и отказаться от закупок мединструмента за рубежом.
На заводах медицинской техники России из разработанной стали были изготовлены хирургические инструменты: хирургические ножницы, скальпели, легочные лопатки др. В процессе использования этих инструментов в течение 3-4 лет в хирургической практике ВМА были установлены высокие служебные характеристики, отсутствие коррозии, высокая износостойкость и режущие свойства и др.
Claims (4)
1. Мартенситная азотсодержащая коррозионно-стойкая сталь, содержащая углерод, кремний, марганец, хром, никель, молибден, ванадий, азот, ниобий, железо и примеси, отличающаяся тем, что она содержит компоненты в следующем соотношении, мас.%:
углерод 0,07-0,12
азот 0,10-0,30
кремний 0,20-0,50
марганец 0,70-1,00
хром 12-14
никель 0,9-2,5
молибден 0,4-0,8
ниобий 0,04-0,08
ванадий 0,05-0,10
железо и примеси остальное
при этом после закалки при 950±20°С и отпуска при 200-650°С она имеет мелкозернистую структуру с действительным зерном 8-10 номера.
при этом после закалки при 950±20°С и отпуска при 200-650°С она имеет мелкозернистую структуру с действительным зерном 8-10 номера.
2. Мартенситная азотсодержащая коррозионно-стойкая сталь по п.1, отличающаяся тем, что в качестве примесей она содержит фосфор, серу, медь, олово, свинец при следующем их содержании, мас.%:
сера не более 0,010
фосфор не более 0,010
медь не более 0,200
олово не более 0,015
свинец не более0,002
3. Мартенситная азотсодержащая коррозионно-стойкая сталь по п.1, отличающаяся тем, что отношение суммарного содержания ниобия и ванадия к углероду (Nb+V)/C составляет не менее 1,2.
4. Мартенситная азотсодержащая коррозионно-стойкая сталь по п.1, отличающаяся тем, что отношение содержания хрома к суммарному содержанию никеля и марганца составляет 4,8÷7,5.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2008145343/02A RU2413029C2 (ru) | 2008-11-17 | 2008-11-17 | Мартенситная азотсодержащая коррозионно-стойкая сталь |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2008145343/02A RU2413029C2 (ru) | 2008-11-17 | 2008-11-17 | Мартенситная азотсодержащая коррозионно-стойкая сталь |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2008145343A RU2008145343A (ru) | 2010-05-27 |
| RU2413029C2 true RU2413029C2 (ru) | 2011-02-27 |
Family
ID=42679899
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2008145343/02A RU2413029C2 (ru) | 2008-11-17 | 2008-11-17 | Мартенситная азотсодержащая коррозионно-стойкая сталь |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2413029C2 (ru) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2546947C1 (ru) * | 2014-03-27 | 2015-04-10 | ООО "Комплект ТС" | Нержавеющая сталь мартенситного класса для медицинских инструментов |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN116083801B (zh) * | 2022-12-27 | 2024-12-10 | 钢铁研究总院有限公司 | 一种高均匀高镜面抛光性能模具钢及其制备方法 |
-
2008
- 2008-11-17 RU RU2008145343/02A patent/RU2413029C2/ru not_active IP Right Cessation
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2546947C1 (ru) * | 2014-03-27 | 2015-04-10 | ООО "Комплект ТС" | Нержавеющая сталь мартенситного класса для медицинских инструментов |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2008145343A (ru) | 2010-05-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2397270C2 (ru) | Пружинная сталь, способ изготовления пружины из такой стали и пружина из этой стали | |
| RU72697U1 (ru) | Пруток из нержавеющей высокопрочной стали | |
| KR101745224B1 (ko) | 침탄용 강 | |
| CN102301028A (zh) | 奥氏体低镍不锈钢合金 | |
| JPWO2006106944A1 (ja) | オーステナイト系ステンレス鋼 | |
| JP2010539325A (ja) | マルテンサイト系ステンレス鋼、この鋼から作られる部品の製造方法及びこの方法で製造される部品 | |
| JPWO2018066579A1 (ja) | ＮｉＣｒＦｅ合金 | |
| KR101818386B1 (ko) | 고강도 듀플렉스 스테인레스강의 제조 방법 | |
| JP5226083B2 (ja) | 高合金冷間ダイス鋼 | |
| EP3115477B1 (en) | Age hardening non-heat treated bainitic steel | |
| JP6621419B2 (ja) | 二相ステンレス鋼 | |
| RU2647960C2 (ru) | Сплав, изделие и соответствующие способы получения | |
| RU2413029C2 (ru) | Мартенситная азотсодержащая коррозионно-стойкая сталь | |
| JP4867638B2 (ja) | 耐遅れ破壊特性および耐腐食性に優れた高強度ボルト | |
| JP5977609B2 (ja) | 省Ｎｉ型オーステナイト系ステンレス鋼 | |
| JP5233307B2 (ja) | 耐腐食性および冷間鍛造性に優れ環境から水素が入りにくい高強度鋼および金属ボルト | |
| US10280487B2 (en) | High alloy for oil well | |
| RU2430186C2 (ru) | Теплостойкая сталь | |
| JP7214313B2 (ja) | 高い耐摩耗性を有する高靭性の冷間工具鋼 | |
| WO2020138432A1 (ja) | 鋼材 | |
| RU2381295C2 (ru) | Сталь для деталей машин, способ изготовления деталей машин из этой стали и изготовленные детали машин | |
| JP7167354B2 (ja) | マルテンサイト系ステンレス鋼板およびマルテンサイト系ステンレス鋼部材 | |
| JP2000282182A (ja) | 冷間加工性に優れた高疲労寿命・高耐食マルテンサイト系ステンレス鋼 | |
| RU2415963C2 (ru) | Жаростойкая сталь | |
| JPH10245656A (ja) | 冷鍛性の優れたマルテンサイト系ステンレス鋼 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20131118 |