RU2356062C1 - Method for detection of one-phase arcing to ground and faulty phase in distributing systems with isolated neutral - Google Patents
Method for detection of one-phase arcing to ground and faulty phase in distributing systems with isolated neutral Download PDFInfo
- Publication number
- RU2356062C1 RU2356062C1 RU2007138515/28A RU2007138515A RU2356062C1 RU 2356062 C1 RU2356062 C1 RU 2356062C1 RU 2007138515/28 A RU2007138515/28 A RU 2007138515/28A RU 2007138515 A RU2007138515 A RU 2007138515A RU 2356062 C1 RU2356062 C1 RU 2356062C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- phase
- voltage
- voltages
- derivative
- determined
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 22
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 title claims description 11
- 238000001514 detection method Methods 0.000 title abstract 2
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 claims abstract description 8
- 238000009413 insulation Methods 0.000 claims abstract description 6
- 230000021615 conjugation Effects 0.000 claims 1
- 230000008033 biological extinction Effects 0.000 abstract description 2
- 230000005611 electricity Effects 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 6
- 238000013528 artificial neural network Methods 0.000 description 5
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 description 5
- 238000012549 training Methods 0.000 description 4
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 2
- 238000004422 calculation algorithm Methods 0.000 description 2
- 238000013016 damping Methods 0.000 description 2
- 230000006870 function Effects 0.000 description 2
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 description 2
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 2
- 206010039897 Sedation Diseases 0.000 description 1
- 108010039203 Tripeptidyl-Peptidase 1 Proteins 0.000 description 1
- 102100034197 Tripeptidyl-peptidase 1 Human genes 0.000 description 1
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- GVVPGTZRZFNKDS-JXMROGBWSA-N geranyl diphosphate Chemical compound CC(C)=CCC\C(C)=C\CO[P@](O)(=O)OP(O)(O)=O GVVPGTZRZFNKDS-JXMROGBWSA-N 0.000 description 1
- 230000001939 inductive effect Effects 0.000 description 1
- 238000002955 isolation Methods 0.000 description 1
- 238000013178 mathematical model Methods 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 230000003534 oscillatory effect Effects 0.000 description 1
- 230000010363 phase shift Effects 0.000 description 1
- 230000036280 sedation Effects 0.000 description 1
- 230000011664 signaling Effects 0.000 description 1
- 230000001629 suppression Effects 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Testing Of Short-Circuits, Discontinuities, Leakage, Or Incorrect Line Connections (AREA)
Abstract
Description
Предлагаемое изобретение относится к электроэнергетике и может быть использовано для распознавания однофазного дугового замыкания (ОДЗ) на землю в распределительных сетях с изолированной нейтралью.The present invention relates to the electric power industry and can be used to recognize a single-phase arc fault (ODZ) to the ground in distribution networks with isolated neutral.
Известен способ распознавания (сигнализации) однофазного замыкания на землю (и выделения поврежденного фидера) в распределительных сетях с изолированной нейтралью (Шабад М.А. Обзор режимов заземления нейтрали и защиты замыканий на землю в сетях 6-35 кВ России. - Энергетик, №12, 2000, с.11-13; В.Н.Майборода, В.К.Обабков. Внедрение устройств полного подавления дуговых замыканий на землю в сети СН 6 кВ Тюменской ТЭЦ-1 на основе резонансного заземления нейтрали / Доклады научно-технической конференции «Режимы заземления нейтрали сетей 3-6-10-35 кВ».-Новосибирск: ГЦРО, 2000, с.65-72), основанный на раздельной фиксации полярностей первых полуволн высокочастотных компонент тока и напряжения нулевой последовательности (НП). Распознавание осуществляется путем реагирования на соотношения фазовых сдвигов между высокочастотными компонентами и появлении в течение времени 0,06…1,5 сек напряжения НП промышленной частоты, которое превышает 25% фазного значения.A known method of recognition (signaling) of a single-phase earth fault (and the allocation of a damaged feeder) in distribution networks with isolated neutral (Shabad MA. Overview of neutral grounding and earth fault protection modes in 6-35 kV networks of Russia. - Energetik, No. 12 , 2000, pp. 11-13; V.N. Maiboroda, V.K. Obabkov, Implementation of devices for the complete suppression of arc earth faults in the
В данном способе для распознавания повреждения требуется измерительная информация о токах и напряжениях, что делает этот способ сложным, кроме того, используя параметры напряжений и токов НП, не может быть выделена поврежденная фаза. В силу существования в сети коммутационных процессов и различных кратковременных несимметричных режимов возможно недостоверное распознавание ОДЗ.In this method, for the recognition of damage, measuring information about currents and voltages is required, which makes this method difficult, in addition, using the parameters of the voltage and currents of the NP, the damaged phase cannot be isolated. Due to the existence of switching processes in the network and various short-term asymmetric modes, an inaccurate recognition of DLD is possible.
Известен также способ распознавания однофазного дугового замыкания на землю и поврежденной фазы в распределительных сетях с изолированной нейтралью, являющийся прототипом, основанный на измерении параметров режима сети - фазных напряжений и последующей математической обработке измерительной информации в цифровом виде на ЭВМ с помощью математического аппарата искусственных нейронных сетей (ИНС) (Whei-Min Lin, Chin-Der Yang, Jia-Hong, Ming-Tong Tsaj. A Fault Classification Method by RBF Neural Network With OLS Learning Procedure - IEEE Trans, on Power Delivery, Vol.16, No.4, Oct., 2001, pp.473-477).There is also a method for recognizing a single-phase arc fault to earth and a damaged phase in distribution networks with isolated neutral, which is a prototype based on measuring the parameters of the network mode - phase voltages and the subsequent mathematical processing of the measurement information in digital form on a computer using a mathematical apparatus of artificial neural networks ( ANN) (Whei-Min Lin, Chin-Der Yang, Jia-Hong, Ming-Tong Tsaj. A Fault Classification Method by RBF Neural Network With OLS Learning Procedure - IEEE Trans, on Power Delivery, Vol.16, No.4, Oct., 2001, pp. 473-477).
Для его реализации предварительно разрабатывают некоторую математическую модель - искусственную нейронную сеть и обучают ее на основе экспериментального или полученного в результате численного моделирования материала. После этого на входы системы распознавания подают сигналы - фазные напряжения в цифровой форме, а по комбинации выходных сигналов (например, в бинарном виде) определяют тип повреждения в электрической сети и поврежденную фазу.For its implementation, a mathematical model, an artificial neural network, is preliminarily developed and it is trained on the basis of experimental or obtained as a result of numerical simulation of the material. After that, signals - phase voltages in digital form are fed to the inputs of the recognition system, and the type of damage in the electrical network and the damaged phase are determined by the combination of output signals (for example, in binary form).
Технология обучения ИНС сложна, поскольку для этого необходимо подобрать метод ее обучения (выбор которого не всегда прост и очевиден), минимизирующий ошибку распознавания. Обучение сети необходимо проводить на значительном объеме экспериментального или полученного в результате численного моделирования материала, что труднодоступно и трудоемко. При неоптимальном методе обучения ИНС или недостаточном объеме экспериментального материала метод может приводить к ложному (недостоверному) распознаванию ОДЗ.The technology for training ANNs is complex, because for this it is necessary to choose a method for its training (the choice of which is not always simple and obvious) that minimizes the recognition error. Network training must be carried out on a significant amount of experimental or numerical simulation material, which is difficult and time-consuming. With a non-optimal method for training ANNs or insufficient experimental material, the method can lead to false (unreliable) recognition of DLD.
Анализ приведенного уровня техники свидетельствует о том, что задачей изобретения является создание более простого, достоверного и менее трудоемкого способа распознавания ОДЗ и поврежденной фазы.The analysis of the prior art indicates that the objective of the invention is to provide a simpler, more reliable and less time-consuming method for recognizing the ODZ and the damaged phase.
Эта задача достигается тем, что в известном способе распознавания дугового замыкания на землю и поврежденной фазы, основанном на регистрации фазных напряжений, сравнивают указанные напряжения с пороговым уровнем, равным 2 Uфм. В случае превышения уровня любым из фазных напряжений определяют производные фазных напряжений и сопоставляют их знаки. При их совпадении и значениях модулей производных, превышающих уставку, - удвоенное значение максимума производной линейного наибольшего рабочего напряжения сетиThis task is achieved by the fact that in the known method for recognizing an arc fault on the ground and the damaged phase, based on the registration of phase voltages, these voltages are compared with a threshold level equal to 2 U fm . If the level is exceeded by any of the phase voltages, the derivatives of the phase voltages are determined and their signs are compared. If they coincide and the values of the modules of the derivatives exceeding the set point, double the value of the maximum derivative of the linear maximum operating voltage of the network
где ω0 - промышленная угловая частота, Uфм - максимальное фазное напряжение сети,where ω 0 is the industrial angular frequency, U fm is the maximum phase voltage of the network,
фиксируют момент времени t0 превышения последней производной напряжения уставки 
Отступая от значения % на время успокоенияDeparting from the% value for the time of sedation
где Lи, C1 - индуктивность эквивалентного источника и емкость сети по прямой последовательности, на отрезке времени t∈[t1; t2](t1=t0+ty; t2=t1+tп; tп=3 мс) определяют напряжение нулевой последовательностиwhere L and , C 1 is the inductance of the equivalent source and the capacity of the network in a direct sequence over a time interval t∈ [t 1 ; t 2 ] (t 1 = t 0 + t y ; t 2 = t 1 + t p ; t p = 3 ms) determine the voltage of the zero sequence
и выполняют его квадратичную аппроксимацию, которая представляется в формеand perform its quadratic approximation, which is presented in the form
где а, b, с - коэффициенты квадратичного полинома.where a, b, c are coefficients of a quadratic polynomial.
В начале участка аппроксимации (τ=0) определяют напряжение нулевой последовательности, которое равно коэффициенту полинома с, и скорость его изменения 
На фиг.1 приведена упрощенная распределительная сеть, в которой реализуется предлагаемый способ; на фиг.2 - осциллограммы напряжения нулевой последовательности (u0) и производной напряжения одной из неповрежденных фаз (du/dt); на фиг.3 - напряжение нулевой последовательности при нескольких повторных пробоях; на фиг.4 - значения модулей напряжения нулевой последовательности в начале участков аппроксимации и расчетных скоростей его изменения (производных напряжения нулевой последовательности).Figure 1 shows a simplified distribution network in which the proposed method is implemented; figure 2 - waveforms of the voltage of the zero sequence (u 0 ) and the derivative of the voltage of one of the intact phases (du / dt); figure 3 - voltage zero sequence with several repeated breakdowns; figure 4 - values of the voltage modules of the zero sequence at the beginning of the approximation sections and the estimated rates of change (derivatives of the voltage of the zero sequence).
Способ осуществляется следующим образом. На шинах главного питающего пункта (ГПП) 1, к которому через линии электропередачи 2, 3, 4, 5 подключены трансформаторные подстанции (ТП - 6, 7, 8, 9), постоянно регистрируют фазные напряжения uγ(t), γ={А, В, С} в цифровой форме (например, выполняя непрерывный мониторинг напряжений / Качесов В.Е., Ларионов В.Н., Овсянников А.Г. О результатах мониторинга перенапряжений при однофазных дуговых замыканиях на землю в распределительных кабельных сетях. - Электрические станции, №8, 2002, с.38-45; Кадомская К.П., Качесов В.Е., Лавров Ю.А., Овсянников А.Г., Сахно В.А. Диагностика и мониторинг кабельных сетей средних классов напряжения. - Электротехника, №11, 2000, с.48-51/). В случае возникновения замыкания на землю на одной из отходящих линий 2, 3, 4, 5 (фиг.1) и при превышении любым из фазных напряжений порогового уровня, который принимается равным удвоенному фазному максимальному значению 2 Uфм, определяют производные фазных напряжений 
Уставка 
где ω0 - промышленная угловая частота.where ω 0 is the industrial angular frequency.
Время успокоения ty зависит от добротности колебательного контура прямой последовательности фаз, образованного нагрузкой, эквивалентным источником и емкостно-индуктивными параметрами сети, а также от номера полупериода высокочастотной составляющей тока замыкания, на котором происходит гашение заземляющей дуги. Оно определяется по выражениюThe damping time t y depends on the quality factor of the oscillatory circuit of the direct sequence of phases formed by the load, the equivalent source and capacitively inductive parameters of the network, as well as on the number of the half-period of the high-frequency component of the fault current, on which the grounding arc is quenched. It is determined by the expression
где Т1 - период собственных колебаний сети в контуре прямой последовательности фаз,where T 1 - the period of natural oscillations of the network in the circuit of a direct sequence of phases,
Lи, С1 - соответственно индуктивность эквивалентного источника и емкость сети.L and , With 1 - respectively, the inductance of the equivalent source and the capacity of the network.
Индуктивность определяется по выражению 
(Uк, U - напряжение короткого замыкания и номинальное напряжение трансформатора, установленного на ГПП, S - его мощность).(U to , U is the short circuit voltage and the rated voltage of the transformer installed on the main power supply, S is its power).
Критерием однофазного замыкания (при гашении заземляющей дуги при переходе высокочастотной составляющей тока через нулевое значение) выступает малая (по модулю) скорость изменения напряжения на нейтрали между повторными пробоями, которая измеряется в соответствии с ниже описываемым алгоритмом.The criterion for a single-phase fault (when the grounding arc is extinguished when the high-frequency component of the current passes through the zero value) is the low (modulo) rate of change of voltage across the neutral between repeated breakdowns, which is measured in accordance with the algorithm described below.
На пологом участке напряжения нулевой последовательности длительностью fп (которому соответствует отрезок времени t∈[t1; t2],t1=t0+ty; t2=t1+tп - фиг.2) выполняют его квадратичную аппроксимацию. Для этого применяют любой известный способ, например, метод Лагранжа / Хемминг Р.В. Численные методы для научных работников и инженеров. - М: «Наука», 1972/. Аппроксимирующая функция (аппроксимирующий полином) записывается в соответствии с выражением (2). Длительность tп на основе обработки экспериментальных данных, полученных посредством мониторинга переходных процессов в действующих электрических сетях, принимают равной 3 мс.On a shallow zero-voltage voltage section of duration f p (which corresponds to the time interval t∈ [t 1 ; t 2 ], t 1 = t 0 + t y ; t 2 = t 1 + t p - Fig. 2), its quadratic approximation is performed . To do this, use any known method, for example, the Lagrange method / Hamming R.V. Numerical methods for scientists and engineers. - M: "Science", 1972 /. The approximating function (approximating polynomial) is written in accordance with expression (2). The duration t p based on the processing of experimental data obtained by monitoring transients in existing electrical networks, is assumed to be 3 ms.
В начале участка аппроксимации (момент времени t=t1, в аппроксимирующей функции τ=0) определяют напряжение НП, которое равно коэффициенту квадратичного полинома с, и скорость изменения напряжения НП 
На фиг.3 показано напряжение нулевой последовательности в действующей кабельной сети / Качесов В.Е., Ларионов В.Н., Овсянников А.Г. О результатах мониторинга перенапряжений при однофазных дуговых замыканиях на землю в распределительных кабельных сетях. - Электрические станции, №8, 2002, с.38-45/. Анализ (обработка) этого напряжения изложенным способом показывает, что при всех замыканиях выполняются условия распознавания ОДЗ, т.е. модуль напряжения на нейтрали после погасания заземляющей дуги больше 0,1 Uфм и его производная по модулю меньше 0,1 Uфм/мс (фиг.4).Figure 3 shows the voltage of the zero sequence in the existing cable network / Kachesov V.E., Larionov V.N., Ovsyannikov A.G. On the results of monitoring overvoltages during single-phase arc faults to earth in distribution cable networks. - Power stations, No. 8, 2002, p.38-45 /. Analysis (processing) of this voltage in the manner described shows that for all faults, the recognition conditions of the ODZ are fulfilled, i.e. the neutral voltage module after the extinction of the grounding arc is greater than 0.1 U fm and its derivative modulo is less than 0.1 U fm / ms (Fig. 4).
Надежно распознается также поврежденная фаза - при всех пробоях изоляции максимальная производная напряжения на поврежденной фазе превысила производные на неповрежденных фазах: например, при пробое в момент времени t=8 мс (фиг.2), значение производной фазного напряжения на поврежденной фазе равно 59 кВ/мс, на неповрежденных фазах - около 46 кВ/мс.The damaged phase is also reliably recognized - for all breakdowns of insulation, the maximum derivative of the voltage in the damaged phase exceeded the derivatives in the undamaged phases: for example, during breakdown at time t = 8 ms (Fig. 2), the value of the derivative of the phase voltage in the damaged phase is 59 kV / ms, on intact phases - about 46 kV / ms.
Таким образом, распознавание ОДЗ в сети выполняется путем регистрации (измерения) фазных напряжений и выполнения простых операций по их обработке: сопоставления напряжений с пороговым уровнем, нахождения производных фазных напряжений, проверки совпадения их знаков, вычисления полинома второго порядка, определения напряжения и скорости его изменения в начале участка аппроксимации, при сопоставлении которых с соответствующими уставками устанавливается факт существования ОДЗ. Распознавание поврежденной фазы выполняется по максимуму производной фазных напряжений. Способ не требует никакой дополнительной информации, кроме измерительной, значительных объемов вычислений или создания сложных алгоритмов обработки измерительных сигналов, поэтому прост и нетрудоемок.Thus, the recognition of DLD in the network is performed by registering (measuring) phase voltages and performing simple operations for their processing: comparing voltages with a threshold level, finding derivatives of phase voltages, checking the coincidence of their signs, calculating a second-order polynomial, determining the voltage and its rate of change at the beginning of the approximation section, when compared with the corresponding settings, the fact of the existence of an ODZ is established. The recognition of the damaged phase is performed by the maximum derivative of the phase voltages. The method does not require any additional information, except for measuring, significant amounts of calculations or creating complex algorithms for processing measuring signals, therefore, it is simple and not difficult.
Проверка пригодности метода для распознавания ОДЗ путем обработки зарегистрированных переходных процессов в действующей кабельной сети 10 кВ показала высокую достоверность метода.Checking the suitability of the method for recognizing DLD by processing registered transients in an existing 10 kV cable network showed the method is highly reliable.
Claims (1)
где ω0 - промышленная угловая частота, Uфм - максимальное фазное напряжение сети, фиксируют момент времени t0 превышения последней производной напряжения уставки
где Lи, C1 - индуктивность эквивалентного источника и емкость сети по прямой последовательности, на отрезке времени t∈[t1; t2](t1=t0+ty; t2=t1+tп; tп=3 мс) определяют напряжение нулевой последовательности
и выполняют его квадратичную аппроксимацию, которая представляется в форме
где a, b, с - коэффициенты квадратичного полинома, в начале участка аппроксимации (τ=0) определяют напряжение нулевой последовательности, которое равно коэффициенту полинома с, и скорость его изменения
where ω 0 is the industrial angular frequency, U fm is the maximum phase voltage of the network, fix the time t 0 when the last derivative of the set voltage is exceeded
where L and , C 1 is the inductance of the equivalent source and the capacity of the network in a direct sequence over a time interval t∈ [t 1 ; t 2 ] (t 1 = t 0 + t y ; t 2 = t 1 + t p ; t p = 3 ms) determine the voltage of the zero sequence
and perform its quadratic approximation, which is presented in the form
where a, b, c are the coefficients of the quadratic polynomial, at the beginning of the approximation section (τ = 0), the voltage of the zero sequence is determined, which is equal to the coefficient of the polynomial c, and its rate of change
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2007138515/28A RU2356062C1 (en) | 2007-10-16 | 2007-10-16 | Method for detection of one-phase arcing to ground and faulty phase in distributing systems with isolated neutral |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2007138515/28A RU2356062C1 (en) | 2007-10-16 | 2007-10-16 | Method for detection of one-phase arcing to ground and faulty phase in distributing systems with isolated neutral |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2356062C1 true RU2356062C1 (en) | 2009-05-20 |
Family
ID=41021823
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2007138515/28A RU2356062C1 (en) | 2007-10-16 | 2007-10-16 | Method for detection of one-phase arcing to ground and faulty phase in distributing systems with isolated neutral |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2356062C1 (en) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2540851C2 (en) * | 2009-08-31 | 2015-02-10 | Абб Рисерч Лтд | Method for selection of short-circuited phase and determination of short circuit type |
| RU2668336C1 (en) * | 2017-09-11 | 2018-09-28 | Федеральное Государственное Бюджетное Образовательное Учреждение Высшего Образования "Новосибирский Государственный Технический Университет" | Method of determining short circuit location on electric transmission lines |
| RU2738469C1 (en) * | 2020-05-26 | 2020-12-14 | Федеральное Государственное Бюджетное Образовательное Учреждение Высшего Образования «Новосибирский Государственный Технический Университет» | Method for determination of feeder with single-phase earth fault in three-phase electric networks with inefficiently earthed neutral |
| CN114034973A (en) * | 2021-11-05 | 2022-02-11 | 国网山东省电力公司临沂供电公司 | Fault area identification method, device and system for distribution line ground fault |
| CN117826019A (en) * | 2024-03-06 | 2024-04-05 | 国网吉林省电力有限公司长春供电公司 | Single-phase grounding fault area and type detection method of line in neutral point ungrounded system |
-
2007
- 2007-10-16 RU RU2007138515/28A patent/RU2356062C1/en not_active IP Right Cessation
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2540851C2 (en) * | 2009-08-31 | 2015-02-10 | Абб Рисерч Лтд | Method for selection of short-circuited phase and determination of short circuit type |
| RU2668336C1 (en) * | 2017-09-11 | 2018-09-28 | Федеральное Государственное Бюджетное Образовательное Учреждение Высшего Образования "Новосибирский Государственный Технический Университет" | Method of determining short circuit location on electric transmission lines |
| RU2738469C1 (en) * | 2020-05-26 | 2020-12-14 | Федеральное Государственное Бюджетное Образовательное Учреждение Высшего Образования «Новосибирский Государственный Технический Университет» | Method for determination of feeder with single-phase earth fault in three-phase electric networks with inefficiently earthed neutral |
| CN114034973A (en) * | 2021-11-05 | 2022-02-11 | 国网山东省电力公司临沂供电公司 | Fault area identification method, device and system for distribution line ground fault |
| CN117826019A (en) * | 2024-03-06 | 2024-04-05 | 国网吉林省电力有限公司长春供电公司 | Single-phase grounding fault area and type detection method of line in neutral point ungrounded system |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Huang et al. | A pilot protection scheme of DC lines for multi-terminal HVDC grid | |
| Wang et al. | A novel neutral electromagnetic hybrid flexible grounding method in distribution networks | |
| Luo et al. | A directional protection scheme for HVDC transmission lines based on reactive energy | |
| Zhang et al. | Fault property identification method and application for MTDC grids with hybrid DC circuit breaker | |
| Jia et al. | Advanced DC zonal marine power system protection | |
| Dağ et al. | Static modeling of microgrids for load flow and fault analysis | |
| CN105119251B (en) | Method for determining scheme suitable for grounding resistance of flexible direct current power distribution system | |
| RU2356062C1 (en) | Method for detection of one-phase arcing to ground and faulty phase in distributing systems with isolated neutral | |
| RU2695278C1 (en) | Method for determining single-phase fault of feeder to ground in medium voltage cable networks | |
| Ruffing et al. | Fault current control methods for multi‐terminal DC systems based on fault blocking converters | |
| Beddard | Factors affecting the reliability of VSC-HVDC for the connection of offshore windfarms | |
| CN107979080B (en) | Method and device for determining rated voltage of lightning arrester along half-wavelength power transmission line | |
| Wang et al. | Improved voltage‐based protection scheme for an LVDC distribution network interfaced by a solid state smart transformer | |
| CN106908697A (en) | A kind of synthetic power-frequency and the distribution network fault line selection method in transient reactive power direction | |
| Chen et al. | Faulted terminal open circuit voltage controller for arc suppression in distribution network | |
| Chen et al. | Variable impedance fault current bypass circuit for fault arc suppression in distribution network | |
| Kachesov et al. | Monitoring in 6–35 kV power networks, location of single-phase ground fault and detection of fault feeder | |
| Wang et al. | Adaptive AC autoreclosing scheme in MMC‐based hybrid AC/DC transmission | |
| Fan et al. | Active arc suppression device based on voltage‐source convertor with consideration of line impedance in distribution networks | |
| Kuznetsov et al. | The resonant overvoltage in non-sinusoidal mode of main electric network | |
| Li et al. | Influence of ultra‐high‐voltage hybrid reactive power compensation on the interrupting characteristics of CB at out‐of‐phase faults | |
| Zheng et al. | Characteristics of commutation failure based on fault recording | |
| CN113949042B (en) | Extra-high voltage direct current valve bank and fault valve bank isolation method | |
| Evdakov et al. | A Research of Digital Directional Current Protection Devices Operation Stability in Transient Modes During Single Phase to Earth Faults in 6-10 KV Networks With Isolated Neutral Point | |
| RU2232456C1 (en) | Method for detecting single-phase arcing-ground fault and phase failure in resonance-grounded-neutral distribution mains |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20131017 |