RU2300049C1 - Mini steam generator - Google Patents
Mini steam generator Download PDFInfo
- Publication number
- RU2300049C1 RU2300049C1 RU2005139563/06A RU2005139563A RU2300049C1 RU 2300049 C1 RU2300049 C1 RU 2300049C1 RU 2005139563/06 A RU2005139563/06 A RU 2005139563/06A RU 2005139563 A RU2005139563 A RU 2005139563A RU 2300049 C1 RU2300049 C1 RU 2300049C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- combustion
- mixing
- chamber
- ballast water
- combustion chamber
- Prior art date
Links
Abstract
Description
Изобретение относится к области силовых установок, преимущественно паротурбинных, использующих в качестве рабочего тела пар, генерируемый посредством перемешивания высокотемпературных продуктов сгорания водорода с кислородом с балластировочным компонентом - водой, а более конкретно - к конструкциям парогенераторов.The invention relates to the field of power plants, mainly steam turbine, using steam generated as a working fluid by mixing high-temperature products of the combustion of hydrogen with oxygen with a ballasting component of water, and more particularly, to designs of steam generators.
Результаты термодинамического и технико-экономического анализа различных схем использования водорода в электроэнергетике для аккумулирования энергии и покрытия неравномерностей графика нагрузки показывают, что при уровне мощностей более 10 МВт наиболее эффективными являются установки паротурбинного или парогазового циклов. В этом случае водород сжигается в кислороде при высоком давлении. Продукты сгорания (высокотемпературный водяной пар) смешиваются с водой или водяным паром, поступающим от парогенератора. В результате образуется пар требуемых параметров, который используется для получения дополнительной мощности в паротурбинной установке. В таких схемах коэффициент полезного использования водорода (отношение дополнительно полученной электрической мощности к теплоте сгорания затраченного водорода) может достигать 60-70%, а коэффициент рекуперации электроэнергии при производстве водорода и кислорода путем электролиза воды в часы провала графика нагрузки - 40-55%.The results of a thermodynamic and feasibility study of various schemes for using hydrogen in the electric power industry for energy storage and for covering uneven load schedules show that at a power level of more than 10 MW, steam-turbine or gas-vapor cycle units are most effective. In this case, hydrogen is burned in oxygen at high pressure. Combustion products (high temperature water vapor) are mixed with water or water vapor coming from a steam generator. As a result, a pair of required parameters is formed, which is used to obtain additional power in a steam turbine installation. In such schemes, the hydrogen efficiency (the ratio of the additional electric power received to the calorific value of spent hydrogen) can reach 60-70%, and the energy recovery coefficient in the production of hydrogen and oxygen by electrolysis of water during the hours of the failure of the load schedule is 40-55%.
Одно из основных преимуществ схем энергоустановок с водородно-кислородными парогенераторами (ВКПГ) - возможность использования хорошо развитой паротурбинной техники с небольшой модификацией. Основное отличие Н2/O2 - парогенераторов от жидкостных ракетных двигателей состоит в наличии у него блока испарения (БИС). Здесь вырабатывается от 75 до 90% пара требуемых параметров. Другая часть рабочего тела (10-25%) - охлажденные продукты сгорания водородно-кислородного топлива, состоящие на 80-90% из паров воды. Впрыск воды в блок испарения и смешения может осуществляться сосредоточенно (т.е. в одном сечении камеры испарения) или распределение (в нескольких сечениях или по всей длине камеры испарения).One of the main advantages of power plants with hydrogen-oxygen steam generators (VKPG) is the possibility of using well-developed steam-turbine equipment with a slight modification. The main difference between H 2 / O 2 - steam generators from liquid rocket engines is that it has an evaporation unit (LSI). From 75 to 90% of the pair of required parameters is produced here. Another part of the working fluid (10-25%) is the cooled products of the combustion of hydrogen-oxygen fuel, consisting of 80-90% of water vapor. The injection of water into the evaporation and mixing unit can be concentrated (i.e., in one section of the evaporation chamber) or distribution (in several sections or along the entire length of the evaporation chamber).
Перегрузочная способность современных турбоагрегатов составляет не более 10-12% их номинальной мощности, мощность ВКПГ, применяемых в качестве пиковой надстройки без существенных изменений турбины, может составлять 10-80 МВт(т). При этом эффективность процесса генерации пара в этих парогенераторах должна быть высокой (желательно не менее 98%).The overload capacity of modern turbine units is no more than 10-12% of their rated power, the capacity of the HCPGs used as a peak superstructure without significant turbine changes can be 10-80 MW (t). At the same time, the efficiency of the steam generation process in these steam generators should be high (preferably at least 98%).
Водородно-кислородные парогенераторы по их концепции можно разделить на несколько типов. В соответствии со схемами подачи в камеру сгорания (КС) топлива и окислителя: жидкость-жидкость (ЖЖ), жидкость-газ (ЖГ), газ-жидкость (ГЖ) и газ-газ (ГГ). В соответствии со схемами подачи агента, охлаждающего стенки КС и блока испарения и смешения (БИС), и введения балластировочного компонента в БИС могут быть рассмотрены схемы: вода-вода-вода (ВВВ), вода-вода-пар (ВВП), вода-пар-пар (ВПП). С термодинамической точки зрения наиболее эффективными являются схемы газ-газ и вода-пар-пар (ГГ-ВПП). Однако в этом случае проблемы охлаждения основных узлов ПГ и конструктивные решения оказываются наиболее сложными.Hydrogen-oxygen steam generators according to their concept can be divided into several types. In accordance with the schemes for supplying fuel and an oxidizing agent to the combustion chamber (CS): liquid-liquid (LJ), liquid-gas (LH), gas-liquid (GL) and gas-gas (GG). In accordance with the schemes for supplying the agent, the cooling walls of the compressor station and the evaporation and mixing unit (LSI), and the introduction of the ballasting component in the LSI, the following schemes can be considered: water-water-water (BBB), water-water-steam (GDP), water- steam-steam (runway). From the thermodynamic point of view, the most effective are gas-gas and water-steam-steam (GG-WFP) schemes. However, in this case, the problems of cooling the main GHG components and structural solutions are the most complex.
Известен парогенератор (Журнал Теплоэнергетика, изд. "Интерпериодика", №8, 1997, стр.48-52, рис.1), включающий смесительную головку, запальное устройство, камеру сгорания, узел впрыска воды, камеру смешения, выходное сопло, блок испарения, блок смешения. Получение рабочего тела в экспериментальном парогенераторе осуществляется в два этапа. Первый этап реализуется в камере сгорания при давлении 7,0 МПа. В результате реакции кислорода и водорода в стехиометрическом соотношении образуется высокотемпературный теплоноситель (Т=3600 K). Второй этап реализуется в блоке испарения и смешения. Здесь в поток продуктов сгорания впрыскивается определенное количество балластировочного компонента - воды, и осуществляется эффективное смешение компонентов. В результате на срезе БИС образуется пар с заданными температурой и давлением.A well-known steam generator (Journal of Thermal Engineering, publishing house "Interperiodica", No. 8, 1997, pp. 48-52, Fig. 1), including a mixing head, ignition device, a combustion chamber, a water injection unit, a mixing chamber, an outlet nozzle, an evaporation unit mixing block. Obtaining a working fluid in an experimental steam generator is carried out in two stages. The first stage is implemented in a combustion chamber at a pressure of 7.0 MPa. As a result of the reaction of oxygen and hydrogen in a stoichiometric ratio, a high-temperature coolant is formed (T = 3600 K). The second stage is implemented in the evaporation and mixing unit. Here, a certain amount of the ballasting component, water, is injected into the flow of combustion products, and the components are mixed effectively. As a result, steam with a given temperature and pressure is formed on the LSI section.
В японской заявке JP 09-177608 описан газогенератор для жидкостных ракетных двигателей, использующий в качестве рабочего тела пар, генерируемый путем непосредственного перемешивания балластировочного компонента с горячим газом - продуктом сгорания водорода в кислороде.Japanese application JP 09-177608 describes a gas generator for liquid propellant rocket engines using steam generated as a working fluid by directly mixing the ballasting component with hot gas, a product of the combustion of hydrogen in oxygen.
Известны силовые установки газотурбинного типа (а.с. SU 638745), камера сгорания которых содержит жаровую трубу с зонами горения и смешения, разделенными диафрагмой и выполненные в виде эксцентрических полуцилиндров. В каналах, образованных взаимным перекрытием полуцилиндрических корпусов зон горения и смешения, установлены форсунки топлива. В зоне смешения продукты сгорания топлива с воздухом разбавляются до требуемого уровня температуры рабочего тела вторичным воздухом, подаваемым по каналам охлаждения корпуса.Power plants of a gas turbine type (AS SU 638745) are known, the combustion chamber of which contains a flame tube with combustion and mixing zones separated by a diaphragm and made in the form of eccentric half-cylinders. In the channels formed by the mutual overlap of the semicylindrical bodies of the combustion and mixing zones, fuel nozzles are installed. In the mixing zone, the products of combustion of fuel with air are diluted to the required temperature level of the working fluid with secondary air supplied through the cooling channels of the housing.
Недостатком известных агрегатов является конструктивная и технологическая сложность, а также громоздкость конструкции.A disadvantage of the known units is the structural and technological complexity, as well as the bulkiness of the structure.
Известна конструкция парогенератора (R.E.Anderson, H.Brandt, F.Vitery, Annual International Generation from Coal with Zero Atmospheric Emission. XI Annual International Pittsburg Coal Conference, Dec.3-7, 2001. Newcastle, Australia), производящего водяной пар посредством тепла, выделяющегося при сгорании водорода с кислородом и последующим перемешиванием продуктов сгорания с балластировочной водой, который содержит форкамеру начального воспламенения, смесительную головку для подачи топлива и окислителя, камеру сгорания и камеру смешения продуктов сгорания с балластировочной водой, которая добавляется в продукты сгорания по трехкаскадной схеме с помощью последовательно смонтированных в камере смешения трех узлов подачи балластировочной воды. Камеры сгорания и смешения геометрически выполнены в виде единого цилиндра, а балластировочная вода подается в каждую из секций камеры смешения радиально по отношению к оси цилиндра через струйные форсунки.A well-known design of a steam generator (REAnderson, H. Brandt, F. Vitery, Annual International Generation from Coal with Zero Atmospheric Emission. XI Annual International Pittsburg Coal Conference, Dec.3-7, 2001. Newcastle, Australia), producing water vapor through heat released during the combustion of hydrogen with oxygen and subsequent mixing of the combustion products with ballast water, which contains the initial ignition chamber, a mixing head for supplying fuel and an oxidizing agent, a combustion chamber and a chamber for mixing combustion products with ballast water, which is added to the products burned I on a three-stage circuit via sequentially mounted in the mixing chamber three ballasting water supply nodes. The combustion and mixing chambers are geometrically made in the form of a single cylinder, and ballast water is supplied to each of the sections of the mixing chamber radially with respect to the axis of the cylinder through the jet nozzles.
Недостатком этого парогенератора являются большие габариты, особенно в осевом направлении, что вызвано необходимостью размещения блоков камеры смешения после каждого из узлов подачи балластировочной воды и наличие отдельных узлов форкамеры и смесительной головки, что влечет за собой, в совокупности, значительную материалоемкость и, как следствие, большие массу и габариты парогенератора. Кроме того, такая система подачи воды и компонентов топливно-окислительной композиции не обеспечивает надежной работы парогенератора, особенно при малых мощностях, так как при создании микропарогенераторов по каскадной схеме возникают трудности в обеспечении надежной работы камеры сгорания, поскольку в этом случае наружное охлаждение камеры сгорания возможно осуществить лишь частью (меньшей) балластировочной воды, а при малых масштабах агрегата резко возрастает соотношение площади поверхности огневой стенки камеры сгорания и массы охлаждающего компонента, что делает проблему надежного охлаждения практически неразрешимой.The disadvantage of this steam generator is its large dimensions, especially in the axial direction, which is caused by the need to place the mixing chamber blocks after each of the ballast water supply units and the presence of separate knots of the prechamber and mixing head, which entails, in aggregate, considerable material consumption and, as a result, large mass and dimensions of the steam generator. In addition, such a system for supplying water and components of the fuel-oxidative composition does not ensure reliable operation of the steam generator, especially at low capacities, since when creating microparogenerators according to the cascade scheme, difficulties arise in ensuring reliable operation of the combustion chamber, since in this case external cooling of the combustion chamber is possible to carry out only part of the (smaller) ballast water, and at small scale of the unit, the ratio of the surface area of the fire wall of the combustion chamber to the mass sharply increases a cooling component, which makes the problem of reliable cooling practically insoluble.
Задачей настоящего изобретения является создание водородного минипарогенератора и реализация более эффективной схемы организации рабочего процесса и, как следствие, снижение массы и габаритов устройства.The objective of the present invention is the creation of a hydrogen mini-steam generator and the implementation of a more efficient scheme for organizing the work process and, as a result, reducing the mass and dimensions of the device.
Для решения поставленной задачи предложен минипарогенератор, работающий на химическом топливе кислород-водород с добавлением балластировочной воды и электрическим воспламенением, включающий узел зажигания, камеру сгорания, камеру смешения, подводящие магистрали, в том числе для подвода окислителя (кислорода), горючего (водорода), балластировочной воды. При этом узел зажигания и камера смешения объединены в единый узел воспламенительной форкамеры и смесительной головки с обеспечением подачи балластировочной воды наружного охлаждения камеры сгорания под углом к направлению потока продуктов сгорания, истекающих из промежуточного сопла, разделяющего камеру сгорания и смешения. Балластировочная вода подается под углом к потоку продуктов сгорания при заданном масштабе смешения, выход струи продуктов сгорания в камеру смешения осуществлен по принципу внезапного расширения для обеспечения требуемого уровня равномерности поля температур при подаче всего расхода балластировочной воды в одном поясе, что, в свою очередь, реализует охлаждение камеры сгорания полным расходом балластировочной воды.To solve this problem, a mini-steam generator using oxygen-hydrogen chemical fuel with addition of ballast water and electric ignition, including an ignition unit, a combustion chamber, a mixing chamber, supply lines, including for supplying an oxidizer (oxygen), fuel (hydrogen), is proposed ballast water. In this case, the ignition unit and the mixing chamber are combined into a single unit of the ignition pre-chamber and the mixing head to provide ballast water for external cooling of the combustion chamber at an angle to the direction of flow of the combustion products flowing from the intermediate nozzle separating the combustion and mixing chamber. Ballast water is supplied at an angle to the flow of combustion products at a given mixing scale, the output of the stream of combustion products into the mixing chamber is carried out according to the principle of sudden expansion to ensure the required level of temperature field uniformity while supplying the entire flow of ballast water in one belt, which, in turn, implements cooling the combustion chamber with the full consumption of ballast water.
В камере сгорания обеспечивается полное сгорание водорода в кислороде при стехиометрическом соотношении. Внутренний диаметр камеры смешения много больше диаметра промежуточного сопла для обеспечения повышения интенсивности перемешивания компонентов вследствие внезапного расширения струи продуктов сгорания. Выходная часть камеры сгорания выполнена в виде промежуточного сопла, формирующего струю продуктов сгорания, под углом к которой дискретно подается балластировочная вода, предварительно проходящая через тракт наружного охлаждения камеры сгорания.The combustion chamber provides complete combustion of hydrogen in oxygen at a stoichiometric ratio. The inner diameter of the mixing chamber is much larger than the diameter of the intermediate nozzle to provide an increase in the mixing intensity of the components due to the sudden expansion of the stream of combustion products. The output of the combustion chamber is made in the form of an intermediate nozzle forming a stream of combustion products, at an angle to which ballast water is discretely supplied, previously passing through the external cooling path of the combustion chamber.
В предложенном минипарогенераторе форкамера воспламенения и смесительная головка объединены в один узел, а выходная часть камеры сгорания выполнена в виде промежуточного сопла, формирующего струю продуктов сгорания, истекающую параллельно основной оси минипарогенератора под углом к которой дискретно подается балластировочный компонент (балластировочная вода), предварительно проходящий через тракт наружного охлаждения камеры сгорания.In the proposed mini-steam generator, the ignition chamber and the mixing head are combined into one unit, and the output of the combustion chamber is made in the form of an intermediate nozzle forming a stream of combustion products flowing parallel to the main axis of the mini-steam generator at an angle to which the ballasting component (ballast water) is discretely supplied, previously passing through external cooling duct of the combustion chamber.
Таким образом, форкамера и смесительная головка объединяются в один узел, а камера сгорания и камера смешения разделяются промежуточным соплом, что позволяет подавать воду наружного охлаждения камеры сгорания под углом к направлению потока продуктов сгорания, истекающего из сопла, и организовать процесс перемешивания продуктов сгорания и охлаждающей балластировочной воды более эффективно за счет реализации существенно меньшего масштаба смешения, чем в случае подачи балластировочного компонента от стенки камеры сгорания. К тому же введение в конструкцию промежуточного сопла обеспечивает возможность реализации фактора внезапного расширения струи продуктов сгорания при входе ее в камеру смешения (из-за большого соотношения диаметра камеры смешения и проходного сечения промежуточного сопла (~7÷10)), что в совокупности с указанным выше способом перемешивания продуктов сгорания с балластировочной водой охлаждения камеры сгорания позволяет обеспечить равномерное перемешивание при подаче всего расхода балластировочной воды в одном поясе. Такая схема организации рабочего процесса дает возможность направить на наружное охлаждение камеры сгорания весь расход балластировочной воды и, за счет этого, обеспечить надежную работу минипарогенератора на режимах частичной нагрузки.Thus, the prechamber and the mixing head are combined into one unit, and the combustion chamber and the mixing chamber are separated by an intermediate nozzle, which allows the external cooling water to be supplied to the combustion chamber at an angle to the direction of the flow of combustion products flowing from the nozzle, and to organize the mixing process of the combustion products and the cooling ballast water is more efficient due to the implementation of a significantly smaller mixing scale than in the case of supply of the ballast component from the wall of the combustion chamber. In addition, the introduction of an intermediate nozzle into the design makes it possible to realize the factor of sudden expansion of the jet of combustion products when it enters the mixing chamber (due to the large ratio of the diameter of the mixing chamber and the bore of the intermediate nozzle (~ 7 ÷ 10)), which together with the above the above method of mixing the combustion products with ballast water cooling the combustion chamber allows for uniform mixing while applying the entire flow of ballast water in one belt. This scheme of the organization of the working process makes it possible to direct the entire flow of ballast water to external cooling of the combustion chamber and, due to this, ensure reliable operation of the mini-steam generator at partial load conditions.
В результате достигается заданный уровень равномерности поля температур на выходе из минипарогенератора при одном блоке смешения при значительном (примерно в три раза) сокращении продольного габарита агрегата при том же уровне мощности, что и у прототипа (по расчетным оценкам при мощности 50÷150 кВт) и, как следствие, эквивалентном снижении его массы, исключается необходимость наружного охлаждения камеры смешения, что, в конечном счете, позволяет практически исключить тепловые потери и повысить КПД устройства, а также значительно упростить пневмогидравлическую схему агрегата, его конструкцию и технологию изготовления, снизить массу и габариты и обеспечить надежную работу устройства при малых тепловых мощностях.The result is a given level of uniformity of the temperature field at the outlet of the mini-steam generator with one mixing unit with a significant (approximately three-fold) reduction in the longitudinal dimension of the unit at the same power level as the prototype (according to estimates at a power of 50 ÷ 150 kW) and as a result, equivalent to a decrease in its mass, the need for external cooling of the mixing chamber is eliminated, which, ultimately, can virtually eliminate heat loss and increase the efficiency of the device, and also greatly simplify l pneumohydraulic circuit of the unit, its design and manufacturing technology, reduce weight and dimensions and ensure reliable operation of the device at low thermal capacities.
Изобретение поясняется чертежом, на котором изображены: единый узел зажигания и смесительной головки 1, запальная свеча (электросвеча) 2, магистраль подвода окислителя 3 (кислород), магистраль подвода горючего 4 (водород), камера сгорания 5, магистраль подвода балластировочной воды 6, тракт охлаждения камеры сгорания 7, промежуточное сопло 8, каналы для подачи балластировочной воды из тракта охлаждения 9 под углом к направлению потока продуктов сгорания, истекающих из промежуточного сопла 8, камера смешения 10, подсвечной канал 11, отверстие для подачи водорода в подсвечной канал 12, струйные форсунки для подачи водорода в камеру сгорания 13, выходное сопло 14.The invention is illustrated by the drawing, which shows: a single ignition unit and mixing head 1, a spark plug (electric candle) 2, an oxidizer supply line 3 (oxygen), a fuel supply line 4 (hydrogen), a combustion chamber 5, a ballast water supply line 6, a path cooling the combustion chamber 7, the intermediate nozzle 8, channels for supplying ballast water from the cooling path 9 at an angle to the direction of flow of the combustion products flowing from the intermediate nozzle 8, the mixing chamber 10, the backlight channel 11, the hole for supplying hydrogen to the backlight channel 12, jet nozzles for supplying hydrogen to the combustion chamber 13, the output nozzle 14.
Минипарогенератор работает следующим образом.Mini-steam generator operates as follows.
Кислород из магистрали 3 поступает к торцевой части электросвечи 2, где инициируется электрическим разрядом на электросвече и далее поступает в подсвечной канал 11, где он вступает в реакцию с частью общего расхода водорода, поступающего в подсвечной канал из магистрали 4 через отверстие 12. Образовавшийся запальный факел поступает из подсвечного канала 11 в камеру сгорания 5, где реагирует с дополнительной частью водорода, поступающей в камеру сгорания через струйные форсунки 13 из магистрали 4. В камере сгорания происходит полное сгорание водорода в кислороде при стехиометрическом соотношении. Продукты сгорания из камеры сгорания истекают через промежуточное сопло 8 в камеру смешения 10. Сюда же через отверстия 9 подается под углом к потоку продуктов сгорания балластировочная вода, предварительно проходящая через тракт охлаждения камеры сгорания из магистрали 6.Oxygen from the line 3 enters the end part of the electric light 2, where it is initiated by an electric discharge in the electric candle and then enters the backlight channel 11, where it reacts with part of the total flow of hydrogen entering the backlight channel from the line 4 through the hole 12. The ignition torch formed enters from the backlight channel 11 into the combustion chamber 5, where it reacts with an additional part of hydrogen entering the combustion chamber through the jet nozzles 13 from the line 4. In the combustion chamber, complete combustion occurs hydrogen in oxygen at a stoichiometric ratio. The combustion products from the combustion chamber flow out through an intermediate nozzle 8 into the mixing chamber 10. Here, through the openings 9, ballast water is supplied at an angle to the flow of combustion products, previously passing through the cooling path of the combustion chamber from the highway 6.
Вследствие подачи балластировочной воды под углом к потоку продуктов сгорания происходит их интенсивное перемешивание при малом масштабе смешения, что является благоприятным фактором для выравнивания поля температур генерируемого пара.Due to the supply of ballast water at an angle to the flow of combustion products, they are intensively mixed at a small mixing scale, which is a favorable factor for equalizing the temperature field of the generated steam.
Внутренний диаметр камеры смешения намного больше диаметра промежуточного сопла, что обеспечивает соотношение площадей сечения примерно 50:100. Внезапное расширение струи продуктов сгорания на срезе промежуточного сопла является дополнительным фактором интенсификации перемешивания продуктов сгорания с балластировочной водой и обеспечивает эффективное выравнивание поля температур генерируемого пара по сечению.The inner diameter of the mixing chamber is much larger than the diameter of the intermediate nozzle, which provides a ratio of cross-sectional areas of about 50: 100. The sudden expansion of the stream of combustion products at the exit of the intermediate nozzle is an additional factor in intensifying the mixing of combustion products with ballast water and provides an effective alignment of the temperature field of the generated steam over the cross section.
Предложенное техническое решение снижает до минимума тепловые потери, уменьшает протяженность высокотемпературной зоны агрегата и обеспечивает практически равномерное поле температур генерируемого пара при существенно меньшей длине камеры смешения, не требующей наружного охлаждения. Агрегат при тех же рабочих параметрах примерно втрое меньше своих аналогов по массе и линейным габаритам. Агрегат прост по конструкции, технологичен в изготовлении и надежен в эксплуатации.The proposed technical solution minimizes heat loss, reduces the length of the high-temperature zone of the unit and provides an almost uniform temperature field of the generated steam with a significantly shorter mixing chamber that does not require external cooling. The unit with the same operating parameters is approximately three times smaller than its counterparts in weight and linear dimensions. The unit is simple in design, technologically advanced to manufacture and reliable in operation.
Claims (4)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2005139563/06A RU2300049C1 (en) | 2005-12-19 | 2005-12-19 | Mini steam generator |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2005139563/06A RU2300049C1 (en) | 2005-12-19 | 2005-12-19 | Mini steam generator |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2300049C1 true RU2300049C1 (en) | 2007-05-27 |
Family
ID=38310745
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2005139563/06A RU2300049C1 (en) | 2005-12-19 | 2005-12-19 | Mini steam generator |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2300049C1 (en) |
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2548245C1 (en) * | 2014-04-23 | 2015-04-20 | Владислав Юрьевич Климов | Mixing head of steam and gas generator |
| RU2613011C1 (en) * | 2016-02-02 | 2017-03-14 | Владислав Юрьевич Климов | Steam-gas generator |
| RU2626892C2 (en) * | 2015-11-06 | 2017-08-02 | федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Южно-Уральский государственный университет (национальный исследовательский университет)" | Gas-turbine engine direct-flow combustion chamber |
| RU2633983C1 (en) * | 2016-04-18 | 2017-10-20 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Самарский государственный технический университет" | Submersible well generator of gas-steam mixture |
| RU187155U1 (en) * | 2018-05-28 | 2019-02-21 | Владимир Анисимович Романов | Liquid-free rocket engine gasless steam chamber |
| RU2709237C1 (en) * | 2018-09-27 | 2019-12-17 | Артем Николаевич Байрамов | Hydrogen burning system for hydrogen vapor overheating of fresh steam in a cycle of a nuclear power plant with swirled flow of components and using ultrahigh-temperature ceramic materials |
| CN111089277A (en) * | 2020-01-10 | 2020-05-01 | 湖南云顶智能科技有限公司 | Steam fast generation device |
| CN111089276A (en) * | 2020-01-10 | 2020-05-01 | 湖南云顶智能科技有限公司 | Large-traffic steam fast generation device |
| RU204328U1 (en) * | 2020-09-15 | 2021-05-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Воронежский государственный технический университет" (ВГТУ) | GAS GENERATOR |
| WO2022082321A1 (en) * | 2020-10-23 | 2022-04-28 | General Energy Recovery Inc. | Steam generator tool |
| RU2781730C1 (en) * | 2022-03-01 | 2022-10-17 | Владислав Юрьевич Климов | Gas generator |
-
2005
- 2005-12-19 RU RU2005139563/06A patent/RU2300049C1/en not_active IP Right Cessation
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2548245C1 (en) * | 2014-04-23 | 2015-04-20 | Владислав Юрьевич Климов | Mixing head of steam and gas generator |
| RU2626892C2 (en) * | 2015-11-06 | 2017-08-02 | федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Южно-Уральский государственный университет (национальный исследовательский университет)" | Gas-turbine engine direct-flow combustion chamber |
| RU2613011C1 (en) * | 2016-02-02 | 2017-03-14 | Владислав Юрьевич Климов | Steam-gas generator |
| RU2633983C1 (en) * | 2016-04-18 | 2017-10-20 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Самарский государственный технический университет" | Submersible well generator of gas-steam mixture |
| RU187155U1 (en) * | 2018-05-28 | 2019-02-21 | Владимир Анисимович Романов | Liquid-free rocket engine gasless steam chamber |
| RU2709237C1 (en) * | 2018-09-27 | 2019-12-17 | Артем Николаевич Байрамов | Hydrogen burning system for hydrogen vapor overheating of fresh steam in a cycle of a nuclear power plant with swirled flow of components and using ultrahigh-temperature ceramic materials |
| CN111089277A (en) * | 2020-01-10 | 2020-05-01 | 湖南云顶智能科技有限公司 | Steam fast generation device |
| CN111089276A (en) * | 2020-01-10 | 2020-05-01 | 湖南云顶智能科技有限公司 | Large-traffic steam fast generation device |
| RU204328U1 (en) * | 2020-09-15 | 2021-05-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Воронежский государственный технический университет" (ВГТУ) | GAS GENERATOR |
| WO2022082321A1 (en) * | 2020-10-23 | 2022-04-28 | General Energy Recovery Inc. | Steam generator tool |
| RU2781730C1 (en) * | 2022-03-01 | 2022-10-17 | Владислав Юрьевич Климов | Gas generator |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2309325C1 (en) | Steam generator | |
| US10774740B2 (en) | Gas turbine assembly and corresponding operating method | |
| RU2358190C1 (en) | Hydrogen high-temperature steam generator with combined evaporation cooling of mixing chamber | |
| RU2635012C1 (en) | Steam-gas generator | |
| RU2633741C1 (en) | Steam and gas generator | |
| RU2644668C1 (en) | Gas-steam generator | |
| RU2300049C1 (en) | Mini steam generator | |
| RU2427048C2 (en) | Hydrogen combustion system for steam-hydrogen live steam superheating in cycle of nuclear power plant | |
| US4706612A (en) | Turbine exhaust fed low NOx staged combustor for TEOR power and steam generation with turbine exhaust bypass to the convection stage | |
| RU2488903C1 (en) | Combustion system of hydrogen in nuclear power plant cycle with temperature control of hydrogen-oxygen steam | |
| CN115803099A (en) | Carbon dioxide capture system including compressor and expander and method of using such system | |
| WO1997031184A1 (en) | Hydrogen fueled power plant with recuperation | |
| RU2661231C1 (en) | Method of hydrogen steam overheating at npp | |
| RU165761U1 (en) | HYDROGEN-OXYGEN GAS GENERATOR | |
| RU2079684C1 (en) | Steam generator | |
| RU2709237C1 (en) | Hydrogen burning system for hydrogen vapor overheating of fresh steam in a cycle of a nuclear power plant with swirled flow of components and using ultrahigh-temperature ceramic materials | |
| RU2334916C1 (en) | Gas-dynamic igniter | |
| RU2358191C1 (en) | High-temperature hydrogenic vapour generator featuring combustion chamber combined cooling | |
| RU2612491C1 (en) | Steam-gas generator | |
| RU105947U1 (en) | MIXING HEAD WITH IGNITION DEVICE | |
| RU2499952C2 (en) | Steam generator and method to produce high-temperature water steam | |
| RU2379590C1 (en) | Mixing system of hydrogen-oxygen steam generator | |
| US9914642B2 (en) | Method for producing hydrogen-containing gaseous fuel and thermal gas-generator plant | |
| RU126376U1 (en) | GASIFIER FOR OPEN DIAGRAM LIQUID ROCKET ENGINE | |
| RU2664637C1 (en) | Steam-gas generator |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20081220 |
|
| NF4A | Reinstatement of patent |
Effective date: 20100220 |
|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20131220 |