RU2263156C1 - Method of selection of modes of heat treatment of elastic members made from beryllium bronze - Google Patents
Method of selection of modes of heat treatment of elastic members made from beryllium bronze Download PDFInfo
- Publication number
- RU2263156C1 RU2263156C1 RU2004108589/02A RU2004108589A RU2263156C1 RU 2263156 C1 RU2263156 C1 RU 2263156C1 RU 2004108589/02 A RU2004108589/02 A RU 2004108589/02A RU 2004108589 A RU2004108589 A RU 2004108589A RU 2263156 C1 RU2263156 C1 RU 2263156C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- heat treatment
- elastic
- modes
- beryllium bronze
- modulus
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Sampling And Sample Adjustment (AREA)
- Processing And Handling Of Plastics And Other Materials For Molding In General (AREA)
- Springs (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к металлургии, в частности к термической обработке упругих элементов из бериллиевой бронзы марки Бр.Б2.The invention relates to metallurgy, in particular to the heat treatment of elastic elements from beryllium bronze brand Br.B2.
Бериллиевая бронза обладает оптимальными электрическими, антикоррозионными, прочностными и упругими характеристиками, в связи с чем данный материал находит большое применение в приборостроении, компьютерной технике, в автомобильной и электронной промышленности для изготовления контактных упругих элементов. С целью получения оптимального сочетания прочностных, пластических и упругих характеристик упругие элементы, изготовленные из бериллиевой бронзы (Бр.Б2), подвергаются термической обработке. Основными видами термообработки являются закалка (приведение в мягкое состояние), как промежуточная операция, и дисперсионное твердение или старение (придание материалу прочностных и упругих свойств).Beryllium bronze has optimal electrical, anticorrosive, strength and elastic characteristics, and therefore this material is widely used in instrumentation, computer technology, in the automotive and electronic industries for the manufacture of contact elastic elements. In order to obtain the optimal combination of strength, plastic and elastic characteristics, elastic elements made of beryllium bronze (Br.B2) are subjected to heat treatment. The main types of heat treatment are hardening (softening), as an intermediate operation, and dispersion hardening or aging (imparting strength and elastic properties to the material).
По использованию режимов проведения операции термической обработки существует несколько рекомендаций:There are several recommendations regarding the use of heat treatment operation modes:
1. Температура нагрева под закалку - 780±10°С, выдержка при данной температуре в течение 10-20 мин, затем быстрое охлаждение в воде. Температура старения (дисперсионного твердения) - 320±10°С в течение 3 часов [1].1. The temperature of heating for hardening is 780 ± 10 ° C, holding at this temperature for 10-20 minutes, then rapid cooling in water. The aging temperature (precipitation hardening) is 320 ± 10 ° C for 3 hours [1].
2. 3акалка с 760-780°С в воде и старение при температуре 300-350°С в течение 2 часов [2].2. A stick with 760-780 ° C in water and aging at a temperature of 300-350 ° C for 2 hours [2].
3. Закалка с 770-790°С в воде, старение 310-340°С в течение - 60-240 мин [3].3. Quenching from 770-790 ° С in water, aging 310-340 ° С during - 60-240 min [3].
Вышеприведенные режимы термообработки имеют некоторые недостатки. Во-первых, нет общих, четко установленных температурных и временных режимов дисперсионного твердения, а именно, температура старения колеблется в интервале 300-350°С, а время процесса термообработки - от одного до четырех часов. Во-вторых, контроль качества термообработанных деталей производится путем замера их твердости на образцах-свидетелях. Партия термически обработанных деталей считается качественной, если их твердость составляет не менее 320 HV [3]. Как показала практика, если соблюдать вышеприведенные режимы старения, то значение твердости может достигать 440 HV. Так как твердость служит характеристикой прочности детали, то такой расширенный разброс этого параметра нежелателен, потому что и пределы параметров прочности будут также увеличиваться. Выходит, что одну партию деталей можно получить значительно менее прочную, чем другую, но обе партии будут считаться качественными. Согласно утверждению А.Г. Рахштадта и его коллег [4], измерение твердости является всего лишь методом определения качества процесса термообработки, а не качества детали. Кроме того, для пружин наиболее информативными показателями являются показатели упругости, так как именно они в основном участвуют в расчетах на стадии проектирования и в большей степени характеризуют качество упругих элементов.The above heat treatment modes have some disadvantages. Firstly, there are no general, clearly established temperature and time regimes of dispersion hardening, namely, the aging temperature ranges from 300-350 ° C, and the time of the heat treatment process is from one to four hours. Secondly, quality control of heat-treated parts is carried out by measuring their hardness on witness samples. A batch of heat-treated parts is considered to be of high quality if their hardness is at least 320 HV [3]. As practice has shown, if the above aging conditions are observed, then the value of hardness can reach 440 HV. Since hardness is a characteristic of the strength of a part, such an extended scatter of this parameter is undesirable, because the limits of the strength parameters will also increase. It turns out that one batch of parts can be significantly less durable than the other, but both parties will be considered high-quality. According to A.G. Rakhstadt and his colleagues [4], hardness measurement is just a method of determining the quality of the heat treatment process, and not the quality of the part. In addition, the most informative indicators for springs are elasticity indicators, since they are mainly involved in the calculations at the design stage and to a greater extent characterize the quality of elastic elements.
В настоящее время на стадии проектирования пружин значения показателей модуля нормальной упругости (Е, ГПа) и модуля сдвига (G,ГПа) берутся из справочных материалов или ГОСТ 15834-77. Эти показатели имеют постоянное установленное значение.Currently, at the design stage of the springs, the values of the normal elastic modulus (E, GPa) and shear modulus (G, GPa) values are taken from reference materials or GOST 15834-77. These indicators have a fixed set value.
Бериллиевая бронза может эксплуатироваться при повышенных температурах, в слабоагрессивных срезах и под действием токов высокой частоты. Поэтому, учитывая условия работы упругих элементов, важно просчитывать их физико-механические свойства с высокой степенью точности. Для определения жесткости пружин используются формулы [5], в которые подставляются только линейные размеры пружин и значение модуля нормальной упругости или модуля сдвига, в зависимости от типа пружины. Если расчетная жесткость упругих элементов имеет неудовлетворительный результат, то для получения необходимого ее значения, так как значения модулей упругости считаются постоянными величинами, приходится изменять размеры пружин. Подобный метод получения необходимого значения жесткости может вызвать определенные конструктивные трудности, так как изменение размеров пружины в некоторых случаях приводит к изменению размеров контактирующих деталей. Кроме того, пружины обладают частотой собственных колебаний, и если в процессе эксплуатации собственная частота колебаний детали совпадает с частотой вынужденных колебаний, то происходит резонанс, при этом резко сокращается срок службы упругого элемента. Во избежание эффекта резонанса изменяют частоту собственных колебаний пружины, которая также определяется жесткостью, изменение которой опять же создает определенные конструктивные трудности. Из вышесказанного следует, что достоверность максимально точного расчета пружины во многом определяется значением упругих модулей.Beryllium bronze can be used at elevated temperatures, in slightly aggressive sections and under the influence of high frequency currents. Therefore, given the working conditions of elastic elements, it is important to calculate their physical and mechanical properties with a high degree of accuracy. To determine the stiffness of the springs, formulas [5] are used, in which only the linear dimensions of the springs and the value of the normal elastic modulus or shear modulus are substituted, depending on the type of spring. If the calculated stiffness of the elastic elements has an unsatisfactory result, then in order to obtain its necessary value, since the values of the elastic moduli are considered constant values, it is necessary to change the dimensions of the springs. A similar method of obtaining the necessary value of stiffness can cause certain structural difficulties, since changing the size of the spring in some cases leads to a change in the size of the contacting parts. In addition, the springs have a natural vibration frequency, and if during operation, the natural vibration frequency of the part coincides with the frequency of the forced vibration, resonance occurs, and the service life of the elastic element is sharply reduced. In order to avoid the effect of resonance, the frequency of the natural oscillations of the spring is changed, which is also determined by stiffness, the change of which again creates certain structural difficulties. From the above it follows that the reliability of the most accurate calculation of the spring is largely determined by the value of the elastic modules.
Согласно ГОСТ 15834-77 бериллиевая бронза поставляется либо в мягком (закаленном при температуре 770-790°С) состоянии, либо в твердом (закаленном при температуре 770-790°С и деформированном на 30-40% волочением). Значения модуля нормальной упругости бериллиевой бронзы в этих состояниях считаются одинаковыми [1].According to GOST 15834-77, beryllium bronze is supplied either in a soft (hardened at a temperature of 770-790 ° C) or in a solid (hardened at a temperature of 770-790 ° C and deformed by 30-40% drawing). The values of the modulus of normal elasticity of beryllium bronze in these states are considered the same [1].
Однако при измерении модуля нормальной упругости акустическим методом, он будет определяться формулой:However, when measuring the modulus of normal elasticity by the acoustic method, it will be determined by the formula:
где ρ - плотность материала, кг/м3, ν - коэффициент Пуассона, равныйwhere ρ is the density of the material, kg / m 3 , ν is the Poisson's ratio equal to
а vl и vτ - соответственно скорости продольных и поперечных волн, проходящих через материал, м/с, [5], и, как видно из уравнения 1, модуль нормальной упругости прямопропорционален плотности металла. Значения плотности бериллиевой бронзы в мягком и твердом (закаленном и продеформированном) состояниях будут различными. Кроме того, скорости акустических волн, проходящих через материал, также будут разными, так как они являются структурно чувствительными показателями. Отсюда следует, что значение модуля нормальной упругости бронзы Бр.Б2 в мягком и твердом состояниях не может быть одинаковым.and v l and v τ are the velocities of longitudinal and transverse waves passing through the material, respectively, m / s [5], and, as can be seen from equation 1, the normal elastic modulus is directly proportional to the density of the metal. The density values of beryllium bronze in soft and hard (hardened and deformed) states will be different. In addition, the velocities of acoustic waves passing through the material will also be different, since they are structurally sensitive indicators. It follows that the value of the modulus of normal elasticity of bronze Br.B2 in soft and hard states cannot be the same.
Была проведена работа по определению значений упругих модулей бронзы при различных температурных и временных режимах дисперсионного твердения. Для выявления связи между физическими свойствами бериллиевой бронзы и механическими проводились испытания образцов на растяжение и замер твердости. Образцы подвергались старению при температурах 320±2°С и 340±2°С от 0 до 4 часов с шагом 0,5 часа с мягкого и твердого исходных состояний.Work was carried out to determine the values of the elastic moduli of bronze at various temperature and time regimes of dispersion hardening. To identify the relationship between the physical properties of beryllium bronze and mechanical, tensile tests and hardness measurements were performed. The samples were aged at temperatures of 320 ± 2 ° C and 340 ± 2 ° C from 0 to 4 hours in increments of 0.5 hours from soft and hard initial conditions.
Определение модулей упругости проводилось в два этапа: определение скорости продольных и поперечных волн, проходящих через образец, и определение плотности данных образцов, которая измерялась гидростатическим методом [6]. Максимальная относительная погрешность измерений составляла 0,015%. Известно, что плотность материала зависит от его структурного состояния, так как она определяется межатомным расстоянием кристаллической решетки, которое, в свою очередь, изменяется с изменением структуры материала. Для бериллиевой бронзы марки Бр.Б2 плотность с увеличением времени старения повышается с 8210 кг/м3 до 8310 кг/м3. В металлургической промышленности изменением плотности пренебрегают, так как во время выплавки и изготовления проката, в процессе термической и пластической обработки она изменяется в пределах 0,1-1,2%. Непостоянство значений плотности можно объяснить наличием металлургических дефектов (пористость, неметаллические включения и т.д.), а также вследствие изменения микроструктуры сплава при проведении операции термообработки. В проведенных исследованиях изменение плотности измерялось с целью снижения погрешности полученных значений упругих модулей. Максимальная относительная погрешность измерения упругих модулей составила 0,3%.The determination of elastic moduli was carried out in two stages: determining the velocity of longitudinal and transverse waves passing through the sample, and determining the density of these samples, which was measured by the hydrostatic method [6]. The maximum relative measurement error was 0.015%. It is known that the density of a material depends on its structural state, since it is determined by the interatomic distance of the crystal lattice, which, in turn, changes with a change in the structure of the material. For Beryllium bronze grade Br.B2, the density increases with an increase in aging time from 8210 kg / m 3 to 8310 kg / m 3 . In the metallurgical industry, the change in density is neglected, since during smelting and manufacturing of rolled products, in the process of heat and plastic processing, it varies within 0.1-1.2%. The inconsistency of the density values can be explained by the presence of metallurgical defects (porosity, non-metallic inclusions, etc.), as well as due to a change in the microstructure of the alloy during the heat treatment operation. In the studies conducted, the change in density was measured in order to reduce the error in the obtained values of the elastic moduli. The maximum relative error in the measurement of elastic modules was 0.3%.
Твердость образцов измерялась на микротвердомере типа ПМТ-3 по ГОСТ 2999-75 «Метод измерения твердости по Виккерсу».The hardness of the samples was measured on a PMT-3 microhardness meter in accordance with GOST 2999-75 “Vickers Hardness Measurement Method”.
Механические свойства бериллиевой бронзы определялись испытанием термически обработанных образцов на растяжение. Тип образцов, методика проведения испытаний и методика расчетов соответствовали требованиям ГОСТ 1497-84 «Методы испытаний на растяжение».The mechanical properties of beryllium bronze were determined by tensile testing of heat-treated samples. The type of samples, the test procedure, and the calculation procedure met the requirements of GOST 1497-84 “Tensile Test Methods”.
Исследования показали, что:Studies have shown that:
1. Так как большой разброс температуры оказывает заметное влияние на изменение скорости фазовых превращений, в результате чего повышается разброс значений механических и физических характеристик изделий из бериллиевой бронзы, то температурная погрешность дисперсионного твердения не должна превышать ±4°С (при разнице температуры старения в 20°С время фазовых превращений изменяется примерно на 30 минут).1. Since a large temperature spread has a noticeable effect on the change in the rate of phase transformations, as a result of which the spread in the values of the mechanical and physical characteristics of beryllium bronze products increases, the temperature error of dispersion hardening should not exceed ± 4 ° C (with an aging temperature difference of 20 ° С the time of phase transformations changes by approximately 30 minutes).
2. Для определения режимов дисперсионного твердения необходимо руководствоваться не столько достижением определенных значений твердости, сколько значениями модулей упругости, поскольку они являются более информативными и важными для упругих элементов.2. To determine the modes of dispersion hardening, it is necessary to be guided not so much by achieving certain hardness values as by the values of elastic moduli, since they are more informative and important for elastic elements.
3. Возможны несколько вариантов достижения необходимых значений упругих модулей: с помощью повышения температуры старения или увеличением продолжительности времени старения. Поэтому при выборе оптимальных режимов термообработки следует учитывать как экономический, так и технологический факторы.3. There are several options for achieving the necessary values of elastic modules: by increasing the aging temperature or by increasing the length of the aging time. Therefore, when choosing the optimal heat treatment modes, both economic and technological factors should be taken into account.
4. Значения упругих модулей носят переменный характер и зависят от степени деформации и режимов термообработки, а это означает, что определенные показатели упругих модулей можно получать не за счет изменения размеров детали, а в большинстве случаев за счет правильно подобранного исходного состояния материала (твердого или мягкого) и режимов термообработки.4. The values of elastic modules are variable and depend on the degree of deformation and heat treatment modes, which means that certain indicators of elastic modules can be obtained not by changing the dimensions of the part, but in most cases due to a correctly selected initial state of the material (hard or soft ) and heat treatment modes.
Сущность изобретения заключается в том, что при расчетах упругих элементов в большинстве случаев можно манипулировать не размерами элементов, а конкретным значением упругих модулей, достигаемым определенным режимом термообработки, выбираемым по разработанным диаграммам зависимости изменения упругих модулей от режимов термообработки.The essence of the invention lies in the fact that in the calculations of elastic elements in most cases, it is possible to manipulate not the dimensions of the elements, but the specific value of the elastic modules, achieved by a certain heat treatment mode, selected from the developed diagrams of the dependence of the change in the elastic modules on the heat treatment modes.
Техническим результатом заявляемого способа является обоснованный выбор режимов термической обработки, в частности, режимов дисперсионного твердения упругих элементов из Бр.Б2 для достижения необходимых физико-механических характеристик с максимальной точностью.The technical result of the proposed method is a reasonable choice of heat treatment modes, in particular, dispersion hardening modes of elastic elements from Br.B2 to achieve the necessary physical and mechanical characteristics with maximum accuracy.
Для получения вышеуказанного технического результата на стадии разработки упругих элементов при расчете, в зависимости от типа детали, выбирается определенное, требуемое значение модуля нормальной упругости или модуля упругости при сдвиге. Это значение отражается в конструкторской документации вместо требования по твердости. В дальнейшем, по разработанным диаграммам (фигуры 1, 2) для получения требуемых свойств разрабатываемых элементов выбираются исходное состояние материала (мягкое или твердое) и режимы дисперсионного твердения.To obtain the above technical result at the stage of development of elastic elements in the calculation, depending on the type of part, a certain, required value of the modulus of normal elasticity or shear modulus is selected. This value is reflected in the design documentation instead of the hardness requirement. In the future, according to the developed diagrams (figures 1, 2), the initial state of the material (soft or hard) and the modes of dispersion hardening are selected to obtain the required properties of the elements being developed.
Например, (фиг.3) в конструкторской документации предъявляется требование по модулю нормальной упругости Е=(129,5-130) ГПа. Согласно диаграмме на фигуре 1 заложенное значение модуля упругости можно получить несколькими способами:For example, (Fig. 3), in the design documentation, a requirement is made for the modulus of normal elasticity E = (129.5-130) GPa. According to the diagram in figure 1, the embedded value of the elastic modulus can be obtained in several ways:
1. Состояние поставки (твердое), старение при температуре 340±4°С с выдержкой 40-45 мин.1. Delivery condition (solid), aging at a temperature of 340 ± 4 ° С with a holding time of 40-45 min.
2. Состояние поставки (твердое), старение при температуре 320±4°С с выдержкой 70-80 мин.2. Delivery condition (solid), aging at a temperature of 320 ± 4 ° C with a holding time of 70-80 min.
3. Закалка 780±4°С, охлаждение в воде или состояние поставки (мягкое), старение при температуре 340±4°С с выдержкой 70-80 мин.3. Quenching 780 ± 4 ° С, cooling in water or delivery condition (mild), aging at a temperature of 340 ± 4 ° С with a holding time of 70-80 min.
4. Закалка 780±4°С, охлаждение в воде или состояние поставки мягкое, старение при температуре 320±4°С с выдержкой 120-150 мин.4. Quenching is 780 ± 4 ° С, cooling in water or the condition of delivery is mild, aging at a temperature of 320 ± 4 ° С with a holding time of 120-150 min.
Исходное состояние материала определяется типом упругого элемента, так, если элемент имеет сложную форму, подвергается в процессе изготовления значительным пластическим деформациям, то необходимо применять бронзу в мягком (закаленном) состоянии, так как бронза в твердом состоянии уже деформирована на 30-40% [1] и дальнейшая деформация может привести к образованию микротрещин в структуре материала, что резко понизит ее физико-механические свойства и сократит срок эксплуатации детали. В связи с этим наилучшим режимом термообработки (упрочнением бронзы) является режим способов по пунктам 3 и 4, но, исходя из экономических соображений, оптимальным вариантом будет способ пункта 3, так как процесс старения по нему сокращается примерно на один час, по сравнению со способом пункта 4.The initial state of the material is determined by the type of elastic element, so if the element has a complex shape, undergoes significant plastic deformations during the manufacturing process, it is necessary to use bronze in a soft (hardened) state, since bronze in the solid state is already deformed by 30-40% [1 ] and further deformation can lead to the formation of microcracks in the structure of the material, which will sharply reduce its physical and mechanical properties and shorten the life of the part. In this regard, the best heat treatment mode (hardening of bronze) is the mode of the methods in
В случае, если деталь на стадии изготовления не подвергается значительным пластическим деформациям, то оптимальными являются способы упрочнения пунктов 1 и 2. Однако способ по п.1 наиболее целесообразен в экономическом и технологическом планах.If the part at the manufacturing stage is not subjected to significant plastic deformations, then the strengthening methods of
Аналогично выбираются исходное состояние бронзы и режимы ее упрочнения (термообработки) для других заданных значений упругих модулей.Similarly, the initial state of bronze and the modes of its hardening (heat treatment) for other specified values of the elastic modules are selected.
Таким образом, с помощью предлагаемого способа можно получать значения упругих модулей деталей из бериллиевой бронзы в пределах 127-133 ГПа для модуля нормальной упругости и 47,5-49,5 ГПа для модуля сдвига. Манипулируя этими значениями, можно варьировать в определенных пределах значениями жесткости и частотами собственных колебаний. При изменении значений упругих модулей в вышеуказанных интервалах твердость детали будет составлять не менее 320 HV, а предел прочности - не менее 1060 МПа. Это означает, что при использовании заявляемого способа выбора режимов термообработки упругих элементов из бериллиевой бронзы марки Бр.Б2 существующие требования к качеству изготавливаемых деталей удовлетворяются.Thus, using the proposed method, it is possible to obtain the values of the elastic moduli of beryllium bronze parts within 127-133 GPa for the modulus of normal elasticity and 47.5-49.5 GPa for the shear modulus. By manipulating these values, it is possible to vary within certain limits the values of stiffness and the frequencies of natural vibrations. When changing the values of the elastic modules in the above intervals, the hardness of the part will be at least 320 HV, and the tensile strength - at least 1060 MPa. This means that when using the proposed method for choosing the heat treatment modes of elastic elements from beryllium bronze grade Br.B2 existing requirements for the quality of manufactured parts are satisfied.
Контролировать качество упругих элементов рекомендуется ультразвуковым методом. Этот метод является неразрушающим, наиболее технологичным, поэтому его можно использовать как после операции термообработки, так и после нанесения гальванического покрытия (в конечной стадии изготовления пружины), которое влияет на упругие и прочностные характеристики пружин [3].It is recommended to control the quality of elastic elements by the ultrasonic method. This method is non-destructive, the most technologically advanced; therefore, it can be used both after the heat treatment operation and after applying a galvanic coating (at the final stage of spring production), which affects the elastic and strength characteristics of the springs [3].
Список использованной литературыList of references
1. ГОСТ 15834-77. Проволока из бериллиевой бронзы. Технические условия.1. GOST 15834-77. Beryllium bronze wire. Technical conditions
2. Ю.М. Лахтин. «Металловедение и термическая обработка металлов». Изд. 2-е, перераб. и доп.: М., «Металлургия», 1979.2. Yu.M. Lakhtin. "Metallurgy and heat treatment of metals." Ed. 2nd, rev. and add .: M., "Metallurgy", 1979.
3. Р4. 054. 035 - 89 «Рекомендации. Элементы пружинные из сплавов черных и цветных металлов. Термическая обработка».3. P4. 054. 035 - 89 “Recommendations. Spring elements from alloys of ferrous and non-ferrous metals. Heat treatment".
4. Ж.П. Пастухова, А.Г. Рахштадт. «Пружинные сплавы цветных металлов»: М., «Металлургия», 1983.4. J.P. Pastukhova, A.G. Rakhstadt. "Spring alloys of non-ferrous metals": M., "Metallurgy", 1983.
5. ОСТ4 Г0.838.200 «Пружины. Методика расчета и указания по проектированию».5. OST4 G0.838.200 “Springs. Calculation methodology and design guidelines. "
6. «Испытание материалов». Справ. изд. под ред. X. Блюменауэра: М., «Металлургия», 1979.6. "Testing of materials." Ref. ed. under the editorship of X. Blumenauer: M., Metallurgy, 1979.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2004108589/02A RU2263156C1 (en) | 2004-03-22 | 2004-03-22 | Method of selection of modes of heat treatment of elastic members made from beryllium bronze |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2004108589/02A RU2263156C1 (en) | 2004-03-22 | 2004-03-22 | Method of selection of modes of heat treatment of elastic members made from beryllium bronze |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2004108589A RU2004108589A (en) | 2005-09-20 |
| RU2263156C1 true RU2263156C1 (en) | 2005-10-27 |
Family
ID=35848741
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2004108589/02A RU2263156C1 (en) | 2004-03-22 | 2004-03-22 | Method of selection of modes of heat treatment of elastic members made from beryllium bronze |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2263156C1 (en) |
-
2004
- 2004-03-22 RU RU2004108589/02A patent/RU2263156C1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| ПАСТУХОВА Ж.П. и др. Пружинные сплавы цветных металлов. М.: Металлургия, 1983, с.40-44. * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2004108589A (en) | 2005-09-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US8515688B2 (en) | Systems and methods to predict fatigue lives of aluminum alloys under multiaxial loading | |
| Müller-Bollenhagen et al. | Very high cycle fatigue behaviour of austenitic stainless steel and the effect of strain-induced martensite | |
| US20140192837A1 (en) | System and method for generating a combined model for isothermal and anisothermal fatigue life | |
| Ghosh et al. | Effect of pre-strain on the indentation fracture toughness of high strength low alloy steel by means of continuum damage mechanics | |
| Mottitschka et al. | Influence of graphite spherical size on fatigue behaviour and fracture toughness of ductile cast iron EN-GJS-400-18LT | |
| Epremian et al. | Investigation of statistical nature of fatigue properties | |
| Yen et al. | A critical review of the criteria for notch-sensitivity in fatigue of metals | |
| Schuller et al. | Very high cycle fatigue of VDSiCr spring steel under torsional and axial loading | |
| Grigorescu et al. | Fatigue behaviour of austenitic stainless steels in the VHCF regime | |
| Meyer et al. | Shear strength and shear failure, overview of testing and behavior of ductile metals | |
| RU2263156C1 (en) | Method of selection of modes of heat treatment of elastic members made from beryllium bronze | |
| Gates et al. | Interaction of shear and normal stresses in multiaxial fatigue damage analysis | |
| Slotwinski et al. | Mechanical properties testing for metal parts made via additive manufacturing: a review of the state of the art of mechanical property testing | |
| JP2018185274A (en) | Method and computer program for predicting fatigue limit | |
| Shi et al. | Experimental strain‐based vibration control to obtain the fatigue strain limit by the staircase method | |
| RU2139515C1 (en) | Method determining susceptibility of loaded material to injury and its service life | |
| Gedney | Sheet metal formability: Sheet metal formability can be evaluated by a variety of mechanical tests | |
| Luo et al. | Ductile fracture calibration and validation of anisotropic aluminum sheets | |
| JP3009621B2 (en) | Specimen used under biaxial tensile stress and test method using the same | |
| RU2281491C2 (en) | Method for determining elasticity modulus of beryllium bronze | |
| KR100384732B1 (en) | Determination of yield strength using continuous indentation test | |
| Brown Jr et al. | Current status of plane crack toughness testing | |
| RU2691751C1 (en) | Method of determining limit state of material of main gas pipelines | |
| Khlybov et al. | An acoustic method for evaluating the quality of thermal processing of 44NKHTYU alloy | |
| JP2009092427A (en) | Method of measuring elastic strain, elastic limit strain, and elastic limit stress and method of determining work-hardening exponent or work-softening exponent |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD4A | Correction of name of patent owner | ||
| PD4A | Correction of name of patent owner |