RU2255123C1 - Способ производства штрипсов из низколегированной стали - Google Patents
Способ производства штрипсов из низколегированной стали Download PDFInfo
- Publication number
- RU2255123C1 RU2255123C1 RU2003135460/02A RU2003135460A RU2255123C1 RU 2255123 C1 RU2255123 C1 RU 2255123C1 RU 2003135460/02 A RU2003135460/02 A RU 2003135460/02A RU 2003135460 A RU2003135460 A RU 2003135460A RU 2255123 C1 RU2255123 C1 RU 2255123C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- temperature
- strips
- rolling
- skelps
- slabs
- Prior art date
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 23
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 22
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title abstract description 18
- 239000010959 steel Substances 0.000 title abstract description 18
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 38
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 19
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 11
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 claims description 19
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims description 10
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims description 10
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 9
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 8
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 7
- 238000010791 quenching Methods 0.000 claims description 6
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 claims description 6
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 6
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims description 5
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 5
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 4
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 claims description 4
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims description 4
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 4
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 8
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 8
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 8
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 5
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 4
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 3
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 3
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 3
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 2
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 description 2
- 230000002441 reversible effect Effects 0.000 description 2
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- BPQQTUXANYXVAA-UHFFFAOYSA-N Orthosilicate Chemical compound [O-][Si]([O-])([O-])[O-] BPQQTUXANYXVAA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 229910052785 arsenic Inorganic materials 0.000 description 1
- RQNWIZPPADIBDY-UHFFFAOYSA-N arsenic atom Chemical compound [As] RQNWIZPPADIBDY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010953 base metal Substances 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 230000001413 cellular effect Effects 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 238000002788 crimping Methods 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 1
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 description 1
- -1 phosphides Chemical class 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 description 1
- 239000003923 scrap metal Substances 0.000 description 1
- 239000002689 soil Substances 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 1
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 1
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 150000003568 thioethers Chemical class 0.000 description 1
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области металлургии, конкретнее к прокатному производству, и может быть использовано при изготовлении электросварных труб для строительства магистральных нефте- и газопроводов в северных широтах. Технический результат, решаемый изобретением, состоит в повышении механических свойств, свариваемости и увеличении выхода годных штрипсов. Для достижения технического результата нагрев слябов производят до температуры 1160-1190°С, а чистовую прокатку проводят с суммарным относительным обжатием не менее 70% при температуре конца прокатки не выше 820°С. Кроме того, после прокатки штрипсы нагревают до температуры 900-950°С и подвергают закалке водой, после чего штрипсы отпускают при температуре 600-730°С. Штрипсы прокатывают из низколегированной стали, содержащей, мас.%: 0,07-0,12 С; 1,4-1,7 Mn; 0,15-0,50 Si; 0,06-0,12 V; 0,03-0,05 Nb; 0,010-0,030 Ti; 0,02-0,05 Al; не более 0,3 Cr; не более 0,3 Ni; не более 0,3 Cu; не более 0,005 S; не более 0,015 Р; не более 0,010 N; остальное Fe. 2 з.п. ф-лы, 3 табл.
Description
Изобретение относится к области металлургии, конкретнее к прокатному производству, и может быть использовано при изготовлении электросварных труб для строительства магистральных нефте- и газопроводов в северных широтах.
Для производства труб магистральных нефте- и газопроводов необходимы горячекатаные листы (штрипсы) толщиной 8-10 мм из низколегированной стали, обладающие следующим комплексом свойств (табл.1):
| Таблица 1 | |||||||
| Механические свойства штрипсов для труб нефтепровода | |||||||
| σв, МПа | σт, МПа | KCV-20, Дж/см2 | KCU-60, Дж/см2 | σт/σв | ИПГ-20, % | δ2, % | Свариваемость |
| 590-690 | 480-580 | не менее 49 | не менее 69 | не более 0,90 | не менее 70 | не менее 26 | удовл. |
| Примечание: ИПГ-20 - доля вязкой составляющей в изломе образца при испытании падающим грузом | |||||||
Известен способ производства стальных листов, включающий выплавку и непрерывную разливку в слябы низколегированной стали, содержащей по массе, %:
Углерод 0,04-0,10
Кремний 0,01-0,50
Марганец 0,4-1,5
Хром 0,05-1,0
Молибден 0,05-1,0
Ванадий 0,01-0,1
Бор 0,0005-0,005
Алюминий 0,001-0,1
Железо и примеси Остальное
Отлитые слябы нагревают до температуры 1250°С и прокатывают с суммарным обжатием не менее 75%. Прокатанные листы подвергают закалке из аустенитной области и высокотемпературному отпуску [1].
Недостатки известного способа состоят в том, что листовая сталь имеет низкие пластические и вязкостные свойства при отрицательных температурах, неудовлетворительную свариваемость. Дополнительное проведение термического улучшения (закалка+отпуск) штрипсов после прокатки не обеспечивает повышения комплекса механических свойств листов до требуемого уровня. Это делает невозможным применение штрипсов для изготовления труб магистральных нефте- и газопроводов, работающих в северных широтах.
Известен также способ производства толстолистовой низколегированной стали на реверсивном стане, включающий отливку слябов следующего химического состава, мас.%:
Углерод 0,02-0,3
Марганец 0,5-2,5
Алюминий 0,005-0,1
Кремний 0,05-1,0
Ниобий 0,003-0,01
Железо Остальное
Слябы нагревают до температуры 950-1050 С и прокатывают при температуре выше точки Аr3 с суммарным обжатием 50-70%. Прокатанные листы охлаждают на воздухе [2].
При таком способе производства листы имеют недостаточную прочность и пластичность при отношении σт/σв, превышающем 0,90. Такие листы не удовлетворяют также требованиям по свариваемости и непригодны для изготовления труб нефте- и газопроводов для эксплуатации в северных широтах.
Наиболее близким по своей технической сущности и достигаемым результатам к предлагаемому изобретению является способ производства штрипсов из низколегированной стали марки 17ГС (по ГОСТ 19281-89) следующего химического состава, мас.%:
Углерод 0,14-0,20
Марганец 1,0-1,4
Кремний 0,4-0,6
Хром не более 0,30
Никель не более 0,30
Медь не более 0,30
Фосфор не более 0,035
Сера не более 0,040
Мышьяк не более 0,08
Азот не более 0,008
Железо Остальное
Слябы нагревают в методической печи до температуры 1220-1280°С, подвергают черновой прокатке в температурном интервале 1050-1180°С до промежуточной толщины 30-40 мм и чистовой прокатке в регламентированном температурном интервале 900-1050°С. Для повышения комплекса механических свойств горячекатаные штрипсы подвергают закалке и отпуску (термическому улучшению) [3].
Недостатки известного способа состоят в том, что даже после термического улучшения штрипсы имеют низкие механические свойства и свариваемость. Это, в свою очередь, приводит к снижению выхода годных штрипсов.
Техническая задача, решаемая изобретением, состоит в повышении механических свойств, свариваемости и увеличении выхода годных штрипсов.
Поставленная техническая задача решается тем, что в известном способе производства штрипсов из низколегированной стали, включающем нагрев слябов, их черновую прокатку до промежуточной толщины, чистовую прокатку с регламентированным обжатием и температурой конца прокатки, согласно изобретению нагрев слябов производят до температуры 1160-1190°С, а чистовую прокатку проводят с суммарным относительным обжатием не менее 70% при температуре конца прокатки не выше 820°С. После прокатки штрипсы нагревают до температуры 920-930°С и подвергают закалке водой, после чего штрипсы отпускают при температуре 715-725°С, причем для производства штрипсов используют слябы из низколегированной стали следующего состава, мас.%:
Углерод 0,07-0,12
Марганец 1,4-1,7
Кремний 0,15-0,50
Ванадий 0,06-0,12
Ниобий 0,03-0,05
Титан 0,010-0,030
Алюминий 0,02-0,05
Хром не более 0,3
Никель не более 0,3
Медь не более 0,3
Сера не более 0,005
Фосфор не более 0,015
Азот не более 0,010
Железо Остальное
Сущность изобретения состоит в следующем. Нагрев слябов из низколегированной стали предложенного химического состава до температуры 1160-1190°С обеспечивает ее аустенитизацию, полное растворение в аустенитной матрице сульфидов, фосфидов, нитридов, легирующих и примесных соединений, карбонитридных упрочняющих частиц. Благодаря этому повышается технологическая пластичность и деформируемость слябов при черновой прокатке. Кроме того, поскольку в процессе прокатки происходит непрерывное падение температуры металла, при указанной температуре нагрева к моменту окончания черновой прокатки температура раската снижается до оптимального уровня, необходимого для проведения низкотемпературной чистовой прокатки и обеспечения температуры конца прокатки не выше 820°С.
Последующая чистовая прокатка штрипса с суммарным относительным обжатием не менее 70% при температуре конца прокатки не выше 820°С обеспечивает необходимую степень измельчения микроструктуры стали предложенного состава, полное выпадение из твердого раствора карбонитридных упрочняющих частиц, деформационное упрочнение металлической матрицы. В результате микроструктура штрипса после охлаждения представляет собой ферритно-перлитную смесь с равномерными зернами 11-го балла, и механические свойства штрипса в горячекатаном состоянии полностью соответствуют предъявляемым требованиям (табл.1). Трубы нефте- и газопроводов из таких штрипсов противостоят без разрушения смещениям участков грунта в условиях северных широт, магистральным трещинам и водородному растрескиванию. Помимо этого, штрипсы из низколегированной стали с такой микроструктурой характеризуются высокой свариваемостью: при испытании на разрыв разрушение образцов происходит не по сварному шву, а по основному металлу.
Использование низколегированной стали предложенного состава после горячей прокатки по упомянутым режимам обеспечивает стабильное получение заданных механических свойств штрипсов, высокую свариваемость непосредственно после горячей прокатки.
Если же в процессе изготовления штрипсов, вследствие неизбежных в реальных производственных условиях колебаний технологических режимов, имело место отклонение химического состава выплавленной низколегированной стали или режимов горячей прокатки от предложенных значений, то механические свойства штрипсов будут ниже допустимых. В этом случае нагрев штрипсов до температуры 900-950°С, закалка водой и отпуск при температуре 600-730°С приводит к повышению механических свойств штрипсов до заданного уровня. За счет этого дополнительно увеличивается выход годного, хотя имеет место некоторое удорожание производства.
Экспериментально установлено, что увеличение температуры нагрева слябов из низколегированной стали предложенного состава выше 1190°С не улучшает комплекс механических свойств штрипсов, а лишь увеличивает время нагрева и требует дополнительного подстуживания раската перед чистовой прокаткой, что снижает производительность процесса. Снижение этой температуры ниже 1160°С приводит к неполному растворению в аустените карбонитридных упрочняющих частиц, снижению технологической пластичности, переупрочнению штрипсов, снижению их пластических и вязкостных свойств.
При суммарном относительном обжатии в процессе чистовой прокатки менее 70% или температуре конца прокатки выше 820°С не достигается необходимая степень деформационно-термического упрочнения штрипсов из низколегированной стали предложенного состава. В результате механические свойства штрипсов в горячекатаном состоянии ниже допустимых значений.
Углерод в низколегированной стали предложенного состава определяет прочность штрипсов. Снижение содержания углерода менее 0,07% приводит к падению их прочности ниже допустимого уровня. Увеличение содержания углерода более 0,12% ухудшает пластические и вязкостные свойства штрипсов и их свариваемость.
Снижение содержания марганца менее 1,4% увеличивает окисленность стали, ухудшает свариваемость штрипсов. Повышение содержания марганца более 1,7% увеличивает отношение предела текучести к временному сопротивлению разрыву σт/σв сверх 0,90, что недопустимо.
При содержании кремния менее 0,15% ухудшается раскисленность стали, снижаются прочностные свойства штрипсов. Увеличение содержания кремния более 0,50% приводит к возрастанию количества силикатных включений, снижает ударную вязкость штрипсов, ухудшает показатель KCV-20 и свариваемость стали.
Ванадий измельчает зерно микроструктуры, повышает прочность и вязкость штрипсов, прокатанных по предложенным режимам. При содержании ванадия менее 0,06% штрипсы имеют недостаточную вязкость при отрицательных температурах. Увеличение содержания ванадия сверх 0,12% оказалось нецелесообразным, так как не улучшало свойств штрипсов.
Ниобий в стали при в чистовой клети с суммарным относительным обжатием не менее 70% и температуре конца прокатки не выше 820°С способствует получению ячеистой дислокационной микроструктуры стали, обеспечивающей сочетание прочностных и пластических свойств штрипсов без дополнительной термообработки. При концентрации ниобия менее 0,03% механические свойства штрипсов в горячекатаном состоянии недостаточно высоки. Повышение концентрации более 0,05% не приводит к дальнейшему повышению механических свойств штрипсов, поэтому нецелесообразно.
Титан является сильным карбидообразующим элементом, упрочняющим сталь. При содержании титана менее 0,010% его упрочняющее влияние проявляется недостаточно, штрипсы имеют низкую прочность и вязкость. Увеличение концентрации титана сверх 0,030% не обеспечивает дальнейшего повышения свойств штрипсов, поэтому нецелесообразно.
Алюминий раскисляет и модифицирует сталь. При концентрации менее 0,02% его воздействие проявляется слабо, что ухудшает механические свойства штрипсов. Увеличение его содержания более 0,05% графитизирует углерод, что также ухудшает качество штрипсов.
Хром, никель и медь являются примесными элементами, они повышают прочность штрипсов. При концентрации каждого из них до 0,3% они не оказывают вредного влияния на вязкостные свойства и свариваемость штрипсов при производстве труб, но расширяют возможности использования металлического лома при выплавке низколегированной стали, что удешевляет производство.
Сталь предложенного состава может содержать в виде примесей не более 0,005% серы, не более 0,015% фосфора и не более 0,010% азота. При указанных предельных концентрациях эти элементы в стали предложенного состава не оказывают заметного негативного воздействия на качество штрипсов, тогда как более глубокое их удаление из расплава при выплавке и внепечной обработке низколегированной стали существенно повышает затраты на производство и усложняет технологический процесс.
Примеры реализации способа
В конвертерном производстве производят выплавку и разливку низколегированных сталей различного состава (табл.2).
Слябы толщиной 200 мм загружают в методические печи и нагревают до температуры аустенитизации Та=1170°С. Разогретые слябы после обжатия в вертикальной клети прокатывают в реверсивной черновой клети дуо 2800 до промежуточной толщины 33 мм. По мере прокатки в черновой клети температура раскатов снижается до 880°С. Затем раскаты передают в чистовую реверсивную клеть кварто 2800. При чистовой прокатке раскаты обжимают в штрипсы конечной толщины 9 мм с относительным суммарным обжатием: 
. Прокатку штрипсов завершают при температуре Ткп=750°С. Прокатанные штрипсы охлаждают на воздухе, проводят испытания механических свойств и свариваемости, обрезают на ширину 2265 мм. Штрипсы, прошедшие испытания, используют для изготовления электросварных труб для нефте- газопроводов.
В случае, если штрипсы не прошли испытания, например, по причине того, что содержание марганца в стали составляло 1,35% (что ниже допустимого), то такие штрипсы подвергают нагреву до температуры Тз=925°С и закаливают водой в роликовой закалочной печи. После закалки штрипсы отпускают при температуре То=760°С. За счет закалки и отпуска механические свойства штрипсов повышаются до требуемого уровня, увеличивается выход годного.
Варианты прокатки штрипсов по различным режимам из сталей различного состава приведены в табл.3.
Из табл.3 следует, что при реализации предложенного способа (варианты №1-3) достигается улучшение комплекса механических свойств и свариваемости в горячекатаном состоянии, что сопровождается увеличением выхода годного. При этом нет необходимости в проведении закалки с отпуском горячекатаных штрипсов. В случае запредельных значений заявленных параметров (варианты №4 и №5) комплекс механических свойств и свариваемость штрипсов ухудшаются. Также более низкие свойства и свариваемость достигаются даже после термического улучшения штрипсов, полученных согласно способу-прототипу (вариант №6) и при запредельных значениях режимов закалки и отпуска (вариант №7).
Дополнительная закалка с отпуском по предложенным режимам (варианты №8-10) обеспечивает повышение комплекса механических свойств и выход годных листов, прокатанных с отклонениями температурно-деформационных режимов.
Технико-экономические преимущества предложенного способа заключаются в том, что нагрев слябов из низколегированной стали предложенного состава до температуры 1160-1190°С, черновая прокатка до промежуточной толщины и последующая чистовая прокатка с суммарным относительным обжатием не менее 70% при температуре конца прокатки не выше 820°С обеспечивают формирование оптимальной микроструктуры, высокого комплекса механических свойств и свариваемости штрипсов для труб нефте- и газопроводов, работающих в северных широтах. При этом исключается необходимость в дополнительной термической обработке горячекатаных штрипсов. В случае отклонения фактического химического состава низколегированной стали или деформационно-термических режимов от заданных значений, дополнительная закалка с температуры 900-950°С и отпуск при 600-730°С обеспечивают повышение комплекса механических свойств и увеличение выхода годного.
В качестве базового объекта при расчете технико-экономического преимущества предложенного способа принят способ-прототип. Использование предложенного способа обеспечит повышение рентабельности производства штрипсов для труб диаметром 720 мм на 25-30%.
Литературные источники
1. Заявка Японии №61-163210, МПК С 21 D 8/00, 1986 г.
2. Заявка Японии №61-223125,МПК С 21 D 8/02, С 22 С 38/54, 1986 г.
3. Матросов Ю.И. и др. Сталь для магистральных газопроводов. М.: Металлургия, 1989 г., с.242-244, 268 - прототип.
Claims (3)
1. Способ производства штрипсов из низколегированной стали, включающий нагрев слябов, их черновую прокатку до промежуточной толщины, чистовую прокатку с регламентированным обжатием и температурой конца прокатки, отличающийся тем, что нагрев слябов производят до температуры 1160-1190°С, а чистовую прокатку проводят с суммарным относительным обжатием не менее 70% при температуре конца прокатки не выше 820°С.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что после прокатки штрипсы нагревают до температуры 900-950°С и подвергают закалке водой, после чего штрипсы отпускают при температуре 600-730°С.
3. Способ по п.1 или 2, отличающийся тем, что используют слябы из низколегированной стали следующего состава, мас.%:
Углерод 0,07-0,12
Марганец 1,4-1,7
Кремний 0,15-0,50
Ванадий 0,06-0,12
Ниобий 0,03-0,05
Титан 0,010-0,030
Алюминий 0,02-0,05
Хром Не более 0,3
Никель Не более 0,3
Медь Не более 0,3
Сера Не более 0,005
Фосфор Не более 0,015
Азот Не более 0,010
Железо Остальное
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2003135460/02A RU2255123C1 (ru) | 2003-12-04 | 2003-12-04 | Способ производства штрипсов из низколегированной стали |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2003135460/02A RU2255123C1 (ru) | 2003-12-04 | 2003-12-04 | Способ производства штрипсов из низколегированной стали |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2255123C1 true RU2255123C1 (ru) | 2005-06-27 |
Family
ID=35836633
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2003135460/02A RU2255123C1 (ru) | 2003-12-04 | 2003-12-04 | Способ производства штрипсов из низколегированной стали |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2255123C1 (ru) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100463993C (zh) * | 2007-02-28 | 2009-02-25 | 天津钢管集团股份有限公司 | 低碳当量微合金钢管及其在线常化工艺 |
| US7670547B2 (en) | 2005-07-08 | 2010-03-02 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Low alloy steel for oil country tubular goods having high sulfide stress cracking resistance |
| RU2442831C1 (ru) * | 2010-10-15 | 2012-02-20 | Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Способ производства высокопрочной листовой стали |
| RU2455105C1 (ru) * | 2011-05-12 | 2012-07-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Способ производства толстолистового проката из свариваемой хромомарганцевой стали |
| RU2533469C1 (ru) * | 2013-08-05 | 2014-11-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Способ производства листовой стали с высокой износостойкостью |
| RU2548536C1 (ru) * | 2013-12-06 | 2015-04-20 | Акционерное общество "Выксунский металлургический завод" (АО "ВМЗ") | Способ производства толстолистового проката классов прочности к52-к60, х52-х70, l360-l485 для изготовления электросварных труб магистральных трубопроводов |
| RU2549808C1 (ru) * | 2013-12-25 | 2015-04-27 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Способ производства толстолистового проката из малоуглеродистой стали на реверсивном стане |
| RU2578618C1 (ru) * | 2014-11-18 | 2016-03-27 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Способ производства полос из низколегированной свариваемой стали |
| RU2629420C1 (ru) * | 2016-05-30 | 2017-08-29 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Способ производства высокопрочного проката повышенной хладостойкости |
-
2003
- 2003-12-04 RU RU2003135460/02A patent/RU2255123C1/ru active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| МАТРОСОВ Ю.И. и др., "Сталь для магистральных газопроводов". М. Металлургия, 1989, с.242-244, 268. * |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7670547B2 (en) | 2005-07-08 | 2010-03-02 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Low alloy steel for oil country tubular goods having high sulfide stress cracking resistance |
| CN100463993C (zh) * | 2007-02-28 | 2009-02-25 | 天津钢管集团股份有限公司 | 低碳当量微合金钢管及其在线常化工艺 |
| RU2442831C1 (ru) * | 2010-10-15 | 2012-02-20 | Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Способ производства высокопрочной листовой стали |
| RU2455105C1 (ru) * | 2011-05-12 | 2012-07-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Способ производства толстолистового проката из свариваемой хромомарганцевой стали |
| RU2533469C1 (ru) * | 2013-08-05 | 2014-11-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Способ производства листовой стали с высокой износостойкостью |
| RU2548536C1 (ru) * | 2013-12-06 | 2015-04-20 | Акционерное общество "Выксунский металлургический завод" (АО "ВМЗ") | Способ производства толстолистового проката классов прочности к52-к60, х52-х70, l360-l485 для изготовления электросварных труб магистральных трубопроводов |
| RU2549808C1 (ru) * | 2013-12-25 | 2015-04-27 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Способ производства толстолистового проката из малоуглеродистой стали на реверсивном стане |
| RU2578618C1 (ru) * | 2014-11-18 | 2016-03-27 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Способ производства полос из низколегированной свариваемой стали |
| RU2629420C1 (ru) * | 2016-05-30 | 2017-08-29 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Способ производства высокопрочного проката повышенной хладостойкости |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP3135787B1 (en) | Steel plate and method of producing same | |
| KR101988144B1 (ko) | 재질 균일성이 우수한 후육 고인성 고장력 강판 및 그 제조 방법 | |
| EP2792762B1 (en) | High-yield-ratio high-strength cold-rolled steel sheet and method for producing same | |
| EP4414473A1 (en) | High-strength steel with good weather resistance and manufacturing method therefor | |
| RU2519720C2 (ru) | Способ производства штрипсов из низколегированной стали | |
| KR20120099160A (ko) | 내지연 파괴 특성이 우수한 고장력 강재 그리고 그 제조 방법 | |
| EP1375694B1 (en) | Hot-rolled steel strip and method for manufacturing the same | |
| CN108315671A (zh) | 屈服强度1000MPa级低屈强比超高强钢及其制备方法 | |
| KR20190028757A (ko) | 고주파 담금질용 강 | |
| CN110938773B (zh) | 软氮化处理用钢板及其制造方法 | |
| RU2442831C1 (ru) | Способ производства высокопрочной листовой стали | |
| RU2255123C1 (ru) | Способ производства штрипсов из низколегированной стали | |
| JP2017122270A (ja) | 冷間加工部品用鋼 | |
| RU2463360C1 (ru) | Способ производства толстолистового низколегированного штрипса | |
| RU2358024C1 (ru) | Способ производства штрипсов из низколегированной стали | |
| RU2346060C2 (ru) | Способ производства штрипсов | |
| RU2241769C1 (ru) | Способ производства штрипсов из низколегированной стали | |
| RU2433191C1 (ru) | Способ производства высокопрочной листовой стали | |
| JP2005240135A (ja) | 曲げ加工性に優れた耐摩耗鋼の製造方法および耐摩耗鋼 | |
| JP4967356B2 (ja) | 高強度継目無鋼管およびその製造方法 | |
| KR20190034285A (ko) | 이음매 없는 강관 및 그 제조 방법 | |
| RU2262537C1 (ru) | Способ производства штрипсов из низколегированной стали | |
| JP2023031269A (ja) | 超低降伏比高張力厚鋼板およびその製造方法 | |
| RU2696186C2 (ru) | Способ производства листового проката из низколегированной трубной стали | |
| RU2292404C1 (ru) | Способ производства полос для изготовления труб |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PC41 | Official registration of the transfer of exclusive right |
Effective date: 20111213 |
|
| QB4A | Licence on use of patent |
Free format text: LICENCE Effective date: 20120821 |