RU2246364C2 - Method for preparing rolls of pilger mills for hot rolling of tubes - Google Patents
Method for preparing rolls of pilger mills for hot rolling of tubes Download PDFInfo
- Publication number
- RU2246364C2 RU2246364C2 RU2003104741/02A RU2003104741A RU2246364C2 RU 2246364 C2 RU2246364 C2 RU 2246364C2 RU 2003104741/02 A RU2003104741/02 A RU 2003104741/02A RU 2003104741 A RU2003104741 A RU 2003104741A RU 2246364 C2 RU2246364 C2 RU 2246364C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- rolls
- surfacing
- working
- roll
- machining
- Prior art date
Links
Landscapes
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к трубопрокатному производству, а именно к технологическому инструменту, в частности к способу подготовки валков пилигримовых станов к прокатке горячекатаных труб.The invention relates to pipe production, namely to a technological tool, in particular to a method for preparing rolls of pilgrim mills for rolling hot rolled pipes.
В трубной промышленности Германии, при производстве бесшовных горячекатаных труб, на трубопрокатных установках с пилигримовыми станами используются кованные валки из легированных марок стали, которые по мере износа и образования сетки разгарных трещин перетачиваются на меньший диаметр с сохранением постоянной длины рабочей дуги (боек, полирующий участок и угол продольного выпуска). С увеличением количества переточек и шлифовок уменьшается диаметр валков, а для сохранения постоянства длины рабочей дуги, определяющей качество труб по толщине стенки и производительность трубопрокатной установки, уменьшают угол холостого участка валков, что значительно снижает время, затрачиваемое на возврат штока воздушного цилиндра подающего аппарата и, как следствие, приводит к снижению частоты вращения валков, а следовательно, к снижению производительности трубопрокатной установки. С другой стороны, при калибровке пилигримовых валков с постоянной длиной дуги контакта валков с гильзой-трубой, необходимо несколько комплектов подающих аппаратов с разной длиной пути отката и диаметром поршня. Замена подающих аппаратов приводит к потере рабочего времени. Валки после каждой переточки и шлифовки уменьшаются в диаметре на 10-15 мм и после 10-15 переточек бракуются или перетачиваются на меньший калибр для прокатки труб меньшего диаметра (Г.Видера, Г.Эверсберг, К.Хойслер. Усовершенствование технологии и устройства для метода горячего пильгерования. Доклад на симпозиуме, Москва, октябрь, 1986 г.).In the German pipe industry, in the production of seamless hot-rolled pipes, in pipe rolling plants with pilgrim mills, forged rolls of alloyed steel grades are used, which, as they wear out and form a grid of hot cracks, are transferred to a smaller diameter while maintaining a constant length of the working arc (hammer, polishing section and angle of longitudinal release). With an increase in the number of regrindings and polishing, the diameter of the rolls decreases, and to maintain a constant length of the working arc, which determines the quality of the pipes by the wall thickness and the productivity of the tube rolling installation, the angle of the idle portion of the rolls is reduced, which significantly reduces the time taken to return the rod of the air cylinder of the feeding apparatus and, as a result, leads to a decrease in the frequency of rotation of the rolls, and therefore, to a decrease in the productivity of the tube-rolling installation. On the other hand, when calibrating pilgrim rolls with a constant arc length between the rolls and the sleeve-tube, several sets of feeding devices with different rollback paths and piston diameters are needed. Replacing the feed units results in a loss of working time. After each regrinding and grinding, the rolls are reduced in diameter by 10-15 mm and after 10-15 regrinding, they are rejected or transferred to a smaller caliber for rolling pipes of smaller diameter (G. Videra, G. Eversberg, K. Heusler. Improvement of technology and device for the method hot pilger Report at a symposium, Moscow, October, 1986).
Наиболее близким техническим решением является способ подготовки валков пилигримовых станов, включающий механическую обработку рабочей части изношенных или новых литых валков из стали 45 на вальцетокарных станках по копиру под наплавку с перекрытием по 5-10° в сторону холостого участка от нулевой точки валков или угла продольного выпуска, наплавку под слоем флюса на рабочую поверхность износостойкого жаростойкого слоя из стали СВ30Х25Н16Г7 с припуском под механическую обработку, механическую обработку валков по копиру, с постоянной рабочей дугой контакта валков с гильзой-трубой, с чистотой поверхности Rz≤ 80 мкм и шлифовку рабочей поверхности с чистотой Rz≤ 40 мкм. При этом наплавка и переточка валков производятся многократно (до выхода их из-за поломок по телу или шейкам). Стойкость валков и производительность трубопрокатных установок возросла при неизменном качестве труб по стенке.The closest technical solution is a method for preparing rolls of pilgrim mills, including machining the working part of worn or new cast rolls of steel 45 on a roll mill using a surfacing copier with an overlap of 5-10 ° in the direction of the blank area from the zero point of the rolls or the angle of longitudinal output , surfacing under a flux layer on the working surface of a wear-resistant heat-resistant layer of steel SV30X25H16G7 with an allowance for machining, machining rolls according to a copy, with constant work the arc of contact between the rolls and the sleeve-tube, with a surface purity of R z ≤ 80 μm and grinding of the working surface with a purity of R z ≤ 40 μm. At the same time, the surfacing and regrinding of the rolls is carried out repeatedly (until they exit due to breakdowns on the body or necks). The resistance of the rolls and the productivity of pipe rolling plants increased with the same quality of pipes on the wall.
Однако известный способ имеет следующие недостатки. Практика эксплуатации валков пилигримовых станов показывает, что для улучшения условий захвата металла валками и течения металла на участке бойка от нулевой точки на одной второй его длины наплавляют специальные валики (О.А.Пляцковский, В.И.Девятисильный и др. Авт. свид. СССР №246459. Валок пилигримового стана. Бюллетень ОИПОТЗ, №21, 1969 г. и О.А.Пляцковский, В.И.Девятисильный и др. Совершенствование калибровки валков пилигримовых станов. Металлург, №2, с.27-29, 1969 г.).However, the known method has the following disadvantages. The practice of operating rolls of pilgrim mills shows that, in order to improve the conditions for the capture of metal by rolls and the flow of metal in the striker section from the zero point, special rollers are fused at one second of its length (O.A. Plyatskovsky, V.I. Devyatisilny, etc. Auth. USSR No. 246459. Roll of a pilgrim mill. Bulletin OIPOTZ, No. 21, 1969 and OA Plyatskovsky, V. I. Devyatisilny and others. Improving the calibration of rolls of pilgrim mills. Metallurg, No. 2, p. 27-29, 1969 g.).
Шлифованная поверхность бойков приводит к проскальзыванию металла относительно поверхности валков, а следовательно, к увеличению температуры на участках контакта (поверхность валка - металл гильзы - трубы), а это, в свою очередь, приводит к налипанию металла и интенсивному износу валков. Наплавка данного участка бойка валков с припуском под механическую обработку 5-8 мм приводит к дополнительному расходу дорогостоящей наплавочной проволоки марки СВ30Х25Н16Г7. Смещенный бойками валков объем металла попадает в зону полирующего участка, на котором формируется толщина стенки прокатываемого профиля (трубы) и качество наружной поверхности. Данный участок пилигримовых валков необходимо шлифовать до чистоты поверхности Rz≤ 40 мкм. Затем избыточный (не раскатанный) объем металла попадает в зону угла продольного выпуска, функция которого плавно раскатать (растянуть) бугры, образовавшиеся в полирующем участке от повышенных подач. В этой зоне валков в работе участвуют только те участки, в которые попадает избыточный объем металла, т.е. не раскатанные в полирующем участке бугры от повышенных подач. Первая часть угла продольного выпуска участвует в формировании толщины стенки и качественной поверхности трубы, а затем по мере уменьшения катающего радиуса начинает проскальзывание валков относительно металла. Чтобы исключить данное явление, необходимо на этом участке увеличить трение. Этого можно достичь за счет увеличения шероховатости, т.е. выполнения поверхности на длине 0,75-0,80 угла продольного выпуска, прилегающего к холостому участку, с чистотой Rz≤ 80 мкм.The polished surface of the strikers leads to metal slipping relative to the surface of the rolls, and consequently to an increase in temperature in the contact areas (surface of the roll — metal of the sleeve — pipe), and this, in turn, leads to metal sticking and intensive wear of the rolls. Surfacing of this section of the striker rolls with machining allowance of 5-8 mm leads to the additional consumption of expensive surfacing wire brand SV30X25N16G7. The volume of metal displaced by the striking rolls falls into the polishing area, on which the wall thickness of the rolled profile (pipe) and the quality of the outer surface are formed. This section of the pilgrim rolls must be ground to a surface finish of R z ≤ 40 μm. Then the excess (not rolled) volume of metal falls into the zone of the angle of the longitudinal outlet, the function of which is to smoothly roll out (stretch) the hillocks formed in the polishing area from increased feeds. In this roll zone, only those sections are involved in which an excess volume of metal falls, i.e. mounds from high feeds not rolled out in the polishing section. The first part of the longitudinal outlet angle is involved in the formation of the wall thickness and the quality surface of the pipe, and then, as the rolling radius decreases, the rolls begin to slip relative to the metal. To eliminate this phenomenon, it is necessary to increase friction in this area. This can be achieved by increasing the roughness, i.e. performing the surface at a length of 0.75-0.80 of the angle of the longitudinal release adjacent to the blank area, with a purity of R z ≤ 80 μm.
Задачей предложенного способа подготовки валков пилигримовых станов к прокатке горячекатаных труб является снижение расхода дорогостоящей проволоки СВ30Х25Н16Г7, улучшение условий захвата металла бойками валков, а следовательно, более равномерного заполнения калибра металлом, более равномерной раскатки его в полирующем участке и на участке угла продольного выпуска (при повышенных подачах), снижение скольжения металла во второй части угла продольного выпуска, а следовательно, улучшение геометрических размеров по толщине стенки и качества поверхности труб, повышение стойкости валков пилигримовых станов за счет снижения износа и сетки разгарных трещин в начале бойковой части.The objective of the proposed method for preparing rolls of pilgrim mills for rolling hot-rolled pipes is to reduce the consumption of expensive wire SV30X25H16G7, improve the conditions for the metal to be captured by the rolls, and therefore, more uniformly fill the caliber with metal, more uniformly roll it in the polishing section and in the section of the angle of longitudinal output (at increased feed), a decrease in the slip of the metal in the second part of the angle of the longitudinal release, and therefore, an improvement in the geometric dimensions of the wall thickness and quality on the surface of the pipes, increasing the resistance of the rolls of the pilgrim mills by reducing wear and the grid of high cracks at the beginning of the brisk part.
Поставленная задача достигается тем, что в известном способе подготовки валков пилигримовых станов к прокатке горячекатаных труб, включающем механическую обработку рабочей части (боек, полирующий участок и угол продольного выпуска) на вальцетокарных станках по копиру под наплавку с перекрытием по 5-10° в сторону холостого участка от нулевой точки и угла продольного выпуска валков, наплавку под слоем флюса на рабочую поверхность износостойкого жаростойкого слоя из стали СВ30Х25Н16Г7 с припуском под механическую обработку, механическую обработку валков по копиру на готовый размер и шлифовку рабочей поверхности, механическую обработку рабочей части валков после наплавки производят с 0,25-0,30 длины бойка до конца угла продольного выпуска, шлифовку полирующего и 0,20-0,25 угла продольного выпуска, прилегающего к полирующему участку, а механическую обработку рабочей части валков под наплавку, от нулевой точки до 0,25-0,30 участка бойка, производят с учетом припуска наплавленного слоя под чистовую механическую обработку.The problem is achieved in that in the known method of preparing rolls of pilgrim mills for rolling hot-rolled pipes, including machining the working part (hammer, polishing section and the angle of longitudinal output) on rolling mills for surfacing with an overlap of 5-10 ° to the idle side section from the zero point and the angle of the longitudinal release of the rolls, surfacing under the flux layer on the working surface of the wear-resistant heat-resistant layer of steel SV30X25H16G7 with an allowance for machining, machining the rolls of rolls are copied to the finished size and grinding of the working surface, the machining of the working part of the rolls after surfacing is performed from 0.25-0.30 the length of the hammer to the end of the longitudinal release angle, polishing is polished and 0.20-0.25 of the longitudinal release angle, adjacent to the polishing section, and the machining of the working part of the rolls for surfacing, from the zero point to 0.25-0.30 of the striking section, is carried out taking into account the allowance of the deposited layer for finishing machining.
Сравнительный анализ с прототипом показывает, что заявляемый способ подготовки валков пилигримовых станов к прокатке горячекатаных труб отличается тем, что механическую обработку рабочей части валков после наплавки производят с 0,25-0,30 длины бойка до конца угла продольного выпуска, шлифовку полирующего и 0,20-0,25 угла продольного выпуска, прилегающего к полирующему участку, а механическую обработку рабочей части валков под наплавку, от нулевой точки до 0,25-0,30 участка бойка, производят с учетом припуска наплавленного слоя под чистовую механическую обработку. Это позволяет сделать вывод о соответствии заявляемого способа критерию "новизна".A comparative analysis with the prototype shows that the inventive method of preparing rolls of pilgrim mills for rolling hot rolled pipes is different in that the machining of the working part of the rolls after surfacing is performed from 0.25-0.30 the length of the striker to the end of the angle of longitudinal output, polishing is polished and 0, 20-0.25 angle of the longitudinal release adjacent to the polishing section, and machining of the working part of the rolls for surfacing, from zero point to 0.25-0.30 of the striker section, is carried out taking into account the allowance of the deposited layer under the finishing mechanism processing. This allows us to conclude that the proposed method meets the criterion of "novelty."
Сравнение заявляемого способа, не только с прототипом, но и с другими решениями в данной области техники, не позволило выявить в них признаки, отличающие заявляемый способ от прототипа, что позволяет сделать вывод о соответствии критерию "существенные отличия".Comparison of the proposed method, not only with the prototype, but also with other solutions in the art, did not reveal the signs that distinguish the claimed method from the prototype, which allows us to conclude that the criterion of "significant differences".
Способ опробован и осуществлен на трубопрокатной установке с пилигримовыми станами 8-16" ОАО "ЧТПЗ" при изготовлении валков пилигримового стана с калибрами 383 и 432 мм для прокатки труб диаметром 377 и 426 мм. Для проведения эксперимента были взяты по две пары валков с диаметром бочек 1045 мм. Две пары валков с калибрами 383 и 432 мм были обточены под наплавку, наплавлены проволокой СВ30Х25Н16Г7 на наплавочной машине, обработаны (обточены) на вальцетокарных станках по существующим копирам с чистотой обработки Rz≤ 80 мкм, а затем прошлифованы до чистоты поверхности Rz≤ 40 мкм. Две пары валков были обточены на вальцетокарных станках под наплавку, а затем от нулевых точек на длине 0,25-0,30 бойков, т.е. на длине окружности 25-30° , и на длине 5-10° за нулевую точку в сторону холостого участка по копиру была произведена дополнительная расточка на глубину 6,0 мм. Затем на данные валки на наплавочном станке был наплавлен износостойкий жаростойкий слой толщиной 12-13 мм с припуском под механическую обработку 6-7 мм. Валки после наплавки были обработаны по копиру на вальцетокарном станке с калибрами соответственно 383 и 432 мм с чистотой поверхности Rz≤ 80 мкм. На участках бойков от нулевых точек на длине окружности 25-30° на вальцетокарном станке резцом по копиру были удалены только отдельные выступы (неровности) от наплавки. Данные участки валков имели волнистую поверхность с разностью между выступами и впадинами 0,3-0,5 мм, т.е. следы от наплавки. Полирующие участки и 0,2-0,25 углов продольного выпуска (8-10° ) были прошлифованы до чистоты поверхности Rz≤ 40 мкм. Схема наплавки и механической обработки валков пилигримового стана приведена на чертеже.The method has been tested and carried out on a pipe-rolling plant with 8-16 pilgrim mills of OAO ChTPZ in the manufacture of rolls of a pilgrim mill with caliber 383 and 432 mm for rolling pipes with a diameter of 377 and 426 mm. Two pairs of rolls with barrel diameter were taken for the experiment. 1045 mm Two pairs of rolls with caliber 383 and 432 mm were surfaced for surfacing, welded with wire SV30X25N16G7 on a surfacing machine, machined (turned) on roller mills using existing copiers with a machining purity of R z ≤ 80 μm, and then sanded to a purer finish surface R z ≤ 40 μm Two pairs of rolls were turned on a surfacing machine for surfacing, and then from zero points along the length of 0.25-0.30 strikers, ie on a circumference of 25-30 °, and on a length of 5 -10 ° to the zero point in the direction of the blank section, an additional bore was made to a depth of 6.0 mm, then a wear-resistant heat-resistant layer 12-13 mm thick with a machining allowance of 6-7 mm was deposited on these rolls on the surfacing machine. After surfacing, the rolls were copied on a roll mill with calibres of 383 and 432 mm, respectively, with a surface finish of R z ≤ 80 μm. In sections of the strikers from zero points on a circumference of 25-30 ° on a roll-cutting machine, only individual protrusions (irregularities) from surfacing were removed with a copy tool. These roll sections had a wavy surface with a difference between protrusions and depressions of 0.3-0.5 mm, i.e. marks from surfacing. Polishing sections and 0.2-0.25 angles of longitudinal release (8-10 °) were ground to a surface finish of R z ≤ 40 μm. The scheme of surfacing and machining of the rolls of the pilgrim mill is shown in the drawing.
После изготовления по существующей технологии и предлагаемому способу каждая пара валков была проверена и принята. В процессе работы валки устанавливались в стан по 5-6 раз и эксплуатировались до образования сетки разгара, которая оставляет следы на наружной поверхности труб, т.е. портит товарный вид, шлифовались, контролировались и вновь устанавливались в стан. В процессе прокатки производились замеры, а именно: расход проволоки при наплавке, количество ударов на затравку, время прокатки труб-плетей, их длина, количество прокатанных тонн труб при каждой установке валков в стан (и от наплавки до наплавки) и определялось среднее время прокатки одного погонного метра труб (основной показатель работы валков и производительности пилигримовой установки). Данные по расходу наплавочной проволоки и технологическим параметрам при прокатке труб размером 377× 9-10 и 426× 9-10 мм в валках, изготовленных по существующей технологии и предлагаемому способу, приведены в таблице. Из таблицы видно, что при подготовке валков пилигримового стана к прокатке горячекатаных труб по предлагаемому способу, расход проволоки сократился на 18-20 кг, стойкость валков возросла на 420-620 тонн труб, количество ударов на затравку на 14,3-15,4%, а основной показатель производительности пилигримовой установки (время прокатки одного погонного метра трубы) на 0,35-0,42 секунды, т.е. на 4,3-4,45%.After manufacturing according to existing technology and the proposed method, each pair of rolls was checked and accepted. In the process, the rolls were installed in the mill 5-6 times and operated until a height grid formed, which leaves marks on the outer surface of the pipes, i.e. spoils the presentation, polished, controlled and re-installed in the mill. During the rolling process, measurements were made, namely: the consumption of wire during surfacing, the number of strokes for the seed, the rolling time of the lashing tubes, their length, the number of rolled tons of pipes for each installation of the rolls in the mill (and from surfacing to surfacing) and the average rolling time was determined one linear meter of pipes (the main indicator of the work of the rolls and the performance of the pilgrim installation). Data on the consumption of surfacing wire and technological parameters when rolling pipes of 377 × 9-10 and 426 × 9-10 mm in rolls manufactured using the existing technology and the proposed method are shown in the table. The table shows that when preparing the rolls of the pilgrim mill for rolling hot-rolled pipes according to the proposed method, the wire consumption decreased by 18-20 kg, the resistance of the rolls increased by 420-620 tons of pipes, the number of strokes for the seed by 14.3-15.4% , and the main indicator of the performance of the pilgrim installation (the rolling time of one linear meter of pipe) is 0.35-0.42 seconds, i.e. by 4.3-4.45%.
Таким образом, использование предлагаемого способа подготовки валков пилигримовых станов к прокатке горячекатаных труб позволит снизить в среднем (в условиях ОАО "ЧТПЗ" при прокатке труб размером 377× 9-10 и 426× 9-10 мм) расход дорогостоящей наплавочной проволоки стали марки СВ30Х35Н16Г7 на 24%, повысить стойкость валков на 12,2%, снизить количество ударов на затравку, за счет улучшения захвата и течения металла, на 14,8%, снизить время прокатки одного погонного метра труб, основной показатель калибровок валков пилигримовых станов, на 4,3%, а следовательно, улучшить качественные показатели труб и снизить их стоимость.Thus, the use of the proposed method of preparing rolls of pilgrim mills for rolling hot-rolled pipes will reduce on average (in the conditions of OAO "ChTPZ" when rolling pipes 377 × 9-10 and 426 × 9-10 mm in size) the consumption of expensive surfacing wire of steel grade SV30X35N16G7 by 24%, increase roll resistance by 12.2%, reduce the number of strokes per seed, by improving the grip and flow of metal, by 14.8%, reduce the rolling time of one running meter of pipes, the main indicator for calibrating rolls of pilgrim mills, by 4, 3%, and therefore to improve the quality indicators of pipes and reduce their cost.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2003104741/02A RU2246364C2 (en) | 2003-02-17 | 2003-02-17 | Method for preparing rolls of pilger mills for hot rolling of tubes |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2003104741/02A RU2246364C2 (en) | 2003-02-17 | 2003-02-17 | Method for preparing rolls of pilger mills for hot rolling of tubes |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2003104741A RU2003104741A (en) | 2004-08-27 |
| RU2246364C2 true RU2246364C2 (en) | 2005-02-20 |
Family
ID=35218888
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2003104741/02A RU2246364C2 (en) | 2003-02-17 | 2003-02-17 | Method for preparing rolls of pilger mills for hot rolling of tubes |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2246364C2 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2545890C2 (en) * | 2013-03-26 | 2015-04-10 | Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" | Preparation of pilger mill rolls for hot-rolled pipes rolling |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1678474A1 (en) * | 1989-05-12 | 1991-09-23 | Липецкий политехнический институт | Method for preparing rolls for operation during campaign |
| SU1683834A2 (en) * | 1989-10-09 | 1991-10-15 | Липецкий политехнический институт | Method for repairing rolling rolls |
| RU2113297C1 (en) * | 1997-07-07 | 1998-06-20 | Акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Method for operation of backing-up roll |
-
2003
- 2003-02-17 RU RU2003104741/02A patent/RU2246364C2/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1678474A1 (en) * | 1989-05-12 | 1991-09-23 | Липецкий политехнический институт | Method for preparing rolls for operation during campaign |
| SU1683834A2 (en) * | 1989-10-09 | 1991-10-15 | Липецкий политехнический институт | Method for repairing rolling rolls |
| RU2113297C1 (en) * | 1997-07-07 | 1998-06-20 | Акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Method for operation of backing-up roll |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2545890C2 (en) * | 2013-03-26 | 2015-04-10 | Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" | Preparation of pilger mill rolls for hot-rolled pipes rolling |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN107931331B (en) | A kind of production method of two roller cold rolling seamless steel of high-precision | |
| EP1595609B1 (en) | Seamless steel tube for drive shaft and method of manufacturing the same | |
| RU2276624C2 (en) | Steel seamless tube manufacturing method | |
| RU2386501C2 (en) | Method for production of seamless hot-rolled casing pipes with diametre of 508 mm at tube-rolling plant 8-16" with pilger mills in ordinary and cold-resistant versions | |
| EP1607148B1 (en) | Method of manufacturing seamless tube | |
| RU2246364C2 (en) | Method for preparing rolls of pilger mills for hot rolling of tubes | |
| US7165431B2 (en) | Cr-plated mandrel bar for manufacturing hot seamless tube and method of manufacturing the same | |
| US4510787A (en) | Method of manufacturing hollow rods | |
| RU2545890C2 (en) | Preparation of pilger mill rolls for hot-rolled pipes rolling | |
| RU2288060C2 (en) | Method for preparing and calibrating rolls of pilger mill | |
| CN113316491A (en) | Changing the effective contour of the working surfaces of the working rolls during the hot rolling of a rolling stock in a rolling stand to a rolled strip | |
| JP4314884B2 (en) | Mandrel bar for hot seamless pipe rolling | |
| RU2311240C2 (en) | Method for producing conversion tubes of large and mean diameters in tube rolling plants with pilger mills from ingots and billets of titanium base alloys | |
| RU2322318C2 (en) | Method for making and exploiting drifts of pilger mills for producing hot rolled tubes of large and mean diameters | |
| RU2207200C2 (en) | Method for making seamless hot rolled large-diameter tubes at high accuracy of wall in tube rolling lines with pilger mills | |
| RU2328354C2 (en) | Method of production and operation of pilger mill mandrels | |
| RU2256708C2 (en) | Method of production of triblets of pilgrim-step rolling mills | |
| RU2441722C1 (en) | Method of seamless pipe production at the aggregate with screw piercing machines and continuous lengthwise rolling | |
| US7661284B2 (en) | Application method of Cr-plated mandrel bar for hot rolling | |
| RU2735436C1 (en) | Method of helical rolling of billet into sleeve | |
| RU2807154C1 (en) | Method for regrinding rolls of screw rolling mill | |
| RU2262998C1 (en) | Method for making mandrel for pilger rolling of tubes | |
| RU2311239C2 (en) | Method for rolling seamless hot rolled casing tubes with buttress thread | |
| RU2761838C2 (en) | Helical rolling method | |
| JPH06262220A (en) | Mandrel bar for manufacturing hot seamless tube |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20090218 |