RU2244055C2 - Tie tamper working member tool - Google Patents
Tie tamper working member tool Download PDFInfo
- Publication number
- RU2244055C2 RU2244055C2 RU2002119082/11A RU2002119082A RU2244055C2 RU 2244055 C2 RU2244055 C2 RU 2244055C2 RU 2002119082/11 A RU2002119082/11 A RU 2002119082/11A RU 2002119082 A RU2002119082 A RU 2002119082A RU 2244055 C2 RU2244055 C2 RU 2244055C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- plates
- tool according
- blade
- sides
- rear surfaces
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Golf Clubs (AREA)
Abstract
Description
Предлагаемое изобретение относится к железнодорожным путейным машинам для выравнивая пути и подбойки шпал, в частности осуществляющих уплотнение балласта железнодорожного пути.The present invention relates to railway track machines for leveling the track and knocking down the sleepers, in particular, performing ballast compaction of the railway track.
Известно (Патент RU №2061816. Вставка для лопатки шпалоподбойки и лопатка) решение, в котором инструмент (шпалоподбойка) рабочего органа шпалоподбойной машины содержит корпус с закрепленной на нем лопаткой. Часть площади передней поверхности лопатки с ее нижней стороны оснащена твердосплавными пластинами специальной геометрии. Пластины расположены так, что часть площади данной поверхности лопатки также оказывается оснащенной этими пластинами.It is known (Patent RU No. 2061816. An insert for a tamper blade and a blade) a solution in which the tool (tamper) of the working body of the tamper machine includes a housing with a blade attached to it. Part of the front surface area of the blade from its lower side is equipped with carbide inserts of special geometry. The plates are arranged so that part of the surface area of the blade also is equipped with these plates.
Недостатком указанного решения является относительно низкий ресурс из-за интенсивного изнашивания остальных, не защищенных твердосплавными пластинами, поверхностей инструмента, взаимодействующих при работе с балластом пути. Еще более значимым недостатком решения является низкая работоспособность инструмента в связи со сколом твердосплавных пластин из-за случайных соударений инструмента об рельс, рельсовые подкладки, шпалы (железобетонные и стальные), стрелочную гарнитуру и случайные металлические предметы, оказавшиеся в балласте. В этих случаях происходит выкрашивание или скол твердосплавных пластин, расположенных преимущественно на краевых нижних участках лопатки. Выкрашивания и сколы инициируют разрушение пластин с последующей утратой работоспособности инструмента.The disadvantage of this solution is the relatively low resource due to the intensive wear of the remaining surfaces of the tool, not protected by carbide inserts, interacting when working with ballast paths. An even more significant drawback of the solution is the low operability of the tool due to chipping of carbide plates due to accidental collisions of the tool against the rail, rail linings, sleepers (reinforced concrete and steel), an arrow headset and random metal objects caught in the ballast. In these cases, chipping or cleavage of carbide plates occurs, located mainly on the lower marginal portions of the scapula. Chipping and chipping initiate the destruction of the plates with the subsequent loss of operability of the tool.
Вполне очевидным из техники может быть решение (краткая информация об этом есть в тексте описания указанного выше источника информации) об оснащении твердосплавными пластинами всей площади передней и задней поверхностей лопатки. Ресурс такого инструмента выше, но ограниченная работоспособность также имеет место из-за сколов и выкрашиваний пластин из-за указанных соударений.The solution may be quite obvious from the technique (brief information on this can be found in the text of the description of the above information source) on equipping carbide inserts over the entire area of the front and rear surfaces of the blade. The resource of such a tool is higher, but limited performance also occurs due to chips and chipping of the plates due to the indicated collisions.
Техническим результатом заявляемого решения является повышение ресурса и работоспособности инструмента. Технический результат достигается за счет применения для пластин, имеющих возможность соударения с рельсом и т.д., материалов повышенной сопротивляемости разрушению и за счет придания лопатке и пластинам геометрических форм, способствующих повышенной сопротивляемости разрушению при таких контактных взаимодействиях инструмента с нормальной рабочей средой (балласт) и указанных соударений с рельсом, подкладкой, шпалой и т.д.The technical result of the proposed solution is to increase the resource and performance of the tool. The technical result is achieved due to the use for plates having the possibility of collision with a rail, etc., materials of increased resistance to fracture and due to giving the blade and plates geometrical shapes that contribute to increased resistance to fracture during such contact interactions of the tool with a normal working medium (ballast) and said collisions with rail, lining, sleepers, etc.
Причинно-следственная связь технического результата и путей его достижения состоит в придании участкам инструмента, подверженным различным условиям нагружения таких свойств (за счет выбора материала твердосплавных пластин и геометрии пластин с лопаткой), которые обеспечивают повышенное сопротивление инструмента естественному процессу изнашивания и процессу случайного соударения инструмента о другие предметы.The causal relationship of the technical result and the ways to achieve it consists in giving the tool sections subjected to different loading conditions such properties (due to the choice of material of carbide inserts and the geometry of the plates with the blade) that provide increased resistance of the tool to the natural process of wear and the process of accidental collision of the tool about other subjects.
Ограничительные признаки: инструмент рабочего органа шпалоподбойной машины содержит корпус шпалоподбойки с лопаткой, оснащенной твердосплавными пластинами на всей или части площади ее передней или передней и задней поверхностях.Restrictive signs: the tool of the working tool of the tamper machine comprises a tamper body with a blade equipped with carbide plates on all or part of the area of its front or front and rear surfaces.
Отличительные признаки: твердосплавные пластины, расположенные по периферийной части передней и задней поверхностей лопатки, выполнены из материала, имеющего более высокие, чем у остальных пластин, ударную вязкость, трещиностойкость, удельную работу пластической деформации, прочность на изгиб либо сочетание этих параметров, а на различных участках периферийной части передней или передней и задней поверхностей лопатки размещены пластины, имеющие различную ударную вязкость, трещиностойкость, удельную работу пластической деформации, прочность на изгиб либо сочетание этих параметров, при этом крайние нижние пластины выполнены дугообразными между боковой стенкой и нижней стороной лопатки, кромки на пересечении боковых поверхностей всех пластин округлены, пересечения боковых и задних поверхностей пластин выполнены с фаской или округлены, все фронтальные пересечения боковых поверхностей этих или/и остальных пластин округлены, пересечения их боковых и задних поверхностей выполнены с фаской или округлены, лопатка по боковым сторонам и в местах пересечения боковых с нижней стороной выполнена криволинейной или с фронтальным скосом в сторону уменьшения длины нижней стороны лопатки, пластины, расположенные по меньшей мере на периферийной части передней поверхности лопатки выполнены с выступами, при этом пластины по мере удаления от крайних нижних пластин выполнены из материала, имеющего меньшую ударную вязкость, отношение длины дуги крайних нижних пластин к сумме длин сторон, сопрягаемых дугой, равно 0,15-0,6, радиус в местах пересечения передней и боковых поверхностей пластин, выходящих на периферию, соизмерим с толщиной пластины, отношение радиуса к толщине пластины равно 0,8, отношение длины фасок в местах пересечения поверхностей пластин, кроме передней и боковых, к толщине пластин равно 0,2-0,4, радиус округления мест пересечения боковых и задних поверхностей пластин не превышает трети толщины пластины, отношение радиуса округления фронтальных пересечений боковых сторон к толщине пластины равно 0,1-0,4, отношение длины фасок пересечения боковых сторон и задних поверхностей пластин к толщине пластин равно 0,1-0,3, отношение радиуса пересечения боковых сторон и задних поверхностей к толщине пластины равно 0,15-0,4, фронтальный скос боковых сторон лопатки выполнен под углом 10-30 градусов к боковой стороне и начинается на верхней 1/4-1/2 ширины лопатки, криволинейность лопатки по боковым сторонам и в местах пересечения боковых сторон с нижней выполнена выпуклой с уменьшением длины нижней стороны лопатки, выпуклость выполнена дугообразной и отношение длины дуги к ее хорде равно 1,2-1,6, дугообразная выпуклость начинается на верхней трети ширины лопатки, выступы на пластине, расположенные по крайней мере на периферийной части передней поверхности лопатки, выполнены в виде полусферы или верхней части полусферы, отношение радиуса полусферы к толщине пластин равно 0,3-1,0, отношение высоты выступа равно 1/5-1,0 радиуса, выступы расположены рядами, расстояние между рядами выступов и высота выступов соизмеримы, выступы в рядах расположены на расстоянии, соизмеримом с высотой выступов, ближние к сторонам пластин выступы расположены так, чтобы радиус полусферы плавно сопрягался с радиусом пересечения боковых и передних поверхностей, выступы расположены в шахматном порядке, передняя поверхность пластин, расположенных, по крайней мере, на периферийной части лопатки, выполнена выпуклой, выпуклость выполнена дугообразной, а отношение длины к ее хорде равно 1,1-1,4, верхняя сторона лопатки между ее боковыми сторонами и местом соединения лопатки с корпусом имеет скосы, направленные наружу вниз от корпуса, скосы выполнены под углом 30°, твердосплавные пластины расположены на боковых сторонах лопатки, твердосплавные пластины расположены на верхней стороне лопатки, твердосплавные пластины расположены на наиболее изнашиваемых участках лопатки.Distinctive features: carbide inserts located on the peripheral part of the front and rear surfaces of the blades are made of a material having higher impact strength, fracture toughness, specific work of plastic deformation, flexural strength, or a combination of these parameters, and different Plates having various toughness, fracture toughness, specific plastic deformation work, are placed on the peripheral parts of the front or front and rear surfaces of the blades. bending or a combination of these parameters, while the lowermost plates are curved between the side wall and the lower side of the scapula, the edges at the intersection of the side surfaces of all plates are rounded, the intersections of the side and rear surfaces of the plates are chamfered or rounded, all frontal intersections of the side surfaces of these or / and the remaining plates are rounded, the intersections of their lateral and rear surfaces are chamfered or rounded, the shoulder blade on the sides and at the intersection of the side with the bottom its side is made curved or with a frontal bevel in the direction of decreasing the length of the lower side of the blade, the plates located at least on the peripheral part of the front surface of the blade are made with protrusions, while the plates are removed from the lowermost plates of a material having a lower impact strength , the ratio of the length of the arc of the lowermost plates to the sum of the lengths of the sides mated by the arc is 0.15-0.6, the radius at the intersection of the front and side surfaces of the plates facing the periphery is Rome with a plate thickness, the ratio of the radius to the plate thickness is 0.8, the ratio of the length of the chamfers at the intersection of the surfaces of the plates, except the front and side, to the thickness of the plates is 0.2-0.4, the radius of rounding of the places of intersection of the side and rear surfaces of the plates does not exceed one third of the plate thickness, the ratio of the rounding radius of the frontal intersections of the sides to the plate thickness is 0.1-0.4, the ratio of the length of the chamfers of the intersection of the sides and the back surfaces of the plates to the plate thickness is 0.1-0.3, the ratio of the intersection radiusthe shackles and the back surfaces to the plate thickness is 0.15-0.4, the front bevel of the sides of the blade is made at an angle of 10-30 degrees to the side and starts at the upper 1/4-1 / 2 of the width of the blade, the curvature of the blade along the sides sides and at the intersection of the sides with the bottom is convex with a decrease in the length of the lower side of the scapula, the convexity is arched and the ratio of the length of the arc to its chord is 1.2-1.6, the arched convexity begins on the upper third of the width of the scapula, the protrusions on the plate, located at at least on the peripheral part of the front surface of the blade, made in the form of a hemisphere or the upper part of the hemisphere, the ratio of the radius of the hemisphere to the thickness of the plates is 0.3-1.0, the ratio of the height of the protrusion is 1 / 5-1.0 radius, the protrusions are arranged in rows, the distance between the rows of protrusions and the height of the protrusions are comparable, the protrusions in the rows are located at a distance commensurate with the height of the protrusions, the protrusions closest to the sides of the plates are arranged so that the hemisphere radius smoothly mates with the intersection radius of the side and front surfaces, the stupas are staggered, the front surface of the plates located at least on the peripheral part of the scapula is convex, the convexity is arched, and the ratio of length to its chord is 1.1-1.4, the upper side of the scapula between its lateral sides and the junction of the blade with the casing has bevels directed outward downward from the casing, the bevels are made at an angle of 30 °, carbide inserts are located on the sides of the blade, carbide inserts are located on the upper side of the blade, carbide e plates are located on the most worn sections of the scapula.
На фиг.1 показан вид сбоку на инструмент, на фиг.2 и 3 - соответственно вид А и Б по фиг.1 на переднюю и заднюю поверхности лопатки, на фиг.4 и 5 - соответственно В-В и С-С по фиг.2, на фиг.6 - фрагмент лопатки инструмента, на фиг.7-8 - примеры выполнения контуров лопатки, на фиг.9 - пример исполнения пластин с выступами, на фиг.11 - пример размещения выступов на пластине, на фиг.10 - пример исполнения формы выступа, на фиг.12 - пример исполнения пластин с выпуклой передней поверхностью, на фиг.13 - пример исполнения формы лопатки, на фиг.14 - пример оснащения инструмента твердосплавными пластинами, на фиг.15 - схема работы инструмента.Figure 1 shows a side view of the tool, figure 2 and 3, respectively, a view a and B of figure 1 on the front and rear surfaces of the blades, figure 4 and 5, respectively, bb and cc of fig .2, in Fig.6 is a fragment of the blade of the tool, in Fig.7-8 are examples of the execution of the contours of the blades, Fig.9 is an example of the execution of the plates with protrusions, Fig.11 is an example of the placement of the protrusions on the plate, Fig.10 - an example of the execution of the shape of the protrusion, in Fig.12 - an example of the execution of the plates with a convex front surface, in Fig.13 - an example of the execution of the shape of the blade, in Fig.14 - an example of equipping the tool she carbide inserts, Figure 15 - Scheme of the instrument.
Инструмент состоит из корпуса 1 шпалоподбойки, закрепленной на корпусе лопатки 2, оснащенной твердосплавными пластинами 3 с передней и задней ее поверхностей. Указанные поверхности могут быть оснащены твердосплавными пластинами по части (левая часть фиг.2) своей площади или полностью (правая часть фиг.2). На передней и задней поверхностях лопатки пластины 4, расположенные на периферийной части, выполнены также из твердосплавного материала, но его свойства по некоторым параметрам превосходят свойства того твердосплавного материала, из которого выполнены остальные, не расположенные на периферийной части пластины 5. К таким параметрам пластин 6, исходя из желаемого результата повысить только ресурс или ресурс и работоспособность за счет повышения сопротивляемости материала разрушению и сколам при случайных соударениях с рельсом, подкладкой, шпалой и т.д., отнесены (это известно из общего уровня техники) ударная вязкость, трещиностойкость, удельная работа пластической деформации, прочность на изгиб. Достаточно одного из параметров, возможно сочетание нескольких из них. Возможно также использование параметра прочность на сжатие, но предпочтительнее прочность на изгиб, исходя из анализа сил, действующих на пластины при частично изношенном материале самого основания лопатки, на котором закреплены, например пайкой, пластины.The tool consists of a
В качестве примера в таблице даны параметры, определяющие эксплуатационные свойства пластин, расположенных на различных участках лопатки. Возможно также сочетание других материалов.As an example, the table gives the parameters that determine the operational properties of the plates located in different parts of the blades. A combination of other materials is also possible.
Работа инструмента, в котором использован только признак повышения параметров материалов, расположенных на периферии лопатки, состоит в следующем.The operation of the tool, in which only the sign of increasing the parameters of materials located on the periphery of the blade is used, is as follows.
Рабочий орган шпалоподбойной машины выставляет инструменты относительно шпал Ш, несущих рельс Р, движением П1 с наложением вибраций заглубляет инструменты (от 12 до 32 штук одновременно) в балласт Б (щебень, мрамор, галька различных фракций), затем качательным движением B1 уплотняет балласт под шпалами. По окончании работ обратным направлением движений инструменты выводятся в исходное положение. Во всех циклах работы инструмент находится в условиях сложнонапряженного состояния. Максимальные нагрузки лопатка испытывает во время заглубления (П1) и поворота (B1) инструмента. Условия напряжения пластин, расположенных на разных участках, различны. Наиболее сложны условия нагружения, особенно по соударению с балластом, а также по случайным соударениям с рельсом Р, шпалой Ш и т.д. у пластин, расположенных на периферии лопатки. Соответственно, чем выше у материала этих пластин будут параметры, определяющие способность работать в условиях удароциклического нагружения, тем выше будет ресурс и работоспособность инструмента. Оснащать всю площадь передней или передней и задней поверхностей твердосплавными пластинами, выполненными из такого материала нецелесообразно по следующим причинам:The working body of the tamper sets the tools relative to the sleepers Ш carrying the rail P, with a movement of P 1 with the application of vibrations, deepens the tools (from 12 to 32 pieces at a time) into the ballast B (crushed stone, marble, pebbles of various fractions), then compacts the ballast with a swinging motion B 1 under the sleepers. At the end of the work in the opposite direction of movements, the instruments are returned to their original position. In all cycles of operation, the tool is in a difficult state. The blade experiences maximum loads during deepening (P 1 ) and turning (B 1 ) of the tool. The stress conditions of the plates located in different areas are different. The most difficult loading conditions are, especially for collisions with ballast, as well as for random collisions with rail P, sleeper Ш, etc. at plates located on the periphery of the scapula. Accordingly, the higher the material of these plates will have parameters that determine the ability to work under conditions of shock cyclic loading, the higher will be the resource and performance of the tool. It is impractical to equip the entire area of the front or front and rear surfaces with carbide plates made of such material for the following reasons:
- остальные пластины преимущественно работают в условиях сжатия, а прочность на сжатие, как правило, выше у тех материалов, у которых ударная прочность ниже, т.е. это конкурирующие параметры;- the remaining plates mainly work under compression conditions, and the compressive strength is usually higher for those materials in which the impact strength is lower, i.e. These are competing parameters;
- стоимость материалов тем выше, чем выше параметры, определяющие способность материала работать в условиях удароциклических нагружений.- the cost of materials is higher, the higher the parameters that determine the ability of the material to work under conditions of shock cyclic loads.
Сравнение инструмента, изготовленного с пластинами из ВК8 полностью, и инструмента, у которого на периферии размещены пластины ВК15КС, а остальные пластины из ВК8, показало, что ресурс последнего возрос с 60 до 140 километров пройденного железнодорожного пути, работоспособность (время отказа инструментов из-за сколов и выкрашивания пластин) возросла в 2,5-3 раза.Comparison of a tool made completely with VK8 plates and a tool with VK15KS plates on the periphery and other VK8 plates placed on the periphery showed that the resource of the latter increased from 60 to 140 kilometers of the track traveled, working capacity (tool failure time due to chips and chipping plates) increased 2.5-3 times.
Технический результат возрастает, если крайние нижние пластины 6 выполнены дугообразными (линия 7, фиг.6) между боковой стенкой и нижней стороной лопатки. При заглублении инструмента в балласт (и при ударе о рельс или шпалу краем лопатки) дугообразность, в том числе исполнение по радиусу R, создаст условия лучшей сопротивляемости пластин сколу за счет превалирования сжимающих напряжений над растягивающими и за счет разложения сил, обеспечивающих не столько рез пластины, сколько изгиб корпуса шпалоподбойки, что предохраняет пластину от скола и разрушения. Расчеты и примеры исполнения показали, что дугообразность в форме радиуса R наиболее эффективна в том случае, когда отношение длины дуги lдуг к сумме длин (а+в) сторон пластины, сопрягаемых дугой 7, равно 0,15-0,6. Меньшие величины указанного отношения слабо отражаются на техническом результате, большие не оправданы из-за возможного изгиба корпуса шпалоподбойки при больших фракциях плотного балласта.The technical result increases if the
Технический результат возрастает, если пластины, расположенные на периферии, в местах пересечения передних и боковых поверхностей со стороны (сечение В-В) или сторон (сечение В-В и С-С), выходящих на периферию лопатки, выполнены с округлением радиусом R1. Радиус повышает прочность кромки пластины и тем самым повышает сопротивляемость сколу и выкрашиванию. Расчеты показывают, что радиус r1 целесообразно иметь соизмеримым с толщиной t пластины, в частности равным 0,8t.The technical result increases if the plates located on the periphery, at the intersection of the front and side surfaces from the side (section B-B) or sides (section B-B and C-C) extending to the periphery of the blade, are made with rounding of radius R 1 . The radius increases the strength of the edge of the plate and thereby increases the resistance to chipping and chipping. Calculations show that the radius r 1 it is advisable to have commensurate with the thickness t of the plate, in particular equal to 0.8 t.
Технический результат возрастает, если остальные стороны этих пластин выполнить с фаской f1 или округлением радиусом R1, либо с фаской f2 или округлением радиусом R2. Эти стороны менее подвержены ударным воздействиям, но они взаимодействуют с кусками (в том числе остроганными) балласта и упрочнение их фаской или радиусом повысит сопротивляемость пластин выкрашиванию или сколу. Практика показывает, что целесообразно отношение длины фаски lf1 к толщине t пластины в диапазоне 0,2-0,4. При исполнении пластин с округлением радиус R2 целесообразно иметь соизмеримым с третью толщины пластины.The technical result increases if the other sides of these plates are executed with a chamfer f 1 or rounding with a radius R 1 , or with a chamfer f 2 or rounding with a radius R 2 . These sides are less susceptible to impact, but they interact with pieces (including planed) of the ballast and hardening them with a chamfer or radius will increase the resistance of the plates to spalling or chips. Practice shows that it is advisable the ratio of the length of the bevel l f1 to the thickness t of the plate in the range of 0.2-0.4. When performing plates with rounding, the radius R 2 it is advisable to have commensurate with the third thickness of the plate.
Разрушение выкрашиванием и сколом от взаимодействия с балластом можно снизить, если кромки на пересечении боковых поверхностей всех пластин (все фронтальные пересечения боковых поверхностей пластин, фиг.6) скруглить, например выполнить с радиусом R3. Это позволит повысить прочность кромок пластин и повысить их трещиностойкость. Предпочтительно иметь радиус округления R3 равным (0,1-0,4)t.The damage by chipping and chip from interaction with the ballast can be reduced if the edges at the intersection of the side surfaces of all plates (all frontal intersections of the side surfaces of the plates, Fig.6) are rounded, for example, with a radius of R 3 . This will increase the strength of the edges of the plates and increase their crack resistance. It is preferable to have a rounding radius R 3 equal to (0.1-0.4) t.
Для обеспечения лучшей смачиваемости припоем задних поверхностей и стыкуемых между собой боковых поверхностей пластин при закреплении их на материале лопатки (это повышает ресурс инструмента) целесообразно пересечение боковых и задних поверхностей пластин выполнить с фаской f1 или радиусом R4, либо с фаской f2 или радиусом R1. Отношение длины фаски lf1 к толщине t пластины целесообразно в диапазоне 0,1-0,3. При исполнении пересечений округленными радиусом R4 целесообразно выбирать отношение радиуса к толщине из диапазона 0,15-0,4.To ensure better wettability by solder of the rear surfaces and the side surfaces of the plates joined together when fixing them on the blade material (this increases the tool life), it is advisable to intersect the side and rear surfaces of the plates with a chamfer f 1 or radius R 4 , or with a chamfer f 2 or radius R 1 . The ratio of the bevel length l f1 to the plate thickness t is advisable in the range of 0.1-0.3. When making intersections with rounded radius R 4, it is advisable to choose the ratio of radius to thickness from the range of 0.15-0.4.
Учитывая тот факт, что стоимость твердосплавных материалов растет с повышение ударной вязкости, трещиностойкости, удельной работы пластической деформации и прочности (на изгиб), можно снизить объем затрат на изготовление инструмента. Для этого можно использовать пластины, располагаемые на передней и задней поверхностях лопатки с различными значениями этих параметров. На тех участках лопатки, где условия нагружения сложнее, там нужно закрепить пластины с высокими значениями этих параметров. Например, пластина 8 подвержена ударным нагрузкам (в том числе об рельс) значительно больше, чем пластины 9 и 10, поэтому их материал может (должен) иметь меньшую ударную вязкость. Исполнение может быть следующим: пластина 8 выполнена из ВК15КС, пластина 9 - из ВК12КС, а пластина 10 - из ВК10С.Given the fact that the cost of carbide materials increases with increasing impact strength, crack resistance, specific work of plastic deformation and strength (bending), it is possible to reduce the cost of manufacturing a tool. To do this, you can use plates located on the front and rear surfaces of the blades with different values of these parameters. In those parts of the blade where the loading conditions are more complicated, plates with high values of these parameters need to be fixed there. For example, plate 8 is subject to shock loads (including rail) much more than
Наиболее сложные условия нагружения испытывают пластины 6, расположенные крайними нижними на передней поверхности лопатки. По мере удаления от них по боковым и нижней сторонам пластины могут иметь меньшие значения указанных параметров. Так, материал пластин 11 и 13 может иметь меньшие значения параметров, чем материал пластин 10. В свою очередь материал пластин 12 и 14 может иметь еще меньшие значения этих параметров (но должен превосходить значения этих параметров пластин 5).The most difficult loading conditions are experienced by the
Можно снизить нагрузку на нижние пластины при заглублении инструмента и обеспечить деформацию корпуса без скола пластин при соударении с рельсом путем изменения формы лопатки (в указанных известных решениях она прямоугольная). Для этого боковые стороны лопатки можно выполнить с фронтальным скосом 15 с уменьшением длины нижней стороны (l>l1). Расчеты показывают, что целесообразен угол скоса φ=10-30 градусов. Начинать скос от верхней стороны 16 лопатки не следует, т.к. это ослабляет верхние углы лопатки, ведет к повышению их изгиба. Начинать скос целесообразно на расстоянии (1/4-1/2)в от верхней стороны.It is possible to reduce the load on the lower plates when deepening the tool and to ensure the deformation of the body without chip plates when impacting with the rail by changing the shape of the blade (in the known solutions it is rectangular). To do this, the sides of the blade can be performed with a
В зависимости от способности корпуса инструмента к изгибу (пружинению) при соударении с рельсом, а также в зависимости от размера фракций балласта и его свойств лопатка по боковым сторонам и в местах пересечения боковых и нижних сторон может быть выполнена криволинейной (линия 17). Профилем криволинейности можно повысить ресурс и особенно работоспособность путем снижения сколов. Криволинейность не должна обеспечивать снижения прочности верхних углов 18 пластины либо начинаться на верхней трети ширины в лопатки при исполнении криволинейности в виде выпуклой дугообразной формы 19. Наиболее просто криволинейность выполнить выпуклой 20 с уменьшением длины l1 нижней стороны лопатки (это схоже с использование скосов 15, но дает более благоприятный характер нагружения). В частности, проще криволинейность выполнить дугообразной, в том числе с радиусом R5, а отношение длины дуги к ее хорде целесообразно выбирать из диапазона 1,2-1,6.Depending on the ability of the tool body to bend (spring) during a collision with a rail, as well as depending on the size of the ballast fractions and its properties, the blade on the sides and at the intersection of the sides and the lower sides can be made curved (line 17). The curvature profile can increase the resource and especially performance by reducing chips. Curvature should not reduce the strength of the
Частичное упрочнение пластин и более благоприятный характер взаимодействия с частицами и кусками балласта (а значит повышение ресурса) может быть достигнуто при выполнении выступов 21 на тех поверхностях, которые контактируют с балластом. По крайней мере выступы могут быть выполнены хотя бы на ее передней поверхности. Размеры, форма и конфигурация выступов могут быть различными, наиболее просто изготовить пластины с выступами, выполненными в виде полусферы 22 или ее верхней части 23. Отношение радиуса Rс полусферы к толщине пластины t целесообразно в интервале 0,3-1,0, а высота h выступа равна (0,2-1,0)Rc. Выступы могут быть расположены рядами 24 и 25. Расстояние lр между рядами выступов целесообразно иметь соизмеримым с высотой выступов (для обычных размеров фракций балласта). Расстояние li между выступами в рядах целесообразно выбирать в тех же пределах. Для снижения концентраций напряжений краев пластины целесообразно, чтобы профиль выступа в пересечении сторон пластин сопрягались плавно. Например, ближние к сторонам пластин выступы 26 располагались так, чтобы радиус полусферы Rс плавно сопрягался с радиусом r1 пересечения боковых и передних поверхностей пластин. В том числе целесообразно, чтобы выступы 27 и 28 располагались в шахматном порядке.Partial hardening of the plates and a more favorable nature of the interaction with particles and pieces of ballast (and hence an increase in resource) can be achieved by performing
Повышенную сопротивляемость трещинообразованию при изгибе пластин (вместе с материалом лопатки) и более благоприятный характер распределения внутренних напряжений можно обеспечить при исполнении рабочих поверхностей пластин не плоскими, а выпуклыми 29, 30. По крайней мере выпуклыми могут (должны) быть передние поверхности пластин, расположенные на периферии лопатки. Выпуклость может быть разной формы, но наиболее просто ее исполнить дугообразной, в том числе радиусом (RB). Выпуклость может быть только в одном направлении (например, по стороне а, фиг.6) или в обоих направлениях (стороны а и в) передней поверхности. Во втором случае это может быть часть сферы радиусом Rсф. Целесообразно иметь отношение длины lдуг к ее хорде (стороне а или в) равным 1,1-1,4.Increased resistance to cracking during bending of the plates (together with the material of the blade) and a more favorable distribution of internal stresses can be achieved when the working surfaces of the plates are not flat, but convex 29, 30. At least the front surfaces of the plates located on the periphery of the scapula. The bulge can be of various shapes, but the simplest way is to make it arched, including a radius (RB). The bulge can only be in one direction (for example, along side a, Fig. 6) or in both directions (sides a and b) of the front surface. In the second case, it can be part of a sphere of radius R sf . It is advisable to have a ratio of the length l of the arcs to its chord (side a or c) equal to 1.1-1.4.
При выводе инструмента из балласта его куски и частицы интенсивно изнашивают верхнюю сторону лопатки. В частности, при совершении качательного движения B1 в обратном направлении часть кусков балласта зажимаются (закусываются) либо верхними сторонами лопаток двух соседствующих инструментов 31 и 32, либо между верхними сторонами лопаток и рельсом. Это приводит частично к выкрашиванию пластин. Повысить ресурс инструмента можно, если верхнюю сторону 16 лопатки между местом соединения лопатки с корпусом и боковыми поверхностями 33 выполнить со скосами, направленными наружу вниз. Это облегчит работу инструмента. Угол φ наклона скосов более 30° не целесообразен, т.к. может привести к заметному уменьшению рабочих площадей лопатки. Для повышения ресурса инструмента твердосплавные пластины могут быть расположены на верхней стороне (скосах) лопатки (позиция 34), на боковых сторонах (позиция 35), на наиболее изнашиваемых участках (позиция 36) корпуса.When the tool is removed from the ballast, its pieces and particles wear out the upper side of the scapula intensively. In particular, when the swinging movement B 1 is performed in the opposite direction, part of the pieces of ballast are clamped (bite) either by the upper sides of the blades of two
Сравнительные данные по параметрам различных твердосплавных материалов.Table.
Comparative data on the parameters of various carbide materials.
Claims (29)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2002119082/11A RU2244055C2 (en) | 2002-07-15 | 2002-07-15 | Tie tamper working member tool |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2002119082/11A RU2244055C2 (en) | 2002-07-15 | 2002-07-15 | Tie tamper working member tool |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2002119082A RU2002119082A (en) | 2004-04-10 |
| RU2244055C2 true RU2244055C2 (en) | 2005-01-10 |
Family
ID=34880707
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2002119082/11A RU2244055C2 (en) | 2002-07-15 | 2002-07-15 | Tie tamper working member tool |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2244055C2 (en) |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1418964A (en) * | 1972-09-12 | 1975-12-24 | Kennametal Inc | Tamper foot |
| US5261763A (en) * | 1991-12-23 | 1993-11-16 | Crowell James E | Tamping tool |
| RU2061816C1 (en) * | 1988-09-23 | 1996-06-10 | Кеннаметал Инк. | Insertion piece for maintainer blade and maintainer blade |
-
2002
- 2002-07-15 RU RU2002119082/11A patent/RU2244055C2/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1418964A (en) * | 1972-09-12 | 1975-12-24 | Kennametal Inc | Tamper foot |
| RU2061816C1 (en) * | 1988-09-23 | 1996-06-10 | Кеннаметал Инк. | Insertion piece for maintainer blade and maintainer blade |
| US5261763A (en) * | 1991-12-23 | 1993-11-16 | Crowell James E | Tamping tool |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Путь и путевое хозяйство. 1999, №8 с. 14-16. * |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0439473B1 (en) | Improved tamping blade with improved inserts | |
| FI116088B (en) | Plow Blade | |
| EP1901978B1 (en) | Wear-resistant lining | |
| RU2237121C1 (en) | Tie-tamper striker | |
| RU2228984C1 (en) | Tie-tamper hammer head | |
| WO2001023148A1 (en) | An improved traction surface for a striking tool | |
| RU2244055C2 (en) | Tie tamper working member tool | |
| CN206008864U (en) | A kind of lithotrite tooth | |
| CN2564248Y (en) | Wear-proof hammer for crusher | |
| RU2293155C1 (en) | Tie-tamper tool | |
| RU2239016C2 (en) | Tie-tamper tool | |
| RU2211275C1 (en) | Tie tamper tool | |
| RU231966U1 (en) | TAMPERING OF A SLEEPING TAMPER | |
| RU2232839C1 (en) | Tamping tool of tie-tamping machine | |
| RU188054U1 (en) | Lining | |
| RU2270284C1 (en) | Tie-tamper tool | |
| RU2232840C1 (en) | Tamping tool blade of tie-tamping machine | |
| EA010817B1 (en) | Method for manufacturing wear-proof ballast hammer of ballast tamper | |
| RU57290U1 (en) | KNOCKING MACHINE | |
| RU205158U1 (en) | ROLLER BLADE | |
| RU2329346C1 (en) | Beater of track temper | |
| RU168285U1 (en) | TURNING MACHINE Trowel Trowel | |
| RU161739U1 (en) | INSERT FROM CARBIDE MATERIAL FOR TOOL TURNING MACHINE | |
| RU2258779C2 (en) | Tamping pick blade for sleeper-tamping machine | |
| RU2226581C1 (en) | Tamping tool of tie tamper |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20050716 |