RU2243543C1 - Способ комплексного определения теплофизических характеристик материалов - Google Patents
Способ комплексного определения теплофизических характеристик материалов Download PDFInfo
- Publication number
- RU2243543C1 RU2243543C1 RU2003110027/28A RU2003110027A RU2243543C1 RU 2243543 C1 RU2243543 C1 RU 2243543C1 RU 2003110027/28 A RU2003110027/28 A RU 2003110027/28A RU 2003110027 A RU2003110027 A RU 2003110027A RU 2243543 C1 RU2243543 C1 RU 2243543C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- temperature
- experiment
- stage
- heat source
- value
- Prior art date
Links
- 239000000463 material Substances 0.000 title claims abstract description 24
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 20
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 title 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 claims abstract description 43
- 238000012360 testing method Methods 0.000 claims abstract description 27
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 16
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 16
- 238000010292 electrical insulation Methods 0.000 claims description 15
- 238000005259 measurement Methods 0.000 abstract description 11
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 8
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- 230000001052 transient effect Effects 0.000 abstract 1
- 239000000523 sample Substances 0.000 description 13
- 239000013074 reference sample Substances 0.000 description 10
- 239000004793 Polystyrene Substances 0.000 description 4
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 4
- 229920002223 polystyrene Polymers 0.000 description 4
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 3
- 238000013178 mathematical model Methods 0.000 description 3
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 239000011810 insulating material Substances 0.000 description 2
- -1 polyethylene terephthalate Polymers 0.000 description 2
- 229920000139 polyethylene terephthalate Polymers 0.000 description 2
- 239000005020 polyethylene terephthalate Substances 0.000 description 2
- 102100031102 C-C motif chemokine 4 Human genes 0.000 description 1
- 101100054773 Caenorhabditis elegans act-2 gene Proteins 0.000 description 1
- 229910000896 Manganin Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- 244000309464 bull Species 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 238000005315 distribution function Methods 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- 238000000844 transformation Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Investigating Or Analyzing Materials Using Thermal Means (AREA)
Abstract
Изобретение относится к тепловым испытаниям. Способ включает измерение толщины исследуемого образца, подведение теплоты к двум идентичным образцам, поддерживание температуры на внешних поверхностях образцов, равной заданной температуре. При этом регистрируют удельную мощность источника теплоты и измеряют с постоянным шагом во времени температуру в течение всего эксперимента. Определяют на каждом шаге величину динамического параметра и сравнивают с максимальным значением, лежащим в заданном диапазоне. На первом этапе эксперимента подводят постоянную мощность к объемному источнику теплоты и по зарегистрированным данным вычисляют искомую теплопроводность. На втором этапе прекращают подвод мощности к объемному источнику теплоты и по зарегистрированным данным определяют искомую температуропроводность. Изобретение позволяет расширить диапазон определения теплофизических характеристик материалов и повысить точность измерения. 10 ил., 4 табл.
Description
Изобретение относится к тепловым испытаниям, а именно к определению теплофизических характеристик материалов (теплопроводности и температуропроводности).
Известен способ определения теплофизических характеристик материалов, заключающийся в том, что измеряют толщину исследуемого образца, приводят его в тепловой контакт с эталонным образцом, термостатируют исследуемый и эталонный образцы при заданной начальной температуре, подводят непрерывно теплоту к плоскости внутри эталонного образца, расположенной на известном расстоянии параллельно плоскости контакта, поддерживают температуры на внешних поверхностях исследуемого и эталонного образцов, равными заданной начальной температуре термостатирования, регистрируют удельную мощность источника теплоты, измеряют с постоянным шагом во времени температуру эталонного образца в заданном сечении, заканчивают испытания при достижении заданной минимальной скорости изменения температуры, вычисляют искомые теплофизические характеристики по зависимостям, приведенным в формуле изобретения (А.с. №1689825, МКИ G 01 N 25/18, 1991).
Недостатком способа является большая длительность экспериментального определения теплофизических характеристик, обусловленная необходимостью предварительного термостатирования образцов и определения интегральных характеристик.
Наиболее близким техническим решением является способ комплексного определения теплофизических характеристик материалов, заключающийся в том, что измеряют толщину исследуемого образца и приводят его в тепловой контакт по плоскости с эталонным образцом, термостатируют исследуемый и эталонный образцы при начальной заданной температуре, затем подводят непрерывно теплоту к плоскости сечения внутри эталонного образца, расположенной на заданном расстоянии и параллельно плоскости контакта, при этом температуры на внешних поверхностях исследуемого и эталонного образцов поддерживают равными заданной начальной температуре термостатирования, регистрируют удельную мощность источника теплоты и измеряют с постоянным шагом во времени температуру эталонного образца в заданном сечении, на каждом шаге определяют величину динамического параметра, представляющего собой отношение температуры в заданном сечении эталонного образца на шаге измерения, номер которого на постоянное целое число меньше номера последнего шага измерения, к температуре в этом же сечении эталонного образца на последнем шаге измерения, сравнивают величину динамического параметра с заданным максимальным значением, испытания заканчивают при превышении максимального значения динамического параметра, задают максимальное значение динамического параметра в диапазоне 0,2... 0,8 и определяют искомые теплофизические характеристики по формулам (Патент РФ №2027172, МПК6 G 01 N 25/18. Способ комплексного определения теплофизических характеристик материалов и устройство для его осуществления./ Пономарев С.В., Мищенко С.В. и др. Опубл. 20.01.95. Бюл. №2). Принято за прототип.
Недостатками известного способа являются следующие факты. В прототипе необходимо использовать эталонный образец. При таком подходе возможно определение теплофизических характеристик материалов, имеющих значения теплофизических свойств, близкие со свойствами эталонного образца. Также в прототипе необходимо термостатирование образцов перед началом проведения испытаний, что увеличивает время проведения эксперимента.
Такие признаки прототипа, как измерение толщины исследуемого образца, подведение теплоты к образцам, поддерживание температуры на внешних поверхностях образцов, равной заданной температуре, регистрация удельной мощности источника теплоты, измерение с постоянным шагом во времени температуры в течение всего эксперимента, определение на каждом шаге величины динамического параметра и сравнение с максимальным значением, лежащим в заданном диапазоне, определение искомых теплофизических характеристик по формулам, совпадают с существенными признаками заявляемого изобретения.
Технической задачей является расширение диапазона определения теплофизических характеристик материалов и повышение точности измерения.
Данная техническая задача решается тем, что в способе комплексного определения теплофизических характеристик материалов, заключающимся в том, что измеряют толщину исследуемого образца, подводят теплоту к образцам, поддерживают температуру на внешних поверхностях образцов, равной заданной температуре, регистрируют удельную мощность источника теплоты, измеряют с постоянным шагом во времени температуру в течение всего эксперимента, определяют на каждом шаге величину динамического параметра и сравнивают с максимальным значением, лежащим в заданном диапазоне, определяют искомые теплофизические характеристики по формулам, дополнительно в качестве второго образца используют образец, идентичный первому образцу, эти образцы с двух сторон приводят в тепловой контакт с объемным источником теплоты, эксперимент проводят в два этапа, причем на первом этапе подводят постоянную мощность к объемному источнику теплоты, на каждом шаге во времени регистрируют среднеинтегральную температуру объемного источника теплоты и вычисляют величину динамического параметра как отношение разности скоростей изменения измеряемой среднеинтегральной температуры на первом и текущем шаге к скорости изменения среднеинтегральной температуры на первом шаге, заканчивают проведение первого этапа эксперимента при превышении заданного максимального значения динамического параметра из диапазона 0,87... 0,95, а на следующем шаге во времени начинают проведение второго этапа эксперимента, а именно прекращают подвод мощности к объемному источнику теплоты, на каждом j-м шаге второго этапа вычисляют безразмерную температуру 
и число Фурье 
, проведение второго этапа эксперимента прекращают на том шаге, на котором значение безразмерной температуры становится меньше заданного значения, равного 0,08, причем по зарегистрированным на первом этапе эксперимента данным вычисляют искомую теплопроводность λ по формуле
где h0, hH, hи, hм - соответственно толщины исследуемого образца, объемного источника теплоты, электрической изоляции, металлической оболочки, м;
λ H, λ и, λ м - соответственно теплопроводность объемного источника теплоты, электрической изоляции, металлической оболочки, Вт/(мК);
W1 - удельная мощность объемного источника теплоты, Вт/м3;
Т0 - заданная температура, поддерживаемая на внешних поверхностях образцов, К,
а по зарегистрированным на втором этапе эксперимента данным определяют тангенс 
угла наклона прямолинейного участка графика функции 
и определяют искомую температуропроводность а4 из решения задачи Штурма-Лиувилля
где а1, а2, а3, а4 - соответственно температуропроводность материала объемного источника теплоты, материала электрической изоляции, металлической оболочки, исследуемого образца, м2/с,
N – номер шага во времени при измерении температуры на втором этапе эксперимента, на котором текущее значение безразмерной температуры впервые стало меньше заданного значения,
l1, l2, l3, l4 - координаты, определяемые через толщины объемного источника теплоты, электрической изоляции, металлической оболочки и исследуемого образца,
τ j - момент времени, отсчитываемый с начала второго этапа эксперимента и соответствующий j-му шагу второго этапа.
Использование двух одинаковых исследуемых образцов позволяет расширить диапазон измеряемых теплофизических характеристик. Упрощается проведение измерений, так как не нужен аттестованный образец с известными теплофизическими характеристиками.
Предложенная процедура определения величины динамического параметра позволяет наиболее полно получить информацию из значений изменения температуры во времени. Построение динамического параметра как отношение разности скоростей изменения измеряемой среднеинтегральной температуры на первом шаге во времени и текущем шаге во времени к скорости изменения среднеинтегральной температуры на первом шаге во времени позволяет относительно быстро и с погрешностью, не превышающей заданную величину, определить значение среднеинтегральной температуры в стационарном состоянии, по которому определяют искомую теплопроводность. Это обуславливает повышение точности измерения.
Полученные формулы, по которым вычисляются теплопроводность и температуропроводность, позволяют легко автоматизировать процесс проведения теплофизического эксперимента.
На фиг.1 приведена физическая модель измерительного устройства, реализующего предлагаемый способ. На фиг.2 изображена структурная схема измерительного устройства. На фиг.3 изображена схема измерительного блока. На фиг.4 изображена мостовая измерительная схема. На фиг.5 изображен график изменения среднеинтегральной температуры объемного источника теплоты на первом и втором этапах эксперимента. На фиг.6 изображен график функции 
. На фиг.7 изображены графики изменения среднеинтегральных температур объемного источника теплоты при проведении экспериментов с различными материалами на первом этапе. На фиг.8 изображены графики изменения зависимости погрешности определения теплопроводности δ λ от величины динамического параметра γ . На фиг.9 изображены графики изменения среднеинтегральных температур объемного источника теплоты при проведении экспериментов с различными материалами на втором этапе. На фиг 10 приведены графики функции 
для различных материалов.
Физическая модель измерительного устройства представляет собой (фиг.1) плоскую симметричную многослойную систему. Первый слой 1 (объемный источник теплоты) системы, представляющий собой совокупность нагревателя и термометра сопротивления, навитых по спирали Архимеда, расположен между слоями электрической изоляции 2. Слои 3 представляют собой защитные металлические пластины, предотвращающие соприкосновение исследуемого материала (слои 4) со слоями электрической изоляции 2. На внешних границах модели при х=±l4 поддерживается постоянная температура Tо. Значения теплопроводности и температуропроводности слоев 1, 2 и 3 считаются известными. В силу того, что многослойная система симметрична относительно координаты х=0, математическую модель можно записать для половины системы (0≤ х≤ l4).
Математическая модель измерительного устройства была сформулирована, принимая во внимание следующие допущения:
1. Теплоперенос излучением в исследуемом веществе отсутствует.
2. При достаточно малой величине отношения толщины слоя исследуемого вещества к его диаметру температурное поле этого слоя можно считать одномерным.
3. Температура T0 на внешних границах плоской системы поддерживается постоянной.
4. Термическое сопротивление на поверхностях контакта слоев отсутствует.
5. Удельная мощность объемного источника теплоты (нагревателя) считается постоянной и равномерно распределенной по всему объему первого слоя.
6. Значения теплофизических свойств всех слоев системы считаются постоянными и не зависимыми от температуры.
На основании имеющейся симметричной физической модели измерительного устройства и принятых допущений сформулирована математическая модель в виде системы дифференциальных уравнений теплопроводности
с начальными условиями
T1(x,0)=T2(x,0)=T3(x,0)=T4(x,0)=T0=const,
с граничными условиями
где ciρ i - объемная теплоемкость, λ i - теплопроводность, аi - температуропроводность и Wi - объемная плотность внутренних источников теплоты i-го слоя, причем W1=const, W2=W3=W4=0.
Стационарное температурное поле плоской системы описывается системой дифференциальных уравнений теплопроводности:
с граничными условиями
Решение стационарной задачи (5)-(8) имеет вид
где Сj, 
- постоянные коэффициенты, определяемые из граничных условий.
Из граничных условий получено: С1=0,
Таким образом, функция распределения стационарной температуры в первом слое имеет вид
Значение стационарной среднеинтегральной температуры, измеряемое в конце первого этапа эксперимента, можно вычислить из выражения
Подставив в последнее выражение T1(х) из выражения (10), получим формулу для нахождения искомой теплопроводности λ 4
После преобразований получим
где h0, hн, hи, hм - соответственно толщины исследуемого образца, объемного источника теплоты, электрической изоляции, металлической оболочки, м;
λ н, λ и, λ м - соответственно теплопроводность объемного источника теплоты, электрической изоляции, металлической оболочки, Вт/(мК);
W1 - удельная мощность объемного источника теплоты, Вт/м3;
Т0 - заданная температура, поддерживаемая на внешних поверхностях образцов, К.
Температурное поле многослойной системы на втором этапе описывается дифференциальными уравнениями
с начальными условиями 
с граничными условиями
где 
- безразмерная координата, 
- безразмерное время, 
- безразмерная температура, 
- распределение безразмерной температуры, полученное в конце первого этапа эксперимента.
Решение нестационарной задачи (12)-(15), полученное методом разделения переменных, имеет вид
где 
- собственные значения, a 
- собственные функции задачи Штурма-Лиувилля:
При значениях Fo, превышающих некоторое Fo* , сумма членов ряда (16) мало отличается от значения первого члена, т.е.
где 
- первое собственное значение, 
- первая собственная функция задачи Штурма-Лиувилля, А1 - постоянный множитель.
С учетом изложенного выше среднеинтегральная безразмерная температура первого слоя может быть вычислена по формуле
где 
Прологарифмировав последнюю формулу, получим
Построением графика последней функции или численным способом наименьших квадратов определяют величину ε , подставляют найденное значение в задачу (17)-(20) и численным методом подбирают значение а4, удовлетворяющее этой задаче.
Объемную теплоемкость исследуемого материала можно вычислить по формуле (сρ )4=λ 4/а4.
Измерительное устройство (фиг.2), реализующее предлагаемый способ, содержит жидкостный термостат 5, измерительный блок 6, измерительную схему 7, блок сопряжения 8.
Измерительный блок 6 (фиг.3) включает в свой состав верхний и нижний теплообменники, образованные полыми цилиндрами 9 и 10, с торцевых сторон закрытых крышками 11 и 12. Теплообменники предназначены для поддержания постоянной температуры Т0 на внешней поверхности исследуемого вещества 4 (фиг.1). В каждый теплообменник вставлены трубки 13 и 14, предназначенные для подачи теплоносителя (воды). Трубки 13 и 14 запаяны с одного конца, а в каждой трубке сбоку сделаны отверстия 15 и 16, предназначенные для направления потока теплоносителя на рабочие поверхности теплообменников. Для отвода теплоносителя используются трубки 17. К нижнему теплообменнику приклеивается кольцо 18 из теплоизоляционного материала. Деталь 19 представляет собой металлический диск (слой 3 на фиг.1) с приклеенной к его поверхности полиэтилентерефталатной пленкой (слой 2 на фиг.1), на которую по спирали Архимеда приклеивается медная (термометр сопротивления RK1) и манганиновая (нагреватель) проволоки, образующие первый слой 1 физической модели. Деталь 20 также представляет собой металлический диск (нижний слой 3 на фиг.1) с приклеенной к его поверхности полиэтилентерефталатной пленкой (нижний слой 2 на фиг.1). Детали 19 и 20 скрепляются между собой и с кольцом 21 винтами. Кольцо 21 изготовлено из теплоизоляционного материала.
Пространство, образованное верхней поверхностью нижнего теплообменника, внутренней поверхностью кольца 18 и плоскостью диска 20, заполняется исследуемым материалом. Аналогично пространство, образованное нижней поверхностью верхнего теплообменника, внутренней поверхностью кольца 21 и плоскостью диска 19, заполняется исследуемым материалом. В кольцевой канавке 22 верхнего теплообменника намотана медная проволока, выполняющая функцию термометра сопротивления (RK2), измеряющего температуру теплообменника Т0.
Термометры сопротивления RK1, RK2 включены в мостовую измерительную схему 7 (фиг.4), питаемую от источника стабилизированного напряжения Uпит, так, что выходное напряжение Uх пропорционально разности температур, измеряемых ими. Выходное напряжение Uх поступает на блок сопряжения 8, преобразующий аналоговый сигнал в цифровой.
Способ комплексного определения теплофизических характеристик реализуется в два этапа (фиг.5): на первом этапе происходит нагрев, а на втором этапе нагрев прекращается (процесс охлаждения).
На первом этапе подают постоянное напряжение Uн на нагреватель измерительного блока 6 (фиг.2). В результате в первом слое 1 (фиг.1) начинает действовать внутренний источник тепла с объемной плотностью W1=U /(R· V), где R - сопротивление нагревателя, V=S· 2l1 - объем первого слоя, S, l1, - соответственно площадь и половина толщины первого слоя. Термометром сопротивления измеряют среднеинтегральную температуру 
первого слоя.
На каждом шаге определяют величину динамического параметра, которую сравнивают с максимальным значением, лежащим в заданном диапазоне 0,87... 0,95. Заканчивают измерение на первом этапе при превышении величины динамического параметра заданного максимального значения, взятого из диапазона 0,87... 0,95. Искомую теплопроводность λ вычисляют по формуле
где h0, hн, hи, hм - соответственно толщины исследуемого образца, объемного источника теплоты, электрической изоляции, металлической оболочки, м;
λ н, λ и, λ м - соответственно теплопроводность объемного источника теплоты, электрической изоляции, металлической оболочки, Вт/(мК);
W1 - удельная мощность объемного источника теплоты, Вт/м3;
Т0 - заданная температура, поддерживаемая на внешних поверхностях образцов, К.
В ходе второго этапа эксперимента отключают нагреватель и измеряют значения среднеинтегральной температуры первого слоя 
в моменты времени τ j, вычисляют безразмерную температуру 
и число Фурье 
. Проведение второго этапа прекращают на том шаге, на котором значение безразмерной температуры становится меньше заданного значения, равного 0,08. Определяют прямолинейный участок зависимости (21) (на фиг.6 начальная точка имеет координаты 
, а конечная 
а затем находят значение, равное тангенсу угла наклона прямолинейного участка зависимости
Подставив найденное значение ε в задачу Штурма-Лиувилля (17)-(20), численным методом подбирают значение а4, удовлетворяющее задаче (17)-(20).
Рассмотрим конкретный пример реализации предложенного способа.
Для измерения теплофизических характеристик изготовлены по два образца из органического стекла, полистирола, текстолита и кварцевого стекла диаметром 116 мм и толщиной 8 мм. Толщины объемного источника теплоты, электрической изоляции и металлической оболочки равны 0,3; 0,3 мм и 1 мм, соответственно. На протяжении всего эксперимента (на первом и втором этапах) на внешних поверхностях исследуемых образцов поддерживалась постоянная температура Т0=20° С. На первом этапе эксперимента на нагреватель подавалось напряжение ~ 33 В. Сопротивление нагревателя 790 Ом, питание измерительной схемы 1,5 В, сопротивление термометров сопротивления RK1 и RK2 - 10 Ом, площадь объемного источника теплоты 0,00785 м2, удельная мощность объемного источника теплоты 585340 Вт/м3. На каждом временном шаге измерялась среднеинтегральная температура объемного источника теплоты (табл.1), на j-м временном шаге вычислялась скорость изменения температуры vj (табл.1) как отношение разности температур на j+1 временном шаге и j временном шаге к длине временного шага. Вычислялась величина динамического параметра λ (табл.2).
Первый этап эксперимента завершался при γ =0,95. По измеренной среднеинтегральной температуре 
вычислялась теплопроводность λ по формуле (1), после чего вычислялась относительная погрешность (табл.2), где λ с - справочное значение теплопроводности измеряемых веществ (табл.4). По вычисленным значениям γ и δ λ построены графики (фиг.8), из которых определялся диапазон значений динамического параметра. Из фиг.8 видно, что для измеренных веществ, теплопроводность которых лежит в диапазоне 
, относительная погрешность δ λ измерения теплопроводности (меньше или равна 5% если γ лежит в диапазоне 0,87... 0,95.
На втором этапе эксперимента прекратили подвод мощности к нагревателю, измеряли среднеинтегральную температуру объемного источника теплоты (табл.3), вычисляли безразмерную температуру 
и число Фурье 
. Из графика функции 
определяли величину 
(табл.4) и подставляли найденное значение в задачу Штурма-Лиувилля (17)-(20). Численно подобрали величину а4 (табл. 4), удовлетворяющую указанной задаче.
Для вычисления температуропроводности а4 используется прямолинейный участок графика функции 
. На фиг.10 координаты 
- есть координаты начальной точки прямолинейного участка графика функции 
для органического стекла, полистирола, кварцевого стекла и текстолита, соответственно, а координаты 
- есть координаты конечной точки прямолинейного участка. Второй этап эксперимента можно завершить, как только будет достигнута конечная точка прямолинейного участка кривой 
. Как видно из фиг.10, для исследуемых веществ с температуропроводностью в диапазоне 
конечной точке прямолинейного участка соответствует значение безразмерной температуры 
, равное 0,08.
Таким образом, эксперимент показал (фиг.8), что правая граница диапазона максимального значения динамического параметра равна 0,95. Продолжение проведения первого этапа эксперимента не приводит к получению более точного результата измерения.
Левая граница рассматриваемого диапазона для различных материалов имеет следующее значение:
- для текстолита - 0,75;
- для полистирола - 0,80;
- для органического стекла - 0,85;
- для кварцевого стекла - 0,87.
Получаем диапазон [0,87... 0,95], в котором лежит максимальное значение динамического параметра для всех веществ, теплопроводность которых лежит в диапазоне 0,1... 1,4 Вт/(мК).
Для второго этапа эксперимента из графика зависимости 
(фиг.10) следует, что координаты конечных точек прямолинейных участков 
для рассматриваемых материалов имеют следующие значения:
- кварцевого стекла (21,6; -2,794);
- текстолита (69,12; -2,607);
- органического стекла (103,68; -3,071);
- полистирола (121;-2,538).
Т.е. наибольшее значение 
. Тогда заданное значение безразмерной температуры равно е-2,538=0,08.
Таким образом, при значениях безразмерной температуры, больших заданного значения, равного 0,08, имеем прямолинейные участки зависимости 
для всех рассматриваемых материалов, температуропроводность которых лежит в диапазоне (0,7... 7,0)10-7 м2/с. Поэтому на втором этапе следует прекращать эксперимент на том шаге, на котором значение безразмерной температуры становится меньше заданного значения, равного 0,08.
Claims (1)
- Способ комплексного определения теплофизических характеристик материалов, заключающийся в том, что измеряют толщину исследуемого образца, подводят теплоту к образцам, поддерживают температуру на внешних поверхностях образцов равной заданной температуре, регистрируют удельную мощность источника теплоты, измеряют с постоянным шагом во времени температуру в течение всего эксперимента, определяют на каждом шаге величину динамического параметра и сравнивают с максимальным значением, лежащим в заданном диапазоне, определяют искомые теплофизические характеристики по формулам, отличающийся тем, что в качестве второго образца используют образец, идентичный первому образцу, эти образцы с двух сторон приводят в тепловой контакт с объемным источником теплоты, эксперимент проводят в два этапа, причем на первом этапе подводят постоянную мощность к объемному источнику теплоты, на каждом шаге во времени регистрируют среднеинтегральную температуру объемного источника теплоты и вычисляют величину динамического параметра как отношение разности скоростей изменения измеряемой среднеинтегральной температуры на первом и текущем шаге к скорости изменения среднеинтегральной температуры на первом шаге, заканчивают проведение первого этапа эксперимента при превышении заданного максимального значения динамического параметра из диапазона 0,87...0,95, а на следующем шаге во времени начинают проведение второго этапа эксперимента, а именно, прекращают подвод мощности к объемному источнику теплоты, на каждом j-м шаге второго этапа вычисляют безразмерную температуруи число Фурье
, проведение второго этапа эксперимента прекращают на том шаге, на котором значение безразмерной температуры становится меньше заданного значения из диапазона 0,08...0,10, причем по зарегистрированным на первом этапе эксперимента данным вычисляют искомую теплопроводность по формуле
где h0, hн, hи, hм - соответственно толщины исследуемого образца, объемного источника теплоты, электрической изоляции, металлической оболочки, м;λн, λи, λм - соответственно теплопроводность объемного источника теплоты, электрической изоляции, металлической оболочки, Вт/(мК);W1 - удельная мощность объемного источника теплоты, Вт/м3;- среднеинтегральная температура объемного источника теплоты в стационарном режиме, за которую принимают значение измеряемой среднеинтегральной температуры в конце первого этапа эксперимента именно на том шаге во времени, на котором величина динамического параметра впервые превысила заданное максимальное значение параметра, К;
Т0 - заданная температура, поддерживаемая на внешних поверхностях образцов, К,а по зарегистрированным на втором этапе эксперимента данным определяют тангенсугла наклона прямолинейного участка графика функции
и определяют искомую температуропроводность А4 из решения задачи Штурма-Лиувилля
j=1, 2,...N,l4=h0+hм+hu+0,5hн, l3=hм+hu+0,5hн, l2=hu+0,5hн, l1=0,5hн,где a1, a2, a3, a4 - соответственно температуропроводность материала объемного источника теплоты, материала электрической изоляции, металлической оболочки, исследуемого образца, м2/с;N - номер шага во времени при измерении температуры на втором этапе эксперимента, на котором текущее значение безразмерной температуры впервые стало меньше заданного значения;l1, l2, l3, l4 - координаты, определяемые через толщины объемного источника теплоты, электрической изоляции, металлической оболочки и исследуемого образца;- среднеинтегральная температура, измеряемая на j-м шаге второго этапа эксперимента, К;
τj - момент времени, отсчитываемый с начала второго этапа эксперимента, и соответствующий j-му шагу второго этапа.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2003110027/28A RU2243543C1 (ru) | 2003-04-08 | 2003-04-08 | Способ комплексного определения теплофизических характеристик материалов |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2003110027/28A RU2243543C1 (ru) | 2003-04-08 | 2003-04-08 | Способ комплексного определения теплофизических характеристик материалов |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2003110027A RU2003110027A (ru) | 2004-10-20 |
| RU2243543C1 true RU2243543C1 (ru) | 2004-12-27 |
Family
ID=34387851
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2003110027/28A RU2243543C1 (ru) | 2003-04-08 | 2003-04-08 | Способ комплексного определения теплофизических характеристик материалов |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2243543C1 (ru) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2523090C1 (ru) * | 2013-03-18 | 2014-07-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Тамбовский государственный технический университет" ФГБОУ ВПО "ТГТУ" | Способ определения удельной теплоемкости материалов |
| RU2575473C1 (ru) * | 2014-10-28 | 2016-02-20 | Михаил Александрович Кузнецов | Способ измерения влияния давления до 100 мпа на теплопроводность флюидонасыщенных пористых тел |
| RU169715U1 (ru) * | 2016-02-09 | 2017-03-29 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт геофизики им. Ю.П. Булашевича Уральского отделения Российской академии наук | Устройство для измерения тепловой активности образцов материалов |
| CN114994121A (zh) * | 2022-05-11 | 2022-09-02 | 大连理工大学 | 一种预制式吊顶辐射板热性能的动态测试方法 |
-
2003
- 2003-04-08 RU RU2003110027/28A patent/RU2243543C1/ru not_active IP Right Cessation
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2523090C1 (ru) * | 2013-03-18 | 2014-07-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Тамбовский государственный технический университет" ФГБОУ ВПО "ТГТУ" | Способ определения удельной теплоемкости материалов |
| RU2575473C1 (ru) * | 2014-10-28 | 2016-02-20 | Михаил Александрович Кузнецов | Способ измерения влияния давления до 100 мпа на теплопроводность флюидонасыщенных пористых тел |
| RU169715U1 (ru) * | 2016-02-09 | 2017-03-29 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт геофизики им. Ю.П. Булашевича Уральского отделения Российской академии наук | Устройство для измерения тепловой активности образцов материалов |
| CN114994121A (zh) * | 2022-05-11 | 2022-09-02 | 大连理工大学 | 一种预制式吊顶辐射板热性能的动态测试方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Fowler | A third generation water bath based blackbody source | |
| RU2387981C1 (ru) | Способ комплексного определения теплофизических характеристик материалов | |
| Zhang et al. | A numerical study on the influence of insulating layer of the hot disk sensor on the thermal conductivity measuring accuracy | |
| US5258929A (en) | Method for measuring thermal conductivity | |
| JPH03225268A (ja) | 直接加熱型熱量測定装置 | |
| RU2243543C1 (ru) | Способ комплексного определения теплофизических характеристик материалов | |
| RU2419782C2 (ru) | Способ определения температурной зависимости коэффициента теплопроводности твердых изотропных электропроводящих материалов | |
| Sakonidou et al. | The thermal conductivity of methane in the critical region | |
| CN101464423A (zh) | 一种固体材料的导热系数的测量装置 | |
| West | Heat exchange in adiabatic calorimeters | |
| CN109470772B (zh) | 一种基于超声的内部热源强度大小和位置的无损测量方法 | |
| RU2654823C1 (ru) | Способ измерения теплопроводности твердых материалов | |
| Matvienko et al. | Increasing accuracy of measuring thermal conductivity of liquids by using the direct heating thermistor method | |
| RU2178166C2 (ru) | Способ комплексного определения теплофизических характеристик твердых и дисперсных материалов | |
| CN1601262A (zh) | 一种测定导热系数的方法及装置 | |
| RU2018117C1 (ru) | Способ комплексного определения теплофизических свойств материалов | |
| Łoziczonek et al. | Methods of determining the thermal conductivity of building materials with high and medium thermal resistance | |
| RU2263306C1 (ru) | Способ идентификации комплекса теплофизических характеристик твердых материалов | |
| RU2755090C1 (ru) | Абсолютный способ дифференциально-сканирующей тепловой кондуктометрии | |
| RU2556290C1 (ru) | Способ определения теплофизических свойств твердых материалов | |
| RU2788562C1 (ru) | Способ определения комплекса теплофизических характеристик твердых строительных материалов | |
| Choi et al. | Thermal conductivity measurements of thin biological tissues using a microfabricated 3-omega sensor | |
| RU2830045C1 (ru) | Способ определения теплофизических свойств веществ в области фазовых переходов | |
| SU1689825A1 (ru) | Способ определени теплофизических характеристик материалов | |
| JP3146357B2 (ja) | 短時間微小重力環境を用いた液状物質の熱伝導度精密測定法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20050409 |