RU2235628C1 - Method for making welded articles of low-carbon, low-alloy and plain steels - Google Patents
Method for making welded articles of low-carbon, low-alloy and plain steels Download PDFInfo
- Publication number
- RU2235628C1 RU2235628C1 RU2003102525/02A RU2003102525A RU2235628C1 RU 2235628 C1 RU2235628 C1 RU 2235628C1 RU 2003102525/02 A RU2003102525/02 A RU 2003102525/02A RU 2003102525 A RU2003102525 A RU 2003102525A RU 2235628 C1 RU2235628 C1 RU 2235628C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- low
- welded
- welding
- cooling
- welded joint
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области изготовления сварных изделий из низкоуглеродистых, нелегированных и малолегированных сталей. В частности изобретение может быть использовано для изготовления труб различного сечения непрерывной высокочастотной сваркой штрипсаThe invention relates to the manufacture of welded products from low carbon, unalloyed and low alloy steels. In particular, the invention can be used for the manufacture of pipes of various sections by continuous high-frequency strip welding
Как известно процессы сварки, какими бы методами они не осуществлялись, всегда представляют опасность с точки зрения образования непосредственно в сварном соединении и зоне термического влияния сварки (ЗТВ) дефектов как механического, так и структурного происхождения, которые оказывают отрицательное воздействие на качество и надежность изделия в целом. Поэтому существует много методов устранения отрицательного влияния структурных, как наиболее опасных, дефектов сварки на качество сварных изделий.As you know, welding processes, no matter what methods they are carried out, always pose a danger from the point of view of the formation of defects of both mechanical and structural origin directly in the welded joint and in the zone of thermal influence of welding (HAZ), which have a negative impact on the quality and reliability of the product in whole. Therefore, there are many methods to eliminate the negative impact of structural, as the most dangerous, welding defects on the quality of welded products.
Известен способ изготовления сварных изделий из высокопрочных среднелегированных сталей (25ХНЗМ) (аналог, а.с.1588786, МПК С 21D 9/50, on. БИ №32, 30.08.1990), включающий термообработку сварного соединения непосредственно после его получения. Способ включает сварку, последующее непосредственно после этого охлаждение зоны термического влияния сварки (ЗТВ) до температур в интервале Мн -200°С до образования 25-50% мартенсита, затем нагрев до температур в интервале Ac1-550°С до получения 75-100% ферритно-карбидной структуры и последующее окончательное охлаждение на воздухе.A known method of manufacturing welded products from high strength medium alloy steels (25XNZM) (analogue, and.with. 1588786, IPC C 21D 9/50, on. BI No. 32, 08/30/1990), including heat treatment of the weld immediately after receiving it. The method includes welding, immediately immediately after which cooling of the zone of thermal influence of welding (HAZ) to temperatures in the range of M n -200 ° C to the formation of 25-50% martensite, then heating to temperatures in the range of A c1 -550 ° C to obtain 75- 100% ferrite-carbide structure and subsequent final cooling in air.
Данный способ позволяет исключить образование холодных трещин, снизить твердость ЗТВ, повысить ударную вязкость, эксплуатационную стойкость сварного соединения вследствие обеспечения интенсивного превращения аустенита зоны ЗТВ в ферритно-карбидную смесь.This method allows to exclude the formation of cold cracks, reduce the hardness of the HAZ, increase the toughness, service life of the welded joint due to the intensive conversion of austenite of the zone of the HAZ into a ferritic-carbide mixture.
Существенным недостатком данного способа является то, что при изготовлении изделий из низкоуглеродистых, нелегированных и малолегированных сталей, например марок 15Г2, 17ГС, 20 и т.п., не обеспечивается получение достаточно однородной структуры и свойств по всему сварному изделию в целом. Кроме того, реализация этого способа требует достаточно большого объема подготовительных работ, поскольку определение для каждой данной марки стали конкретных температурных режимов требует проведения специальных теплофизических и металловедческих исследований.A significant drawback of this method is that in the manufacture of products from low carbon, unalloyed and low alloy steels, for example grades 15G2, 17GS, 20, etc., it is not possible to obtain a sufficiently uniform structure and properties throughout the welded product as a whole. In addition, the implementation of this method requires a sufficiently large amount of preparatory work, since the determination of specific temperature conditions for each given steel grade requires special thermal and metal research.
Таким образом данный способ довольно сложен и непригоден для получения качественных сварных изделий из низкоуглеродистых, нелегированных и малолегированных сталей, в частности изделий, обладающих достаточной прочностью при высокой пластичности в зоне сварного соединения.Thus, this method is quite complicated and unsuitable for producing high-quality welded products from low-carbon, unalloyed and low-alloy steels, in particular, products with sufficient strength with high ductility in the weld zone.
Известен также способ термической обработки сварных изделий (прототип, JP №4032516, МПК C 21 D 9/08, В 23 К 13/00, В 23 К 31/00, C 21 D 9/50, oп. 1992.02.04), полученных высокочастотной сваркой, включающий термообработку сварного соединения непосредственно после его получения. Способ включает непосредственное после сварки охлаждение сварного соединения до заданной температуры выше 700°С, последующий нагрев его до другой заданной температуры, затем окончательное охлаждение до окружающей температуры.There is also known a method of heat treatment of welded products (prototype, JP No. 4032516, IPC C 21 D 9/08, 23 K 13/00, 23 K 31/00, C 21 D 9/50, op. 1992.02.04), obtained by high-frequency welding, including heat treatment of the welded joint immediately after its receipt. The method includes directly after welding cooling the welded joint to a predetermined temperature above 700 ° C, then heating it to another predetermined temperature, then finally cooling to ambient temperature.
Этот способ обеспечивает получение некоей мелкозернистой и пластичной (мягкой) структуры всего сварного соединения за счет устранения высокопрочных (закалочных) структур в нем и образования равновесных исходных структур (феррито-перлитной смеси).This method provides a certain fine-grained and plastic (soft) structure of the entire welded joint due to the elimination of high-strength (quenching) structures in it and the formation of equilibrium initial structures (ferrite-pearlite mixture).
Существенным недостатком способа-прототипа является следующее противоречие.A significant disadvantage of the prototype method is the following contradiction.
По данному способу получение мелкозернистой и пластичной структуры в сварном соединении изделий из низкоуглеродистых, нелегированных и малолегированных сталей возможно только после того, как в нем произошел распад аустенита с образованием феррито-перлитной (наиболее мягкой) структуры и когда охлаждение этой образующейся структуры идет с весьма высокими скоростями (для подавления процессов ее рекристаллизации в интервале температур от Ar1 до 350°С), что противоречит теории фазовых превращений в сталях подобного класса.According to this method, obtaining a fine-grained and plastic structure in a welded joint of products from low-carbon, unalloyed and low-alloy steels is possible only after austenite has decomposed in it with the formation of a ferrite-pearlite (very soft) structure and when this formed structure is cooled with very high speeds (to suppress the processes of its recrystallization in the temperature range from Ar1 to 350 ° C), which contradicts the theory of phase transformations in steels of a similar class.
На самом деле при изготовлении сварных изделий из низкоуглеродистых, нелегированных и малолегированных сталей распад аустенита должен происходить при скоростях, значительно меньших критических скоростей (в верхнем температурном интервале превращений) в 3-5 раз, и при минимальном его переохлаждении ниже Ac1, то есть при температурах не ниже 680-700°С. Это значит, что образующаяся при этом феррито-перлитная структура будет охлаждаться с еще более меньшими скоростями и пройдет практически все стадии процесса рекристаллизации и, следовательно, укрупнится до значительных размеров. Таким образом, твердость сварного соединения окажется существенно меньшей твердости исходного основного металла изделия и ощутимо снизит надежность сварного изделия в целом.In fact, in the manufacture of welded products from low-carbon, unalloyed and low-alloy steels, the decomposition of austenite should occur at speeds significantly lower than the critical speeds (in the upper temperature range of transformations) by 3-5 times, and with a minimum supercooling below A c1 , i.e. temperatures not lower than 680-700 ° C. This means that the ferrite-pearlite structure formed in this case will be cooled at even lower speeds and will go through almost all stages of the recrystallization process and, therefore, will be enlarged to a significant size. Thus, the hardness of the welded joint will be significantly lower than the hardness of the original base metal of the product and significantly reduce the reliability of the welded product as a whole.
Предлагаемое изобретение устраняет указанное противоречие Задача, решаемая изобретением - получение достаточной прочности сварного изделия в целом при повышенной пластичности сварного соединения, необходимой и достаточной для достижения высокой надежности сварного изделия в работе.The present invention eliminates this contradiction. The problem solved by the invention is to obtain sufficient strength of the welded product as a whole with increased ductility of the welded joint, necessary and sufficient to achieve high reliability of the welded product in operation.
Технический эффект, обеспечивающий решение задачи, - формирование в зоне сварного соединения высокопластичной и достаточно прочной структуры сорбита, то есть исключение образования дефектов структуры материала: мартенсита, бейнита и игольчатого феррита - в шве, троостита и бейнита - в зоне термического влияния. При этом прочность сварного соединения получается близкой к прочности исходного материала, а пластичность - наиболее высокой.The technical effect that ensures the solution of the problem is the formation of a highly plastic and sufficiently strong sorbitol structure in the weld zone, i.e., the formation of defects in the structure of the material: martensite, bainite and needle ferrite in the weld, troostite and bainite in the heat-affected zone is eliminated. In this case, the strength of the welded joint is close to the strength of the starting material, and the ductility is the highest.
Результат достигается тем, что в соответствии с предлагаемым способом изготовления сварных изделий из низкоуглеродистых, нелегированных и малолегированных сталей высокочастотной сваркой охлаждение полученного сварного соединения непосредственно после сварки производят на воздухе до температуры в интервале от (Ac1+25) до (Ac1-75)°С, затем непосредственно после этого осуществляют последующий нагрев, по крайней мере сварного соединения, на 100-200°С, после чего производят окончательное охлаждение на воздухе.The result is achieved in accordance with the proposed method for the manufacture of welded products from low-carbon, unalloyed and low-alloy steels by high-frequency welding, cooling the welded joint immediately after welding is performed in air to a temperature in the range from (A c1 +25) to (A c1 -75) ° C, then immediately thereafter, subsequent heating of at least the welded joint is carried out at 100-200 ° C, after which final cooling in air is carried out.
Предлагаемый способ изготовления сварных изделий из низкоуглеродистых, нелегированных и малолегированных сталей отличается от известного тем, что охлаждение сварного соединения непосредственно после сварки на воздухе проводят до температуры в интервале от (Ac1+25) до (Ac1-75)°С, затем осуществляют последующий нагрев, по крайней мере сварного соединения, на 100-200°С, а окончательное охлаждение производят на воздухе.The proposed method for the manufacture of welded products from low carbon, unalloyed and low alloy steels differs from the known one in that the welded joint is cooled immediately after welding in air to a temperature in the range from (A c1 +25) to (A c1 -75) ° С, then subsequent heating, at least of the welded joint, at 100-200 ° C, and the final cooling is carried out in air.
Технический эффект достигается новой, неизвестной из уровня техники совокупностью режимов термообработки изделий непосредственно после сварки.The technical effect is achieved by a new, unknown from the prior art, set of modes of heat treatment of products immediately after welding.
Из существующего уровня техники сегодня априори не удается выбрать режимы получения сварного изделия из указанных сталей с оптимальными структурой и свойствами его сварного соединения. Структура, получаемая при изготовлении сварного изделия, зависит от очень многих параметров: от состава и состояния исходного материала, способа и режимов сварки, способов и режимов термообработки непосредственно после сварки. Режимы термообработки, в свою очередь, включают много взаимосвязанных и меняющихся во времени в процессе обработки параметров:From the existing level of technology today a priori, it is not possible to select the modes for producing a welded product from these steels with the optimal structure and properties of its welded joint. The structure obtained in the manufacture of a welded product depends on many parameters: the composition and condition of the starting material, the welding method and modes, the methods and heat treatment immediately after welding. The heat treatment modes, in turn, include many parameters interconnected and changing in time during processing:
температуру нагрева, температуру охлаждения, скорости нагрева и охлаждения. При этом, следует также учитывать, что процессы нагрева и охлаждения при изготовлении сварных изделий производятся, как правило, на станах в условиях непрерывного движения изделия с большими скоростями.heating temperature, cooling temperature, heating and cooling rates. At the same time, it should also be borne in mind that the processes of heating and cooling in the manufacture of welded products are performed, as a rule, on mills in the conditions of continuous movement of the product at high speeds.
Таким образом можно считать, что предлагаемый способ изготовления сварных изделий из низкоуглеродистых, нелегированных и малолегированных сталей не вытекает известным образом из существующего уровня техники.Thus, we can assume that the proposed method for the manufacture of welded products from low-carbon, unalloyed and low-alloy steels does not follow in a known manner from the existing level of technology.
Сущность изобретения раскрывается при рассмотрении процесса изготовления труб высокочастотной сваркой. Нагрев кромок штрипса до температуры плавления в индукторе при движении заготовки обычно со скоростями 60-100 м/мин происходит со скоростями 8000-10000°С/с. Поэтому в металле кромок непосредственно примыкающем к зоне расплава образуется аустенит очень тонкого строения (за счет малого времени на протекание процессов его рекристаллизации и высоких скоростей нагрева) Охлаждение сформировавшегося сварного соединения после сжатия кромок происходит с огромными скоростями даже на воздухе (за счет узости зоны разогрева кромок и высокой интенсивности теплоотвода в холодный металл и окружающее пространство). К моменту начала распада аустенита {в интервале от (Ас1+25) до (Ac1-75)(С} в сварном соединении текущая скорость охлаждения превышает 1500-2000°С/с, а учитывая, что для низкоуглеродистых, нелегированных и малолегированных сталей критическая скорость охлаждения в верхнем температурном интервале превращения не превышает 1400°С/с, в сварном соединении образуются закалочные структуры - троостит, бейнит и даже мартенсит.The invention is disclosed when considering the manufacturing process of pipes by high-frequency welding. The heating of the strip edges to the melting temperature in the inductor when the workpiece moves usually at speeds of 60-100 m / min occurs at speeds of 8000-10000 ° C / s. Therefore, austenite of very fine structure is formed in the metal of the edges immediately adjacent to the melt zone (due to the short time it takes to recrystallize and high heating rates). The formed welded joint is cooled after the edges are compressed at huge speeds even in air (due to the narrowness of the edge heating zone and high heat dissipation into cold metal and the surrounding area). By the time of the start of the decomposition of austenite {in the range from (A c1 +25) to (A c1 -75) (C} in the welded joint, the current cooling rate exceeds 1500-2000 ° C / s, and given that for low-carbon, unalloyed and low-alloyed the critical cooling rate in the upper temperature range of the transformation does not exceed 1400 ° C / s, in the welded joint hardening structures are formed - troostite, bainite and even martensite.
Получение вместо закалочных структур структуры сорбита требует замедления охлаждения. Нужные скорости охлаждения для указанного круга сталей вблизи 600°С составляют 300-400°С/с. Требуемое замедление охлаждения сварного соединения на этапе начала распада аустенита до значений скоростей, обеспечивающих образование вместо закалочных структур структуры сорбита, достигается подогревом (догревом) по крайней мере сварного соединения на 100-200°С в совокупности с окончательным охлаждением на воздухе.Obtaining sorbitol structure instead of quenching structures requires slowing down cooling. The required cooling rates for the specified range of steels near 600 ° C are 300-400 ° C / s. The required slowdown in the cooling of the welded joint at the stage of the start of the decomposition of austenite to values of velocities that ensure the formation of a sorbitol structure instead of quenching structures is achieved by heating (heating) at least the welded joint by 100-200 ° C in combination with the final cooling in air.
Кроме того, подогрев подготовленного к распаду аустенита в зоне термического влияния сварки создает условия для снижения напряженности его границ к началу распада и повышения пластичности образующейся структуры. Окончательное охлаждение на воздухе - это охлаждение со скоростями, не превышающими скоростей аустенит-сорбитного превращения. В итоге в сварном соединении образуется мелкозернистая структура сорбита, не содержащая дефектов в виде мартенсита, троостита, бейнита, игольчатого феррита, что обеспечивает повышенную пластичность при достаточно высокой прочности сварного соединения.In addition, the heating of austenite prepared for decomposition in the heat-affected zone of welding creates conditions for reducing the strength of its boundaries by the beginning of decomposition and increasing the ductility of the resulting structure. Final cooling in air is cooling at rates not exceeding the rates of austenite-sorbitol transformation. As a result, a fine-grained sorbitol structure is formed in the welded joint, which does not contain defects in the form of martensite, troostite, bainite, and needle ferrite, which provides increased ductility with a sufficiently high strength of the welded joint.
Таким образом предлагаемые последовательность и режимы проведения операций термообработки изделия непосредственно после сварки взаимно дополняют друг друга в достижении технического эффекта.Thus, the proposed sequence and modes of heat treatment operations of the product immediately after welding mutually complement each other in achieving a technical effect.
Предлагаемый способ реализуется на известном, применяемом в промышленности оборудовании.The proposed method is implemented on the well-known equipment used in industry.
Реализация предлагаемого способа и достигаемый технический эффект иллюстрируются примерами конкретного применения в промышленных условиях.The implementation of the proposed method and the achieved technical effect are illustrated by examples of specific applications in an industrial environment.
Методом высокочастотной сварки на установке ВЧС3-250/0,44 изготавливались прямошовные трубы с толщиной стенки δ=1,0-4,0 мм из сталей марок: ст. 15Г2 и 20.Using high-frequency welding at the VChS3-250 / 0.44 installation, straight-seam pipes with wall thickness δ = 1.0-4.0 mm were made from steel grades: st. 15Г2 and 20.
Процесс изготовления осуществлялся следующим образом: из непрерывно двигающейся ленты штрипса формировалась трубная заготовка, в сварочной клети в непрерывном режиме осуществлялась высокочастотная сварка, непосредственно после сварки (сжатия свариваемых кромок и образования сварного соединения) полученная труба охлаждалась на воздухе до заданной температуры, затем при помощи дополнительного индуктора температура либо области сварного соединения, либо всей трубы поднималась (труба догревалась) на 100-200°С, после чего труба охлаждалась на воздухе.The manufacturing process was carried out as follows: a tube stock was formed from a continuously moving strip of tape, high-frequency welding was carried out in a welding stand in a continuous mode, immediately after welding (compression of the welded edges and formation of a welded joint), the resulting pipe was cooled in air to a predetermined temperature, then using an additional of the inductor, the temperature of either the area of the welded joint or the entire pipe rose (the pipe was heated) by 100-200 ° С, after which the pipe was cooled b in the air.
Температура охлаждения после сварки задавалась из интервала от (Ac1+25) до (Ac1-75)°С, соответственно в интервале 750-650°С. Температура измерялась, как принято, в центре сварного соединения фотопирометром с точностью 50°С. Для всех указанных сталей и толщин стенки труб были получены сходные результаты. В таблицах приведены данные, подтверждающие достижение технического эффекта на примере прямошовных сварных труб из стали марок ст. 15Г2 и ст.20. Твердость тела труб из ст.15Г2 и ст.20 НКСЭ 30-20 (HV5 290-220).The cooling temperature after welding was set from the interval from (A c1 +25) to (A c1 -75) ° С, respectively, in the range of 750-650 ° С. The temperature was measured, as is customary, in the center of the welded joint with a pyrometer with an accuracy of 50 ° C. Similar results were obtained for all of these steels and pipe wall thicknesses. The tables show the data confirming the achievement of the technical effect on the example of longitudinal welded pipes made of steel of the art. 15G2 and Art. 20. The body hardness of the pipes from st.15G2 and st.20 NKS E 30-20 (HV 5 290-220).
В табл.1 приведены параметры, характеризующие качество получаемого материала по структуре и твердости для труб из ст.15Г2 и ст.20, иллюстрирующие достижение технического эффекта в заявленных пределах.Table 1 shows the parameters characterizing the quality of the obtained material in structure and hardness for pipes from st.15G2 and st.20, illustrating the achievement of the technical effect within the stated limits.
В табл.2 приведены механические свойства труб из ст. 15Г2 и ст.20, изготовленных разными способами.Table 2 shows the mechanical properties of pipes from st. 15G2 and Art.20, made in different ways.
В таблице 1:In table 1:
НКСЭ - твердость по Роквеллу при нагрузке 150 кгсNKS E - Rockwell hardness at a load of 150 kgf
HV5 - твердость по Виккерсу при нагрузке 5 кгсHV 5 - Vickers hardness at a load of 5 kgf
В таблице 2:In table 2:
σв - прочность, МПа (временное сопротивление разрыву)σ in - strength, MPa (temporary tensile strength)
δ5 - относительное удлинение, % (при пятикратной расчетной длине образца)δ 5 - elongation,% (at five times the estimated length of the sample)
δр - равномерное удлинение, % (фиксируемое по достижению максимального нагружения)δ p - uniform elongation,% (fixed upon reaching maximum load)
Штатный режим - режим изготовления труб без непосредственного после сварки прогрева.Normal mode - the mode of manufacturing pipes without heating immediately after welding.
Из полученных результатов очевидно, что предлагаемый способ обеспечивает получение сварных изделий из низкоуглеродистых, нелегированных и малолегированных сталей высокочастотной сваркой с достаточной прочностью и повышенной пластичностью сварного соединения, что обеспечивает их высокую надежность в работе.From the results obtained, it is obvious that the proposed method provides welded products from low carbon, unalloyed and low alloy steels by high-frequency welding with sufficient strength and increased ductility of the welded joint, which ensures their high reliability.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2003102525/02A RU2235628C1 (en) | 2003-01-27 | 2003-01-27 | Method for making welded articles of low-carbon, low-alloy and plain steels |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2003102525/02A RU2235628C1 (en) | 2003-01-27 | 2003-01-27 | Method for making welded articles of low-carbon, low-alloy and plain steels |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2003102525A RU2003102525A (en) | 2004-08-27 |
| RU2235628C1 true RU2235628C1 (en) | 2004-09-10 |
Family
ID=33433443
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2003102525/02A RU2235628C1 (en) | 2003-01-27 | 2003-01-27 | Method for making welded articles of low-carbon, low-alloy and plain steels |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2235628C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2664347C2 (en) * | 2013-03-14 | 2018-08-16 | Тенарис Койлд Тьюбз, ЛЛК | High-quality material for flexible long pipes and method of manufacture the same |
-
2003
- 2003-01-27 RU RU2003102525/02A patent/RU2235628C1/en not_active IP Right Cessation
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2664347C2 (en) * | 2013-03-14 | 2018-08-16 | Тенарис Койлд Тьюбз, ЛЛК | High-quality material for flexible long pipes and method of manufacture the same |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA2657518C (en) | Hot bend pipe and a process for its manufacture | |
| JP5787492B2 (en) | Steel pipe manufacturing method | |
| US7032809B1 (en) | Seam-welded metal pipe and method of making the same without seam anneal | |
| AU2012378562B2 (en) | Pearlite rail, flash butt welding method for pearlite rail, and method for manufacturing pearlite rail | |
| KR102705050B1 (en) | Method for welding coated steel plates | |
| CN100494456C (en) | High-strength hot-dip galvanized steel sheet with excellent spot weldability and stability of material properties | |
| US20220145414A1 (en) | Method for Producing Conventionally Hot-Rolled Profiled Strip Products | |
| JPWO2011042936A1 (en) | High strength steel pipe, steel plate for high strength steel pipe, and manufacturing method thereof | |
| AU2021215140B2 (en) | POST-WELD HEAT TREATMENT METHOD FOR 1,300MPa-LEVEL LOW-ALLOY HEAT TREATED STEEL RAIL | |
| JP2004131799A (en) | High-strength steel pipe excellent in deformation performance, low-temperature toughness and HAZ toughness, and method for producing the same | |
| RU2235628C1 (en) | Method for making welded articles of low-carbon, low-alloy and plain steels | |
| JP2652539B2 (en) | Method for producing composite structure high strength cold rolled steel sheet with excellent stretch formability and fatigue properties | |
| JP2005256044A (en) | High-strength cold rolled steel sheet having excellent workability and post-painting corrosion resistance and manufacturing method therefor | |
| US20230357877A1 (en) | Method for Producing Conventionally Hot-Rolled Strip Products | |
| CN106414787B (en) | High strength iron-based alloy, method of making same, and articles therefrom | |
| JPH0567699B2 (en) | ||
| US20220010404A1 (en) | Method for Producing Thermo-Mechanically Produced Profiled Hot-Rolled Strip Products | |
| JPH05148539A (en) | Production of steel for uoe steel pipe which is less embrittled by heating in (gamma+alpha) two-phase region | |
| SU703584A1 (en) | Method of thermal treatment of welded tubes | |
| SU1632988A1 (en) | Process for producing welded pipes | |
| JPH10168518A (en) | Manufacture of high tensile strength steel plate with tapered thickness | |
| CN117259944B (en) | A post-weld cooling method for flash welded joints of dissimilar rails | |
| CN112063825B (en) | Heat treatment method for 1100 MPa-level low-alloy heat-treated steel rail after welding | |
| RU2790721C1 (en) | Pipe with high strain capacity of strength class k65 and method for its production | |
| JP4265583B2 (en) | Cold-rolled steel sheet having excellent toughness after quenching and method for producing the same |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| TK4A | Correction to the publication in the bulletin (patent) |
Free format text: AMENDMENT TO CHAPTER -FG4A- IN JOURNAL: 25-2004 |
|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20080128 |