RU2212323C1 - Low-activated radioresistant weld material - Google Patents
Low-activated radioresistant weld materialInfo
- Publication number
- RU2212323C1 RU2212323C1 RU2002102803A RU2002102803A RU2212323C1 RU 2212323 C1 RU2212323 C1 RU 2212323C1 RU 2002102803 A RU2002102803 A RU 2002102803A RU 2002102803 A RU2002102803 A RU 2002102803A RU 2212323 C1 RU2212323 C1 RU 2212323C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- low
- tungsten
- titanium
- oxygen
- calcium
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области производства сварочных материалов, используемых в ядерной энергетике, в частности для выполнения сварных соединений корпусов реакторов из малоактивируемой радиационностойкой стали марки 15Х2В2ФА [1]. The invention relates to the production of welding materials used in nuclear energy, in particular for making welded joints of reactor vessels from low-activated radiation-resistant steel grade 15X2B2FA [1].
В отечественной энергетической промышленности для сварки стали марки 15Х2МФА широко используется сварочная проволока марки Св-10ХМФТУ [2], содержащая, мас.%:
Углерод - 0,07 - 0,12
Кремний - 0,17 - 0,35
Марганец - 0,4 - 0,7
Хром - 1,4 - 1,8
Ванадий - 0,20 - 0,35
Молибден - 0,4 - 0,6
Никель - Не более 0,3
Титан - 0,05 - 0,12
Сера - Не более 0,010
Фосфор - Не более 0,012
Медь - Не более 0,1
Азот - Не более 0,012
Железо - Остальное
Применение указанной сварочной проволоки при выполнении автоматической сварки под флюсом марки АН-42 или ручной дуговой сварки электродами на базе с указанной маркой сварочной проволоки обеспечивает высокие показатели прочностных и пластических характеристик металла шва после термической обработки. Однако в результате нейтронного облучения металл шва, выполненный указанным сварочным материалом, обладает высоким уровнем наведенной радиоактивности и длительным спадом ее после нейтронной экспозиции. Кроме того, металл шва имеет критическую температуру хрупкости выше критической температуры хрупкости малоактивируемого основного металла и составляет ≤20oС.In the domestic energy industry, welding wire of grade 15X2MFA is widely used welding wire grade Sv-10KhMFTU [2], containing, wt.%:
Carbon - 0.07 - 0.12
Silicon - 0.17 - 0.35
Manganese - 0.4 - 0.7
Chrome - 1.4 - 1.8
Vanadium - 0.20 - 0.35
Molybdenum - 0.4 - 0.6
Nickel - No more than 0.3
Titanium - 0.05 - 0.12
Sulfur - Not more than 0.010
Phosphorus - Not more than 0.012
Copper - Not more than 0.1
Nitrogen - Not more than 0.012
Iron - Else
The use of the specified welding wire when performing automatic submerged arc welding of the AN-42 grade or manual arc welding with electrodes based on the specified grade of the welding wire provides high strength and plastic characteristics of the weld metal after heat treatment. However, as a result of neutron irradiation, the weld metal made by the specified welding material has a high level of induced radioactivity and its long decline after neutron exposure. In addition, the weld metal has a critical temperature of brittleness above the critical temperature of brittleness of a low-activated base metal and is ≤20 o C.
Наиболее близкой к заявляемой композиции по назначению и составу является сварочная проволока марки OK Autrod 13.20 SC [3], содержащая, мас.%:
Углерод - 0,096
Кремний - 0,15
Марганец - 0,6
Хром - 2,32
Ванадий - 0,008
Молибден - 1,04
Никель - 0,05
Олово - 0,006
Сурьма - 0,001
Титан - 0,002
Сера - 0,004
Фосфор - 0,006
Медь - 0,21
Ниобий - 0,006
Мышьяк - 0,005
Железо - Остальное
Основным недостатком указанных сварочных материалов является высокая активируемость металла шва в поле нейтронного излучения за счет ядерных реакций на Ni, Мо, Сu, Nb и др. элементах с образованием долгоживущих радиоактивных изотопов, являющихся источником жесткого γ-излучения. Это приводит к ухудшению радиационной обстановки, делает чрезвычайно трудоемким проведение ремонтных работ сварных швов в процессе эксплуатации реакторного оборудования, создает серьезные проблемы при захоронении и утилизации отработавших свой срок сварных крупногабаритных конструкций атомной энергетики.Closest to the claimed composition for its intended purpose and composition is a welding wire brand OK Autrod 13.20 SC [3], containing, wt.%:
Carbon - 0,096
Silicon - 0.15
Manganese - 0.6
Chrome - 2.32
Vanadium - 0.008
Molybdenum - 1.04
Nickel - 0.05
Tin - 0.006
Antimony - 0.001
Titanium - 0.002
Sulfur - 0.004
Phosphorus - 0.006
Copper - 0.21
Niobium - 0.006
Arsenic - 0.005
Iron - Else
The main disadvantage of these welding materials is the high activability of the weld metal in the neutron field due to nuclear reactions on Ni, Mo, Cu, Nb and other elements with the formation of long-lived radioactive isotopes that are a source of hard γ-radiation. This leads to a deterioration in the radiation situation, makes it extremely time-consuming to carry out repair work on welds during the operation of reactor equipment, and creates serious problems in the disposal and disposal of spent welded large-sized nuclear power structures.
Применение зарубежного сварочного материала при выполнении автоматической сварки под флюсом марки ОК 10.63 обеспечивает высокие прочностные характеристики, высокое сопротивление хрупкому разрушению металла шва до облучения [3]. Однако металл указанного состава обладает высоким уровнем наведенной радиоактивности и низким спадом ее после нейтронной экспозиции. The use of foreign welding material when performing automatic submerged arc welding of OK 10.63 grade provides high strength characteristics, high resistance to brittle fracture of the weld metal before irradiation [3]. However, the metal of this composition has a high level of induced radioactivity and its low decay after neutron exposure.
Задачей изобретения является создание сварочного материала, обладающего пониженным уровнем наведенной активности и более быстрым ее спадом после нейтронной экспозиции, а также более высоким сопротивлением хрупкому разрушению металла шва, в том числе после нейтронного облучения при сохранении высокого уровня прочностных и пластических свойств. The objective of the invention is to provide a welding material with a lower level of induced activity and its faster decline after neutron exposure, as well as higher resistance to brittle fracture of the weld metal, including after neutron irradiation while maintaining a high level of strength and plastic properties.
Поставленная задача достигается тем, что сварочный материал, содержащий углерод, кремний, марганец, хром, молибден, медь, ниобий, никель, ванадий, титан серу, фосфор, мышьяк, олово, сурьму и железо дополнительно содержит вольфрам, кальций, кобальт, алюминий, кислород, азот при следующем соотношении компонентов, мас.%:
Углерод - 0,05 - 0,10
Кремний - 0,15 - 0,30
Марганец - 0,7 - 1,1
Хром - 2,5 - 3,0
Ванадий - 0,15 - 0,25
Вольфрам - 1,2 - 2,0
Молибден - 0,005 - 0,05
Никель - 0,005 - 0,05
Кобальт - 0,005 - 0,02
Медь - 0,03 - 0,10
Алюминий - 0,01 - 0,05
Ниобий - 0,005 - 0,05
Титан - 0,05 - 0,10
Азот - 0,01 - 0,015
Кислород - 0,005 - 0,01
Сера - 0,006 - 0,01
Фосфор - 0,006 - 0,01
Мышьяк - 0,005 - 0,01
Олово - 0,001 - 0,005
Сурьма - 0,001 - 0,005
Кальций - 0,005 - 0,05
Железо - Остальное
При суммарном содержании Ni, Mo, Nb, Сu, Со не более 0,27, суммарном содержании As, Sb, Sn, не более 0,02, отношение 
За счет введения в сварочный материал вольфрама в пределах 1,2-2,0% при одновременном регламентировании суммарного содержания никеля, ниобия, молибдена, меди и кобальта до 0,27 массовых процентов достигается уменьшение активируемости под действием нейтронного облучения и увеличивается скорость спада наведенной активности.This object is achieved in that the welding material containing carbon, silicon, manganese, chromium, molybdenum, copper, niobium, nickel, vanadium, titanium sulfur, phosphorus, arsenic, tin, antimony and iron additionally contains tungsten, calcium, cobalt, aluminum, oxygen, nitrogen in the following ratio of components, wt.%:
Carbon - 0.05 - 0.10
Silicon - 0.15 - 0.30
Manganese - 0.7 - 1.1
Chrome - 2.5 - 3.0
Vanadium - 0.15 - 0.25
Tungsten - 1.2 - 2.0
Molybdenum - 0.005 - 0.05
Nickel - 0.005 - 0.05
Cobalt - 0.005 - 0.02
Copper - 0.03 - 0.10
Aluminum - 0.01 - 0.05
Niobium - 0.005 - 0.05
Titanium - 0.05 - 0.10
Nitrogen - 0.01 - 0.015
Oxygen - 0.005 - 0.01
Sulfur - 0.006 - 0.01
Phosphorus - 0.006 - 0.01
Arsenic - 0.005 - 0.01
Tin - 0.001 - 0.005
Antimony - 0.001 - 0.005
Calcium - 0.005 - 0.05
Iron - Else
When the total content of Ni, Mo, Nb, Cu, Co is not more than 0.27, the total content of As, Sb, Sn, not more than 0.02, the ratio
Due to the introduction of tungsten into the welding material in the range of 1.2-2.0% while simultaneously regulating the total content of nickel, niobium, molybdenum, copper and cobalt to 0.27 mass percent, a decrease in activability due to neutron irradiation is achieved and the rate of decline of induced activity increases .
При введении в сварочный материал вольфрама и кальция, увеличении содержания титана и регламентировании содержания кислорода при суммарном содержании указанных элементов 
Введение вольфрама в пределах 1,2-2,0% обеспечивает металлу шва меньшую активируемость под действием нейтронного облучения и более быстрый ее спад во времени после окончания нейтронной экспозиции благодаря меньшему эффективному сечению взаимодействия нейтронов с ядрами вольфрама и меньшему периоду полураспада образовавшихся под облучением изотопов вольфрама, соответственно. The introduction of tungsten in the range of 1.2-2.0% provides weld metal with less activability under the influence of neutron irradiation and its faster decay in time after the end of neutron exposure due to a smaller effective cross section for the interaction of neutrons with tungsten nuclei and a shorter half-life of tungsten isotopes formed under irradiation , respectively.
При этом не снижается уровень механических свойств металла шва при использовании заявляемого сварочного материала в сравнении с известным (см. табл. 3). Нижний предел содержания вольфрама определяется необходимостью обеспечения требуемых прочностных характеристик металла шва. Ограничение вольфрама по верхнему пределу обусловлено необходимостью обеспечения высокого сопротивления хрупкому разрушению металла шва. At the same time, the level of mechanical properties of the weld metal does not decrease when using the inventive welding material in comparison with the known (see table. 3). The lower limit of the tungsten content is determined by the need to ensure the required strength characteristics of the weld metal. The upper limit of tungsten is due to the need to provide high resistance to brittle fracture of the weld metal.
Увеличение содержания сильного раскислителя металла - титана - в сварочной проволоке до 0,10% способствует повышению сопротивления хрупкому разрушению металла шва за счет связывания при сварке в расплавленном металле кислорода и измельчению зерна в структуре. An increase in the content of a strong metal deoxidizer - titanium - in the welding wire up to 0.10% contributes to an increase in the resistance to brittle fracture of the weld metal due to the binding of oxygen in the molten metal and grinding of grain in the structure.
Регламентированное содержание кислорода в пределах (0,005-0,01)%, азота (0,01-0,015)%, а также алюминия (0,01-0,05)% способствует повышению сопротивления хрупкому разрушению металла шва за счет снижения содержания в нем неметаллических включений типа окислов и нитридов и др. The regulated oxygen content in the range of (0.005-0.01)%, nitrogen (0.01-0.015)%, and also aluminum (0.01-0.05)% increases the resistance to brittle fracture of the weld metal by reducing the content in it non-metallic inclusions such as oxides and nitrides, etc.
Введение в сварочный материал кальция до 0,05% способствует глобулизации карбидов, обеспечивая повышение сопротивления хрупкому разрушению металла шва. The introduction of calcium into the welding material up to 0.05% contributes to the globulation of carbides, providing increased resistance to brittle fracture of the weld metal.
Повышение верхнего предела содержания в проволоке хрома до 3,0% необходимо с целью обеспечения требуемых прочностных характеристик и стойкости против теплового охрупчивания металла шва в процессе эксплуатации за счет оптимального содержания хрома в металле шва, с учетом выполнения многопроходных швов сечением до 200-250 мм корпусов реакторов автоматической сваркой проволокой под флюсом. An increase in the upper limit of the content of chromium in the wire to 3.0% is necessary in order to ensure the required strength characteristics and resistance to thermal embrittlement of the weld metal during operation due to the optimal chromium content in the weld metal, taking into account multi-pass welds with a cross section of up to 200-250 mm Reactors automatic submerged arc welding.
Ограничение содержания в проволоке меди до 0,10% обеспечивает более высокую радиационную стойкость металла шва в процессе эксплуатации. Limiting the content of copper wire to 0.10% provides a higher radiation resistance of the weld metal during operation.
В ЦНИИ КМ "Прометей" произведена выплавка в 100-килограммовой открытой индукционной печи трех плавок стали для сварочной проволоки заявляемого состава. Выплавка стали производилась на чистых шихтовых материалах известного состава с промывкой печи до требуемой чистоты металла по содержанию никеля, молибдена, ниобия, меди, серы и фосфора. Разливку стали производили в слитки весом 25 кг. In CRI KM "Prometey" smelted in a 100-pound open induction furnace three steel melts for a welding wire of the claimed composition. Steel was smelted on clean charge materials of a known composition with washing the furnace to the required metal purity by the content of nickel, molybdenum, niobium, copper, sulfur and phosphorus. Steel was cast into ingots weighing 25 kg.
Слитки после обдирки проковывали на заготовки размером 16•16 мм с дальнейшим изготовлением катанки диаметром 6 мм и волочением ее на сварочную проволоку диаметром 4 мм. After stripping, the ingots were forged onto billets of 16–16 mm in size with the subsequent manufacture of wire rod with a diameter of 6 mm and drawing it onto a welding wire with a diameter of 4 mm.
Для исследования свойств металла шва изготавливали 3 партии электродов (марки 48Н-38Ф) на базе выплавленной сварочной проволоки с использованием традиционного покрытия электродов типа УОНИИ 13/45А. To study the properties of the weld metal, 3 batches of electrodes (grades 48N-38F) were made on the basis of a melted welding wire using a traditional electrode coating type UONII 13 / 45A.
Образцы для исследования изготавливали из технологических сварных проб, выполненных с использованием указанных электродов. Наплавку производили ручным дуговым способом электродами диаметром 4 мм на сварочном токе Iсв= 140-160 А. Samples for research were made from technological welded samples made using these electrodes. Surfacing was carried out by a manual arc method with electrodes of 4 mm diameter at a welding current of Ib = 140-160 A.
Для исследования механических свойств металла шва изготавливали образцы на статическое растяжение диаметром 3 мм и длиной 15 мм, а также призматические образцы размером 5•5•27,5 мм с острым надрезом для испытаний на ударный изгиб. To study the mechanical properties of the weld metal, static tensile specimens with a diameter of 3 mm and a length of 15 mm were manufactured, as well as prismatic specimens of size 5 • 5 • 27.5 mm with a sharp notch for impact bending tests.
В качестве известного сварочного материала была выбрана зарубежная проволока марки ОК 13,20 и сварочные электроды на ее основе (партия 4). As a well-known welding material, OK 13.20 foreign wire and welding electrodes based on it were selected (batch 4).
Нейтронное облучение образцов заявляемого и известного сварочного материала производилось в активной зоне исследовательского реактора при температуре 270±10oС флюенсом 1,4•1024 нейтр/м2 (Е≥0,5 МэВ). Испытание на растяжение проводились на установке УМД-10 на воздухе при скорости деформации 3•10-3 с-1. Ударные испытания проводились на копре типа 2121КМ-0,5 с максимальной энергией удара 50 Дж.Neutron irradiation of samples of the claimed and known welding material was carried out in the active zone of a research reactor at a temperature of 270 ± 10 o With a fluence of 1.4 • 10 24 neutrons / m 2 (E≥0.5 MeV). Tensile tests were carried out on a UMD-10 installation in air at a strain rate of 3 • 10 -3 s -1 . Impact tests were carried out on a type 2121KM-0.5 head with a maximum impact energy of 50 J.
Химический состав заявляемого и известного сварочного материала приведен в табл. 1, результаты расчета кинетики спада наведенной активности в рассматриваемых материалах - в табл. 2 и результаты испытаний механических свойств - в табл. 3. The chemical composition of the claimed and known welding material is given in table. 1, the results of calculating the kinetics of the decline in induced activity in the materials under consideration are in table. 2 and the test results of mechanical properties are shown in table. 3.
Данные расчета кинетики спада наведенной активности в сварочных материалах после предполагаемого облучения в реакторе типа ВВЭР-1000 в течение 30 лет и последующей выдержки до 100 лет свидетельствуют о преимуществе заявляемого сварочного материала, особенно заметной после выдержки свыше 10 лет (табл. 2). The calculation data of the kinetics of the decrease in induced activity in the welding consumables after the alleged exposure in the VVER-1000 reactor for 30 years and subsequent exposure to 100 years indicate the advantage of the inventive welding material, which is especially noticeable after exposure over 10 years (Table 2).
Результаты испытаний механических свойств (табл. 3) подтверждают преимущества описываемого сварочного материала перед известным в отношении меньшей склонности к радиационному охрупчиванию металла шва, определяемому меньшей величиной сдвига критической температуры хрупкости после облучения. The results of testing the mechanical properties (Table 3) confirm the advantages of the described welding material over the known one with respect to the less tendency to radiation embrittlement of the weld metal, which is determined by the lower shear of the critical brittle temperature after irradiation.
Ожидаемый технико-экономический эффект, обусловленный более быстрым спадом наведенной активности и меньшей склонностью к радиационному охрупчиванию, выразится в увеличении надежности, безопасной эксплуатации и срока службы сварных соединений, а также в повышении экологической чистоты за счет снижения загрязнения окружающей среды в период эксплуатации и после ее завершения атомных энергетических установок нового поколения из малоактивируемых конструкционных материалов. The expected technical and economic effect due to a faster decline in induced activity and a lower tendency to radiation embrittlement will result in an increase in reliability, safe operation and service life of welded joints, as well as in an increase in environmental cleanliness by reducing environmental pollution during operation and after it completion of a new generation of nuclear power plants from low-activated structural materials.
ЛИТЕРАТУРА
1. Патент РФ 2135623.LITERATURE
1. RF patent 2135623.
2. ПНАЭГ-7-009-89 "Оборудование и трубопроводы энергетических установок. Сварка и наплавка. Основные положения". 2. PNAEG-7-009-89 "Equipment and pipelines of power plants. Welding and surfacing. Basic provisions."
3. Каталог ESAB (Сертификат качества). 3. ESAB catalog (Quality Certificate).
Claims (3)
Углерод - 0,05 - 0,10
Кремний - 0,15 - 0,30
Марганец - 0,7 - 1,1
Хром - 2,5 - 3,0
Ванадий - 0,15 - 0,25
Вольфрам - 1,2 - 2,0
Молибден - 0,005 - 0,05
Никель - 0,005 - 0,05
Кобальт - 0,005 - 0,02
Медь - 0,03 - 0,10
Алюминий - 0,01 - 0,05
Ниобий - 0,005 - 0,05
Титан - 0,05 - 0,10
Азот - 0,01 - 0,015
Кислород - 0,005 - 0,01
Сера - 0,006 - 0,01
Фосфор - 0,006 - 0,01
Мышьяк - 0,005 - 0,01
Олово - 0,001 - 0,005
Сурьма - 0,001 - 0,005
Кальций - 0,005 - 0,05
Железо - Остальное
2. Малоактивируемый радиационно стойкий сварочный материал по п. 1, отличающийся тем, что отношение
составляет 12,2-17,0.1. Low-activated radiation-resistant welding material containing carbon, silicon, manganese, chromium, molybdenum, vanadium, titanium, nickel, niobium, copper, arsenic, tin, antimony, sulfur, phosphorus and iron, characterized in that it additionally contains tungsten, calcium, cobalt, aluminum, oxygen and nitrogen in the following components, wt. %:
Carbon - 0.05 - 0.10
Silicon - 0.15 - 0.30
Manganese - 0.7 - 1.1
Chrome - 2.5 - 3.0
Vanadium - 0.15 - 0.25
Tungsten - 1.2 - 2.0
Molybdenum - 0.005 - 0.05
Nickel - 0.005 - 0.05
Cobalt - 0.005 - 0.02
Copper - 0.03 - 0.10
Aluminum - 0.01 - 0.05
Niobium - 0.005 - 0.05
Titanium - 0.05 - 0.10
Nitrogen - 0.01 - 0.015
Oxygen - 0.005 - 0.01
Sulfur - 0.006 - 0.01
Phosphorus - 0.006 - 0.01
Arsenic - 0.005 - 0.01
Tin - 0.001 - 0.005
Antimony - 0.001 - 0.005
Calcium - 0.005 - 0.05
Iron - Else
2. Low-activated radiation-resistant welding material according to claim 1, characterized in that the ratio
is 12.2-17.0.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2002102803A RU2212323C1 (en) | 2002-01-31 | 2002-01-31 | Low-activated radioresistant weld material |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2002102803A RU2212323C1 (en) | 2002-01-31 | 2002-01-31 | Low-activated radioresistant weld material |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2212323C1 true RU2212323C1 (en) | 2003-09-20 |
Family
ID=29777393
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2002102803A RU2212323C1 (en) | 2002-01-31 | 2002-01-31 | Low-activated radioresistant weld material |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2212323C1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2466001C2 (en) * | 2010-11-12 | 2012-11-10 | Министерство промышленности и торговли Российской Федерации (Минпромторг РФ) | Welding wire for welding of heat-resistant chromium martensitic steels |
| RU2633408C1 (en) * | 2016-12-28 | 2017-10-12 | Акционерное общество "Научно-производственное объединение "Центральный научно-исследовательский институт технологии машиностроения", АО "НПО "ЦНИИТМАШ" | Heat-resistant and radiation-resistant steel |
-
2002
- 2002-01-31 RU RU2002102803A patent/RU2212323C1/en not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Каталог ESAB (Сертификат качества). Электроды OK Autrod 13.20SC.05.05.1995. * |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2466001C2 (en) * | 2010-11-12 | 2012-11-10 | Министерство промышленности и торговли Российской Федерации (Минпромторг РФ) | Welding wire for welding of heat-resistant chromium martensitic steels |
| RU2633408C1 (en) * | 2016-12-28 | 2017-10-12 | Акционерное общество "Научно-производственное объединение "Центральный научно-исследовательский институт технологии машиностроения", АО "НПО "ЦНИИТМАШ" | Heat-resistant and radiation-resistant steel |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP2422919B1 (en) | Austenitic welding material, and preventive maintenance method for stress corrosion cracking and preventive maintenance method for intergranular corrosion, using same | |
| WO2022262188A1 (en) | Method for designing components of nuclear power-use nickel-based alloy welding wire for preventing welding cracks, nuclear power-use nickel-based alloy welding wire, and method for detecting welding cracks | |
| JP4876350B2 (en) | Manufacturing method of high strength steel pipe joint for oil well | |
| EP0174418B1 (en) | Austenitic alloys based on iron-manganese and iron-manganese-chromium | |
| CN104722954A (en) | Automatic submerged arc welding wire used in nuclear grade strong radiation area | |
| RU2212323C1 (en) | Low-activated radioresistant weld material | |
| Ward | Thermal and irradiation effects on the tensile and creep-rupture properties of weld-deposited type 316 stainless steel | |
| RU2383417C1 (en) | Low activated corrosion resistant welding material | |
| Mouginot et al. | Microstructures of nickel-base alloy dissimilar metal welds | |
| Serre et al. | Mechanical properties of a 316L/T91 weld joint tested in lead–bismuth liquid | |
| US20180163285A1 (en) | Ni-Based Alloy Pipe or Tube for Nuclear Power | |
| USH326H (en) | Mn-Fe base and Mn-Cr-Fe base austenitic alloys | |
| CN114262821B (en) | Pure phosphoric acid corrosion resistant nickel-based corrosion-resistant alloy material and preparation method thereof | |
| RU2188109C2 (en) | Composition of welding tape and wire | |
| Watanabe et al. | Weldability of neutron-irradiated Type 316 stainless steel | |
| Melfi et al. | Matching filler development and welding procedure optimization for the Thor® 115 CSEF steel grade | |
| JP3624758B2 (en) | A welded steel structure with excellent cold cracking resistance | |
| US4214950A (en) | Steel for nuclear applications | |
| RU2135623C1 (en) | Low-activated radioresistant steel | |
| JPH03177539A (en) | Electric resistance welded steel tube for machine structural use having excellent machinability | |
| RU2238831C1 (en) | Composition of welding strip and wire | |
| Tanigawa et al. | Status and future development of Japanese reduced activation ferritic/martensitic steel F82H | |
| Brumovsky et al. | A historical review of WWER RPV embrittlement issues | |
| JPS6284895A (en) | Wire for mig arc welding for steel products for nuclear reactor and its production | |
| Bento et al. | Influence of Post-Weld Heat Treatment on the Mechanical Properties and Microstructure of a Seamless Pipe of an ASTM A335 Gr P91 Steel |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20160201 |