RU2201992C1 - Чугун - Google Patents
Чугун Download PDFInfo
- Publication number
- RU2201992C1 RU2201992C1 RU2001131698A RU2001131698A RU2201992C1 RU 2201992 C1 RU2201992 C1 RU 2201992C1 RU 2001131698 A RU2001131698 A RU 2001131698A RU 2001131698 A RU2001131698 A RU 2001131698A RU 2201992 C1 RU2201992 C1 RU 2201992C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- cast iron
- content
- chrome
- carbides
- silicon
- Prior art date
Links
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 43
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 27
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 21
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 20
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 20
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 16
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 16
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 14
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 14
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims abstract description 14
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims abstract description 11
- 229910052684 Cerium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- GWXLDORMOJMVQZ-UHFFFAOYSA-N cerium Chemical compound [Ce] GWXLDORMOJMVQZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 claims abstract description 8
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims abstract description 8
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 claims abstract description 5
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims abstract description 5
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims abstract description 4
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 23
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 16
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 12
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 abstract description 19
- 230000005496 eutectics Effects 0.000 abstract description 17
- 239000010439 graphite Substances 0.000 abstract description 11
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 abstract description 11
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 4
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 abstract description 3
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract description 2
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 abstract 2
- 230000035939 shock Effects 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 12
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 11
- 229910001567 cementite Inorganic materials 0.000 description 7
- 238000005087 graphitization Methods 0.000 description 6
- KSOKAHYVTMZFBJ-UHFFFAOYSA-N iron;methane Chemical group C.[Fe].[Fe].[Fe] KSOKAHYVTMZFBJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 6
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 5
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 4
- 235000000396 iron Nutrition 0.000 description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 4
- UFGZSIPAQKLCGR-UHFFFAOYSA-N chromium carbide Chemical compound [Cr]#C[Cr]C#[Cr] UFGZSIPAQKLCGR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 3
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- 229910003470 tongbaite Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 2
- -1 cementite carbides Chemical class 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 229910001349 ledeburite Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010451 perlite Substances 0.000 description 2
- 235000019362 perlite Nutrition 0.000 description 2
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 2
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 1
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 1
- 210000001787 dendrite Anatomy 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 229910052712 strontium Inorganic materials 0.000 description 1
- CIOAGBVUUVVLOB-UHFFFAOYSA-N strontium atom Chemical compound [Sr] CIOAGBVUUVVLOB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
Изобретение относится к металлургии, в частности к чугунам, предназначенным для изготовления валков горячей прокатки. Предложен чугун, содержащий следующие компоненты, мас.%: углерод 2,5-3,2; кремний 2,0-2,8; марганец 0,5-1,0; фосфор 0,1-0,2; серу 0,01-0,03; хром 5,5-8,0; никель 2,0-3,0; алюминий 1,1-1,5; молибден 0,2-0,4; церий 0,005-0,05; ванадий 0,05-0,30; магний 0,03-0,10; железо - остальное, отношение содержания хрома к содержанию углерода должно составлять 2,1-2,8, а отношение суммы содержания хрома и марганца к сумме содержания кремния и алюминия должно быть в пределах 1,4-2,3. Чугун по данному изобретению обеспечивает экономию хрома, имеет равномерно распределенную эвтектику и карбиды, сфероидизированный графит, а также высокую твердость, износостойкость, вязкость, термостойкость и технологичность.
Description
Изобретение относится к металлургии, в частности к чугунам, предназначенным для изготовления валков горячей прокаткой, работающих при повышенных температурах, больших удельных нагрузках и высоких скоростях прокатки, в частности для валков чистовых и предчистовых клетей листовой горячей прокатки непрерывных станов и для изготовления обечаек, предназначенных для бандажирования опорных валков горячей прокатки.
Наиболее близким, принятым за прототип, является чугун (а.с. 1025751 A), который используется для изготовления рабочих валков и содержит компоненты при следующем соотношении, мас.%:
Углерод - 2,5-3,2
Кремний - 2,8-3,5
Марганец - 0,2-0,8
Фосфор - 0,1-0,20
Сера - 0,02-0,09
Хром - 4,2-5,0
Никель - 0,6-1,5
Алюминий - 0,2-1,0
Церий - 0,005-0,05
Ванадий - 0,08-0,6
Железо - Остальное
Недостатком данного чугуна является, то, что в его структуре большей частью преобладают карбиды цементитного типа, а также структурно свободный графит. Все это снижает износостойкость и механические свойства отливок. В структуре чугуна цементит формирует сплошной карбидный каркас, внутри которого расположена металлическая составляющая. Подобная структура сплавов является неблагоприятной, поскольку включения Ме7С3 нарушают связь между отдельными участками металлической основы. В результате этого сплавы приобретают повышенную хрупкость.
Углерод - 2,5-3,2
Кремний - 2,8-3,5
Марганец - 0,2-0,8
Фосфор - 0,1-0,20
Сера - 0,02-0,09
Хром - 4,2-5,0
Никель - 0,6-1,5
Алюминий - 0,2-1,0
Церий - 0,005-0,05
Ванадий - 0,08-0,6
Железо - Остальное
Недостатком данного чугуна является, то, что в его структуре большей частью преобладают карбиды цементитного типа, а также структурно свободный графит. Все это снижает износостойкость и механические свойства отливок. В структуре чугуна цементит формирует сплошной карбидный каркас, внутри которого расположена металлическая составляющая. Подобная структура сплавов является неблагоприятной, поскольку включения Ме7С3 нарушают связь между отдельными участками металлической основы. В результате этого сплавы приобретают повышенную хрупкость.
Предложен чугун, содержащий компоненты при следующем соотношении, мас.%:
Углерод - 2,5-3,2
Кремний - 2,0-2,8
Марганец - 0,5-1,0
Фосфор - 0,1-0,20
Сера - 0,01-0,08
Хром - 5,5-8,0
Никель - 2,0-3,0
Алюминий - 1,1-1,5
Церий - 0,005-0,05
Ванадий - 0,05-0,30
отличающийся тем, что в состав дополнительно введены молибден 0,2-0,40 мас.% и магний 0,03-0,10 мас.% - остальное железо.
Углерод - 2,5-3,2
Кремний - 2,0-2,8
Марганец - 0,5-1,0
Фосфор - 0,1-0,20
Сера - 0,01-0,08
Хром - 5,5-8,0
Никель - 2,0-3,0
Алюминий - 1,1-1,5
Церий - 0,005-0,05
Ванадий - 0,05-0,30
отличающийся тем, что в состав дополнительно введены молибден 0,2-0,40 мас.% и магний 0,03-0,10 мас.% - остальное железо.
Отношение содержания хрома к содержанию углерода должно составлять 2,1-2,8, а отношение суммы содержания хрома и марганца к сумме содержания кремния и алюминия составляет 1,4-2,3.
Углерод в указанных пределах обеспечивает получение аустенитохромистокарбидной эвтектики и карбидов типа Мe7С3, увеличивает количество карбидной фазы чугуна, что увеличивает твердость чугуна. Однако повышение содержания углерода в чугуне свыше 3,2% препятствует образованию аустенитохромистокарбидной эвтектики, возрастает вероятность образования крупных хрупких карбидов цементитного типа, что приводит к снижению пластичности, вязкости и к охрупчиванию. Хром при оптимальном сочетании его количества с содержанием углерода обеспечивает образование эвтектики пластинчатого строения, при наличии которой значительно повышается пластичность, вязкость и термостойкость. При этом карбидная фаза такого чугуна состоит из смеси кубического легированного цементита и хромистого карбида тригонального типа, что приводит к значительному повышению твердости, прочности, термостойкости и износостойкости. Экспериментальным путем было установлено, что для получения эвтектики чугуна пластинчатого строения с мелкими равномерно распределенными карбидами, увеличения количества эвтектики при наличии смеси цементита и хромистого карбида с целью повышения его твердости, прочности, износостойкости, пластичности, вязкости и термостойкости необходимо обеспечить оптимальное сочетание хрома и углерода в соответствии со следующим выражением:
2,1≤Cr/C≤2,8,
где Cr - содержание хрома, мас.%; C - содержание углерода, мас.%.
2,1≤Cr/C≤2,8,
где Cr - содержание хрома, мас.%; C - содержание углерода, мас.%.
При снижении Cr/C менее 2,1 в структуре чугуна появляется эвтектика сотового строния с выделением цементита между ветвями дендритов, хромистый карбид отсутствует, уменьшается твердость, прочность, износостойкость, пластичность, вязкость и термостойкость, возрастает чувствительность к образованию трещин при отливке и ковке.
Повышение отношения Cr/C более 2,8 при соблюдении эвтектичности чугуна, равной единице (Sc= 1), является нецесообразным, так как может вызвать образование более сложных карбидов.
Марганец, кремний и алюминий являются активными раскислителями при выплавке чугуна, однако эти элементы совершенно по-разному влияют на его структуру и свойства. Марганец препятствует выделению графита и способствует образованию карбидов. Марганец повышает устойчивость переохлажденного аустенита, замедляет распад в перлитной области и способствует при охлаждении чугуна превращению в бейнитной области. Все это в совокупности повышает твердость, прочность, износостойкость и термостойкость чугуна.
Кремний при высоком содержании углерода измельчает эвтектику чугуна, однако он способствует выделению графита и уменьшает количество карбидной фазы. Наличие графита снижает твердость, прочность, износостойкость и термостойкость чугуна. Содержание кремния в пределах 2,0-2,8% способствует увеличению содержания хрома в карбидах, что стимулирует образование эвтектики на основе тригонального карбида вместо ледебурита. Кремний способствует графитизации и связанному с ней перераспределению концентрации хрома между карбидами цементитного и тригонального типа. Одновременно кремний значительно ускоряет распад аустенита при охлаждении в перлитной области и это приводит к снижению твердости матрицы чугуна. В целом это снижает прочность, износостойкость и термостойкость чугуна.
Влияние алюминия проявляется через графитизацию и приводит к увеличению концентрации хрома в карбидах и матрице из-за уменьшения количества карбидов в структуре чугуна.
Алюминий, введенный в чугун в оптимизированных соотношениях, препятствует диффузии углерода при кристаллизации чугуна, и это обеспечивает образование первичных карбидов в мелкой и равномерно распределенной форме. Алюминий способствует выделению вторичных карбидов в сфероидальной форме и увеличивает стабильность этих карбидов при последующем нагреве. Это в совокупности повышает твердость, износостойкость, вязкость, термостойкость и устойчивость чугуна против образования трещин при отливке и ковке.
При содержании алюминия менее 1,1% положительное влияние алюминия на структуру и свойства чугуна не проявляется вследствие его недостаточного количества. При содержании в чугуне алюминия более 1,5% возрастает степень эвтектичности и становится более единицы (Sc=1), что несмотря на повышенное содержание алюминия в чугунах не обеспечивает графитизации, равноценной эвтектическим чугунам. Это вызвано уменьшением эффективности действия алюминия на графитизацию, что объясняется фактом появления в структуре заэвтектических чугунов фазы FехАlС3, обогащенной алюминием.
Таким образом, влияние алюминия на увеличение концентрации хрома в карбидах и, следовательно, на изменение морфологии эвтектических карбидов связано со степенью развития графитизации, в этом случае уменьшается количество карбидов, а концентрация хрома в матрице увеличивается, что приводит к преимущественному образованию карбидов (Сr, Fе)7С3 вместо карбидов (Fе, Сr)3С.
Экспериментальным путем было определено, что для предотвращения образования графита и перлита в чугуне и получения структуры бейнита с целью повышения твердости, микротвердости эвтектики, износостойкости и термостойкости необходимо обеспечить оптимальное сочетание хрома, марганца, кремния и алюминия в соответствии со следующим выражением:
1,4≤Cr+Mn/Si+Al≤2,3.
1,4≤Cr+Mn/Si+Al≤2,3.
При снижении Сr+Мn/Si+Аl менее 1,4 в структуре чугуна появляется эвтектика сотового строения с выделением цементита, хромистый карбид отсутствует, уменьшается твердость, прочность, износостойкость, пластичность, вязкость и термостойкость, возрастает чувствительность к образованию трещин при отливке.
Повышение выражения Сr+Мn/Si+Аl более 2,3 приводит к тому же, что и при снижении этого соотношения 1,4.
Наличие в составе чугуна никеля способствует превращению аустенита в мартенсит и, следовательно, снижению его содержания ниже нижнего предела, равного 2,0 мас.%, приводит к появлению в структуре чугуна продуктов высокотемпературного распада аустенита и затрудняет графитизацию углерода. При содержании никеля выше верхнего предела, который равен 3,0 мас.%, увеличивается устойчивость аустенита, благодаря чему металлическая основа чугуна может стать полностью аустенитной. В этом случае для получения мартенситной структуры чугун необходимо подвергать высокотемпературной термообработке, что является дополнительной операцией, увеличивающей технологический процесс.
С целью получения графита шаровидной формы, состав чугуна должен иметь магний и церий, сумма которых должна находиться, как было нами установлено, в следующих пределах от 0,035 до 0,15 мас.%.
Суммарное содержание магния и церия в чугуне менее нижнего предела, равного 0,035 мас.%, приводит к появлению в структуре чугуна не только графита шаровидной формы, но и графита вермикулярной и пластинчатой формы, что резко снижает прочностные свойства материала. Избыток суммы содержания магния и церия приводит к перемодифицированию чугуна, в результате чего получается тот же отрицательный эффект, что и при недостаточном содержании их в чугуне, поэтому содержание магния и церия не должно превышать суммы их верхнего предела, который равен 0,15 мас.%.
Молибден, вводимый в указанных пределах, почти не изменяет соотношения структурных составляющих, способствует получению плотной мелкозернистой структуры по всему сечению валка. При этом отмечается повышение износостойкости и термостойкости валка, прочности и долговечности валка в целом. Молибден, растворясь в форме перлита и упрочнив его, повышает прочность матрицы, а следовательно, и общую прочность валка.
Содержание молибдена менее 0,2% не обеспечивает получения мелкозернистой структуры, что снижает прочностные свойства валка.
При содержании молибдена свыше 0,4% он выступает как карбидообразующий, образующий собственный карбид, что может привести к повышенной хрупкости валка.
Ввод ванадия в количестве 0,05-0,30% измельчает первичную структуру по всему сечению валка, очищает структуру валка от мелких включений графита и повышает его износостойкость. Кроме того, ванадий способствует получению инверсионной структуры валка, т.е. наиболее твердые структурные составляющие залегают в виде изолированных друг от друга включений, а наиболее вязкие образовывали сплошную матрицу, что в наилучшей степени обеспечивает не только высокую износостойкость, но и прочность, вязкость, стойкость в условиях теплосмен.
При содержании ванадия менее 0,05% выпадает эвтектический цементит, и принцип Шарпи нарушается.
Содержание ванадия свыше 0,30% нецелесообразно, так как приводит к появлению более сложных карбидов, вызывающих повышенную хрупкость чугуна.
Чугун указанного состава повышает эксплуатационную стойкость рабочих валков за счет исключения образования крупных хрупких выделений ледебурита и образования большого количества эвтектики и хромистых карбидов тригонального типа в мелкой и равномерно распределенной форме, исключает образование пластинчатой формы графита, повышает твердость, износостойкость, вязкость, термостойкость и технологичность валков.
Claims (1)
- Чугун, содержащий углерод, кремний, марганец, фосфор, серу, хром, никель, алюминий, церий, ванадий, железо, отличающийся тем, что дополнительно содержит молибден и магний при следующем соотношении компонентов, мас.%:
Углерод - 2,5-3,2
Кремний - 2,0-2,8
Марганец - 0,5-1,0
Фосфор - 0,1-0,2
Сера - 0,01-0,03
Хром - 5,5-8,0
Никель - 2,0-3,0
Алюминий - 1,1-1,5
Молибден - 0,2-0,4
Церий - 0,005-0,05
Ванадий - 0,05-0,30
Магний - 0,03-0,10
Железо - Остальное
отношение содержания хрома к содержанию углерода должно составлять 2,1-2,8, а отношение суммы содержания хрома и марганца к сумме содержания кремния и алюминия должно быть в пределах 1,4-2,3.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2001131698A RU2201992C1 (ru) | 2001-11-23 | 2001-11-23 | Чугун |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2001131698A RU2201992C1 (ru) | 2001-11-23 | 2001-11-23 | Чугун |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2201992C1 true RU2201992C1 (ru) | 2003-04-10 |
Family
ID=20254443
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2001131698A RU2201992C1 (ru) | 2001-11-23 | 2001-11-23 | Чугун |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2201992C1 (ru) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104109796A (zh) * | 2014-07-15 | 2014-10-22 | 宁国东方碾磨材料股份有限公司 | 一种低微锰铸造磨球 |
| RU2571016C1 (ru) * | 2014-09-29 | 2015-12-20 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Чугун |
| RU2624543C1 (ru) * | 2016-10-10 | 2017-07-04 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Чугун |
| RU2625191C1 (ru) * | 2016-10-10 | 2017-07-12 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Чугун |
-
2001
- 2001-11-23 RU RU2001131698A patent/RU2201992C1/ru active
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104109796A (zh) * | 2014-07-15 | 2014-10-22 | 宁国东方碾磨材料股份有限公司 | 一种低微锰铸造磨球 |
| CN104109796B (zh) * | 2014-07-15 | 2016-06-08 | 宁国东方碾磨材料股份有限公司 | 一种低微锰铸造磨球 |
| RU2571016C1 (ru) * | 2014-09-29 | 2015-12-20 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Чугун |
| RU2624543C1 (ru) * | 2016-10-10 | 2017-07-04 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Чугун |
| RU2625191C1 (ru) * | 2016-10-10 | 2017-07-12 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Чугун |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Trudel et al. | Effect of composition and heat treatment parameters on the characteristics of austempered ductile irons | |
| CN102383066B (zh) | 一种耐磨铸钢及其制备方法 | |
| US20040071584A1 (en) | Spheroidal cast iron particularly for piston rings and method for obtaining a spheroidal cast iron | |
| Inthidech et al. | Effect of alloying elements on heat treatment behavior of hypoeutectic high chromium cast iron | |
| US3549430A (en) | Bainitic ductile iron having high strength and toughness | |
| JP7369513B2 (ja) | 球状黒鉛鋳鉄合金 | |
| US6258180B1 (en) | Wear resistant ductile iron | |
| Erfanian-Naziftoosi et al. | The effect of isothermal heat treatment time on the microstructure and properties of 2.11% Al austempered ductile iron | |
| RU2201992C1 (ru) | Чугун | |
| Bedolla-Jacuinde | Niobium in cast irons | |
| Myszka | Cast iron–based alloys | |
| EP0272788B1 (en) | A method of making wear resistant gray cast iron | |
| Mrzygłód et al. | Effect of heat treatment parameters on the formation of ADI microstructure with additions of Ni, Cu, Mo | |
| JPH0238645B2 (ja) | Kokyodokyujokokuenchutetsunoseizohoho | |
| JPS616249A (ja) | 被削性の優れた高強度球状黒鉛鋳鉄 | |
| JPH0230731A (ja) | 伸びの優れた高力ダクタイル鋳鉄材とその製造方法 | |
| JP4954507B2 (ja) | 耐火性に優れたｈ形鋼およびその製造方法 | |
| Sarkar et al. | Effect of the Time and Temperature of Isothermal Quenching on Microstructure and Mechanical Properties of Bainitic Gray Cast Iron | |
| Golosienko et al. | The Effect of Microalloying on Mechanical Properties of Low-Carbon Chromium–Nickel–Molybdenum Steel | |
| SU956600A1 (ru) | Сталь | |
| SU926058A1 (ru) | Высокопрочный чугун | |
| US3432290A (en) | Ferrous material | |
| JPH09157740A (ja) | 高硬度・高熱膨張率鋼材の製造方法 | |
| JP2986236B2 (ja) | 強靱な内層を備えた複合ロール | |
| SU956597A1 (ru) | Сталь |