RU2194251C2 - Device for carrying out temperature compensation of air mass discharge rate - Google Patents
Device for carrying out temperature compensation of air mass discharge rate Download PDFInfo
- Publication number
- RU2194251C2 RU2194251C2 RU2000130834A RU2000130834A RU2194251C2 RU 2194251 C2 RU2194251 C2 RU 2194251C2 RU 2000130834 A RU2000130834 A RU 2000130834A RU 2000130834 A RU2000130834 A RU 2000130834A RU 2194251 C2 RU2194251 C2 RU 2194251C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- output
- input
- pulse
- temperature
- thermistor
- Prior art date
Links
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 22
- 238000001208 nuclear magnetic resonance pulse sequence Methods 0.000 claims description 11
- 239000012528 membrane Substances 0.000 claims description 7
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 2
- 238000005259 measurement Methods 0.000 abstract description 4
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 abstract description 3
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 4
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 4
- 230000014509 gene expression Effects 0.000 description 3
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 2
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 2
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- 230000003321 amplification Effects 0.000 description 1
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 238000003199 nucleic acid amplification method Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Measuring Volume Flow (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к измерительной и диагностической технике и может быть использовано в автоматизированных системах измерения и контроля массового расхода вещества для измерения массы проходящего через датчик вещества. The invention relates to measuring and diagnostic equipment and can be used in automated systems for measuring and controlling the mass flow of a substance to measure the mass of a substance passing through a sensor.
В качестве аналога изобретения может быть рассмотрено устройство датчика массового расхода воздуха, работающего в составе электронной системы управления двигателем автомобиля ВАЗ-21083, ВАЗ-21093 и ВАЗ-21099 [1]. Датчик расположен между воздушным фильтром и шлангом впускной трубы. Чувствительный элемент датчика представляет собой тонкую мембрану на основе кремния. На этой мембране располагаются нагревательный резистор и различные температурные датчики. В середине мембраны находится область подогрева, которая регулируется с помощью нагревательного резистора и специального температурного датчика. На поверхности мембраны со стороны потока воздуха перед зоной подогрева и за ней симметрично расположены два температурных датчика, которые при отсутствии потока воздуха показывают одинаковую температуру. При наличии потока воздуха часть мембраны, расположенная перед зоной подогрева, охлаждается. Температурный датчик, расположенный за зоной подогрева, благодаря подогреву воздуха сохраняет свою температуру. Дифференциальный сигнал обоих температурных датчиков, усиленный определенным образом, делает возможным получение характеристической кривой, зависящей от величины потока воздуха. Датчик включен в схему преобразования напряжение - частота, поэтому на выходе датчика генерируется прямоугольный импульс, период следования которого зависит от расхода воздуха. Недостатками аналога являются, во-первых, низкая точность измерения массы проходящего через датчик воздуха, во-вторых, низкое быстродействие определения массы проходящего через датчик воздуха. As an analogue of the invention, a mass air flow sensor device operating as part of the electronic engine control system of a car VAZ-21083, VAZ-21093 and VAZ-21099 [1] can be considered. The sensor is located between the air filter and the inlet pipe hose. The sensor element is a thin silicon-based membrane. A heating resistor and various temperature sensors are located on this membrane. In the middle of the membrane there is a heating region, which is regulated by a heating resistor and a special temperature sensor. On the surface of the membrane from the side of the air flow in front of the heating zone and behind it are two temperature sensors symmetrically located, which in the absence of air flow show the same temperature. In the presence of air flow, the part of the membrane located in front of the heating zone is cooled. The temperature sensor located behind the heating zone retains its temperature due to air heating. The differential signal of both temperature sensors, amplified in a certain way, makes it possible to obtain a characteristic curve that depends on the magnitude of the air flow. The sensor is included in the voltage-frequency conversion circuit, so a rectangular pulse is generated at the sensor output, the period of which depends on air flow. The disadvantages of the analogue are, firstly, the low accuracy of measuring the mass of air passing through the sensor, and secondly, the low speed of determining the mass of air passing through the sensor.
Цель изобретения - повышение точности и быстродействия измерения массы проходящего через датчик воздуха. The purpose of the invention is to improve the accuracy and speed of measuring the mass of air passing through the sensor.
Техническим результатом, который может быть достигнут при использовании изобретения, является обеспечение высокой точности определения массы проходящего через датчик воздуха, более качественное приготовление топливно-воздушной смеси, улучшение экологичности и экономичности двигателя. The technical result that can be achieved by using the invention is to ensure high accuracy in determining the mass of air passing through the sensor, to better prepare the fuel-air mixture, and to improve the environmental friendliness and efficiency of the engine.
На чертеже представлена блок-схема устройства термокомпенсации датчика массового расхода воздуха автомобиля. The drawing shows a block diagram of a temperature compensation device for the mass air flow sensor of a car.
Устройство термокомпенсации датчика массового расхода воздуха автомобиля содержит мостовую схему 1 с терморезистором Rт в одном из ее плеч, усилитель разбаланса 2 мостовой схемы, генератор 3 управляемой частоты, формирователь 4 биполярных импульсов, аттенюатор 5 импульсного сигнала, регулируемый источник 6 напряжения постоянного тока, генератор 7 опорной частоты, вычитатель 8 импульсных последовательностей, нагревательный элемент 9, смеситель 10, измеритель частоты 11, два терморезистивных измерителя температуры 12 и 13.The temperature compensation device of the car’s mass air flow sensor contains a bridge circuit 1 with a thermistor R t in one of its arms, an unbalance amplifier 2 of the bridge circuit, a controlled frequency generator 3, a bipolar pulse shaper 4, a pulse attenuator 5, an adjustable DC voltage source 6, a generator 7 reference frequency, subtractor 8 pulse sequences, heating element 9, mixer 10, frequency meter 11, two thermoresistive temperature meters 12 and 13.
Нагревательный элемент 9 расположен между терморезистивным измерителем температуры 12 и терморезистивным измерителем температуры 13. Терморезистивный измеритель температуры 12 содержит мостовую резистивную схему 1 с терморезистором Rт1 в одном из ее плеч, подключенную своим выходом к входу усилителя разбаланса 2 мостовой схемы, выход которого подключен к входу генератора 3 управляемой частоты, выход которого соединен параллельно с первым входом вычитателя 8 импульсных последовательностей и со входом формирователя 4 биполярных импульсов, выход которого соединен со входом аттенюатора 5 импульсного сигнала, выход которого соединен с выходом регулируемого источника 6 напряжения постоянного тока. Выход генератора 7 опорной частоты соединен со вторым входом вычитателя 8 импульсных последовательностей, выход которого соединен с первым входом смесителя 10.The heating element 9 is located between the thermistor temperature meter 12 and the thermistor temperature meter 13. The thermistor temperature meter 12 contains a bridge resistive circuit 1 with a thermistor R t1 in one of its arms, connected by its output to the input of the unbalance amplifier 2 of the bridge circuit, the output of which is connected to the input controlled frequency generator 3, the output of which is connected in parallel with the first input of the subtractor 8 pulse sequences and with the input of the shaper 4 bipolar pulses, the output of which is connected to the input of the attenuator 5 of the pulse signal, the output of which is connected to the output of an adjustable DC voltage source 6. The output of the reference frequency generator 7 is connected to the second input of the pulse sequence subtractor 8, the output of which is connected to the first input of the mixer 10.
Терморезистивный измеритель температуры 13 содержит мостовую резистивную схему 1 с терморезистором Rт2 в одном из ее плеч, подключенную своим выходом к входу усилителя разбаланса 2 мостовой схемы, выход которого подключен к входу генератора 3 управляемой частоты, выход которого соединен параллельно с первым входом вычитателя 8 импульсных последовательностей и со входом формирователя 4 биполярных импульсов, выход которого соединен со входом аттенюатора 5 импульсного сигнала, выход которого соединен с выходом регулируемого источника 6 напряжения постоянного тока. Выход генератора 7 опорной частоты соединен со вторым входом вычитателя 8 импульсных последовательностей, выход которого соединен со вторым входом смесителя 10. Выход смесителя 10 соединен со входом измерителя частоты 11.The thermoresistive temperature meter 13 contains a bridge resistive circuit 1 with a thermistor R t2 in one of its arms, connected by its output to the input of the unbalance amplifier 2 of the bridge circuit, the output of which is connected to the input of a controlled frequency generator 3, the output of which is connected in parallel with the first input of the pulse 8 subtractor sequences and with the input of the shaper 4 bipolar pulses, the output of which is connected to the input of the attenuator 5 of the pulse signal, the output of which is connected to the output of an adjustable source 6 DC voltage. The output of the reference frequency generator 7 is connected to the second input of the pulse sequence subtractor 8, the output of which is connected to the second input of the mixer 10. The output of the mixer 10 is connected to the input of the frequency meter 11.
Устройство термокомпенсации датчика массового расхода воздуха автомобиля работает следующим образом. The temperature compensation device of the mass air flow sensor of the car works as follows.
Температура потока проходящего через датчик воздуха измеряется терморезистивными измерителями температуры в областях до и после нагревательного элемента 9. Масса проходящего воздуха определится отношением
где Q - количество выделенной нагревательным элементом 9 теплоты;
c - удельная теплоемкость воздуха;
Θ1, Θ2 - температура воздуха до и после нагревателя.The temperature of the flow of air passing through the sensor is measured by thermoresistive temperature meters in the areas before and after the heating element 9. The mass of the passing air is determined by the ratio
where Q is the amount of heat released by the heating element 9;
c is the specific heat of air;
Θ 1 , Θ 2 - air temperature before and after the heater.
Блоки 1-5 образуют самобалансирующуюся мостовую схему, обеспечивающую изотермический режим работы терморезистора Rт (т.е. постоянство его температуры), при воздействии на него любых внешних возмущающих факторов. Напряжение разбаланса моста после усиления усилителем 2 увеличивает частоту генератора 3 до тех пор, пока под воздействием прямоугольных импульсов, поступающих на мост с формирователя 4, мост не сбалансируется.Blocks 1-5 form a self-balancing bridge circuit that provides the isothermal mode of operation of the thermistor R t (i.e., the constancy of its temperature) when exposed to any external disturbing factors. The voltage of the unbalance of the bridge after amplification by the amplifier 2 increases the frequency of the generator 3 until, under the influence of the square-wave pulses arriving at the bridge from the former 4, the bridge is not balanced.
При этом при постоянстве амплитуды Um и длительности τ питающих импульсов выходная частота Fвых генератора 3 связана с мощностью Р0 разогрева терморезистора Rт линейной зависимостью
где Rт - сопротивление терморезисторов в выбранной рабочей точке, определяемое резисторами плеч моста;
where R t is the resistance of the thermistors at the selected operating point, determined by the resistors of the shoulders of the bridge;
При воздействии на терморезистор изменяющейся температуры окружающей среды, адекватной дополнительной мощности его разогрева, равной ΔР, первоначально происходит разбаланс моста. Однако возникающий сигнал разбаланса приводит к изменению частоты генератора 3, а следовательно, и к изменению мощности разогрева терморезистора Rт импульсным сигналом также на величину ΔР, благодаря чему мост возвращается в сбалансированное состояние.When exposed to a changing ambient temperature on the thermistor, adequate additional heating power equal to ΔР, the bridge is initially unbalanced. However, the emerging imbalance signal leads to a change in the frequency of the generator 3, and therefore to a change in the heating power of the thermistor R t by a pulse signal also by ΔР, due to which the bridge returns to a balanced state.
При этом изменение частоты генератора 3 с учетом выражения (2) определяется соотношением
ΔFВЫХ = SP•ΔP, (3)
Поскольку терморезистор находится в изотермическом режиме, т.е. работает в одной точке своей характеристики, функция преобразования мостовой схемы по мощности теоретически абсолютно линейна при любой нелинейности характеристики терморезистора. Известно, что изменение температуры окружающей среды на ΔТ эквивалентно подаче на терморезистор (или отбора от него) дополнительной мощности его разогрева ΔР, определяемой соотношением
ΔP = H•ΔΘ, (4)
где Н [Вт/oС] - постоянная рассеяния терморезистора.In this case, the change in the frequency of the generator 3 taking into account expression (2) is determined by the relation
ΔF OUT = S P • ΔP, (3)
Since the thermistor is in isothermal mode, i.e. operates at one point of its characteristic, the power conversion function of the bridge circuit is theoretically absolutely linear for any non-linearity of the thermistor characteristic. It is known that a change in the ambient temperature by ΔТ is equivalent to supplying an additional heating power ΔР, determined by the ratio
ΔP = H • ΔΘ, (4)
where H [W / o C] is the scattering constant of the thermistor.
Следовательно, изменение температуры окружающей среды вызывает линейное изменение частоты генератора 3, которое с учетом выражений (3 и 4) определяется соотношением
ΔFВЫХ = ΔΘ•H•SP, (5)
Таким образом, текущее значение температуры окружающей среды Θ(t) связано линейной функциональной зависимостью с выходной частотой Fвых генератора 3, т.е. FВЫХ(t) = KΘ(t). Однако из соотношения (5) следует, что коэффициент К может принимать различные значения при замене терморезистора Rт одного экземпляра на другой, что обусловлено разбросом значения постоянной рассеяния Н терморезистора в широких пределах даже для терморезистора одного и того же типа.Therefore, a change in the ambient temperature causes a linear change in the frequency of the generator 3, which, taking into account expressions (3 and 4), is determined by the ratio
ΔF OUT = ΔΘ • H • S P, ( 5)
Thus, the current value of the ambient temperature Θ (t) is connected by a linear functional dependence with the output frequency F of the output generator 3, i.e. F OUT (t) = KΘ (t). However, it follows from relation (5) that the coefficient K can take different values when replacing a thermistor R t of one instance with another, due to the wide spread of the scattering constant H of the thermistor even for a thermistor of the same type.
Чтобы обеспечить постоянное, конкретное значение коэффициента передачи К для всех возможных экземпляров терморезисторов данного типа, между формирователем 4 импульсов и входной диагональю моста 1 установлен аттенюатор 5, который обеспечивает регулировку амплитуды импульсов питания моста и, как следует из соотношения (2), изменение его чувствительности Sp.To ensure a constant, specific value of the transfer coefficient K for all possible instances of thermistors of this type, an attenuator 5 is installed between the 4 pulse shaper and the input diagonal of the bridge 1, which provides an adjustment of the amplitude of the power supply pulses of the bridge and, as follows from relation (2), a change in its sensitivity S p .
Таким образом, меняя с помощью аттенюатора 5 амплитуду импульсов питания моста, можно обеспечить требуемое значение коэффициента преобразования К мостовой схемы, а следовательно, и всего измерительного устройства в целом при любых значениях постоянной рассеяния Н терморезистора, т.е. исключить мультипликативную погрешность измерения. Thus, by changing the amplitude of the bridge power pulses with the help of an attenuator 5, it is possible to provide the required value of the conversion coefficient K of the bridge circuit, and therefore of the entire measuring device as a whole, for any values of the scattering constant H of the thermistor, i.e. exclude the multiplicative measurement error.
Регулируемый источник 6 напряжения обеспечивает дополнительную мощность разогрева терморезистора. Это позволяет значительно уменьшить мощность разогрева терморезистора импульсным напряжением и тем самым значительно повысить чувствительность мостовой схемы. Это объясняется тем, что основная тепловая энергия, необходимая для балансировки мостовой схемы, поступает на терморезистор с регулируемого источника напряжения постоянного тока. И только часть энергии ΔP = H•ΔΘ, определяемая диапазоном измеряемых температур ΔΘ и значением постоянной рассеяния Н терморезистора, обеспечивается импульсным сигналом, который несет в себе информацию о текущем значении температуры окружающей среды. А поскольку значение ΔР, как правило, во много раз меньше суммарной энергии Р, необходимой для балансировки мостовой схемы, то чувствительность устройства повышается также во много раз. Adjustable voltage source 6 provides additional heating power of the thermistor. This allows you to significantly reduce the heating power of the thermistor with a pulse voltage and thereby significantly increase the sensitivity of the bridge circuit. This is because the main thermal energy necessary for balancing the bridge circuit is supplied to the thermistor from an adjustable DC voltage source. And only a part of the energy ΔP = H • ΔΘ, determined by the range of measured temperatures ΔΘ and the value of the scattering constant H of the thermistor, is provided by a pulse signal that carries information about the current value of the ambient temperature. And since the ΔР value, as a rule, is many times less than the total energy P necessary for balancing the bridge circuit, the sensitivity of the device also increases many times.
Кроме того, регулируемый источник напряжения 6 обеспечивает компенсацию разброса начальной мощности разогрева терморезистора в рабочей точке, т.е. исключает аддитивную погрешность измерения. In addition, the adjustable voltage source 6 provides compensation for the spread of the initial heating power of the thermistor at the operating point, i.e. excludes additive measurement error.
Настройка измерителя происходит следующим образом. The meter is configured as follows.
С помощью аттенюатора 5 обеспечивается требуемое значение коэффициента преобразования
мостовой схемы, т.е. обеспечивается требуемое значение ΔF изменения выходной частоты Fвых мостовой схемы при вполне конкретном значении изменения температуры окружающей среды ΔΘ.
Затем, меняя дополнительную мощность разогрева терморезистора с помощью регулируемого источника 6 напряжения, добиваются такого значения выходной частоты Fвых мостовой схемы, при котором разностная частота на выходе вычитателя 8 импульсных последовательностей соответствует текущему значению температуры окружающей среды Θ(t).
После данных настроек измерители 12 и 13 готовы к работе и их выходные частоты f1 и f2, т.е. выходные сигналы вычитателей 8 импульсных последовательностей, однозначно определяют текущее значение температуры окружающей среды Θ(t) в областях при этих измерителях.Using the attenuator 5 provides the desired value of the conversion coefficient
bridge circuit i.e. the required value ΔF of the change in the output frequency F o of the bridge circuit is provided for a very specific value of the change in the ambient temperature ΔΘ.
Then, changing the additional heating power of the thermistor using an adjustable voltage source 6, one achieves such a value of the output frequency F o of the bridge circuit at which the difference frequency at the output of the subtractor 8 pulse sequences corresponds to the current value of the ambient temperature Θ (t).
After these settings, meters 12 and 13 are ready for operation and their output frequencies f 1 and f 2 , i.e. the output signals of the subtractors 8 pulse sequences, uniquely determine the current value of the ambient temperature Θ (t) in the areas with these meters.
Полученные частоты f1 и f2 в смесителе 10 дают разностную частоту f = f2 - f1, которая однозначно определяет разницу температур (Θ2-Θ1) в выражении (1), а значит, и массу проходящего через датчик воздуха.The obtained frequencies f 1 and f 2 in the mixer 10 give a difference frequency f = f 2 - f 1 , which uniquely determines the temperature difference (Θ 2 -Θ 1 ) in expression (1), and hence the mass of air passing through the sensor.
Поскольку разогрев терморезистора происходит постоянным и импульсным напряжением, для исключения корреляционной связи между этими напряжениями (т. е. исключения влияния на коэффициент преобразования К мостовой схемы напряжения постоянного тока регулируемого источника 6 напряжения) импульсные сигналы, формируемые формирователем импульсов, должны быть биполярны и не содержат постоянной составляющей. Since the thermistor is heated by a constant and pulse voltage, in order to exclude a correlation between these voltages (i.e., to exclude the influence of the DC voltage of a regulated voltage source 6 on the conversion factor K of the bridge circuit), the pulse signals generated by the pulse shaper must be bipolar and do not contain constant component.
Поскольку повышение температуры окружающей среды вызывает уменьшение выходной частоты Fвых мостовой схемы (и наоборот), выходная частота генератора 7 опорной частоты должна быть больше максимально возможной частоты Fвых в диапазоне измеряемых температур.Since an increase in ambient temperature causes a decrease in the output frequency F o of the bridge circuit (and vice versa), the output frequency of the reference frequency generator 7 should be greater than the maximum possible frequency F o in the range of measured temperatures.
Достоинством предлагаемого устройства является также его высокое быстродействие за счет того, что терморезистор находится в изотермическом режиме, т.е. его температура практически постоянна за счет охвата терморезистора отрицательной обратной связью по мощности. В этом случае эквивалентная постоянная времени мостовой схемы τЭКВ, в КОС раз меньше тепловой постоянной времени терморезистора τ (КОС - коэффициент отрицательной обратной связи мостовой схемы), т. е. практически τЭКВ в сотни раз меньше значения τ. Это позволяет использовать предлагаемое устройство для контроля быстроизменяющихся потоков вещества.The advantage of the proposed device is its high speed due to the fact that the thermistor is in isothermal mode, i.e. its temperature is almost constant due to the coverage of the thermistor with negative power feedback. In this case, the equivalent time constant of the bridge circuit is τ EQ , K OS times less than the thermal time constant of the thermistor τ (K OS is the negative feedback coefficient of the bridge circuit), i.e., practically τ EQ is hundreds of times less than the value of τ. This allows you to use the proposed device to control rapidly changing flows of substances.
Предлагаемое устройство позволяет повысить точность определения массы проходящего через датчик воздуха, а значит, более качественно приготовить топливно-воздушную смесь, улучшить экологичность и экономичность двигателя. The proposed device allows to increase the accuracy of determining the mass of air passing through the sensor, and therefore, to better prepare the fuel-air mixture, to improve the environmental friendliness and efficiency of the engine.
Источник информации
1. Автомобили ВАЗ-21083, ВАЗ-21093, ВАЗ-21099, ВАЗ-21102, ВАЗ-2111. Система управления двигателем ВАЗ-2111 (1,5 л) с распределенным впрыском топлива (российские комплектующие и контроллер М 1.5.4). Руководство по техническому обслуживанию и ремонту. Москва, издательство "Ливр", стр. 76.Sourse of information
1. Cars VAZ-21083, VAZ-21093, VAZ-21099, VAZ-21102, VAZ-2111. The VAZ-2111 engine control system (1.5 l) with distributed fuel injection (Russian components and the M 1.5.4 controller). Maintenance and repair manual. Moscow, Livr Publishing House, p. 76.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2000130834A RU2194251C2 (en) | 2000-12-08 | 2000-12-08 | Device for carrying out temperature compensation of air mass discharge rate |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2000130834A RU2194251C2 (en) | 2000-12-08 | 2000-12-08 | Device for carrying out temperature compensation of air mass discharge rate |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2194251C2 true RU2194251C2 (en) | 2002-12-10 |
| RU2000130834A RU2000130834A (en) | 2002-12-27 |
Family
ID=20243176
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2000130834A RU2194251C2 (en) | 2000-12-08 | 2000-12-08 | Device for carrying out temperature compensation of air mass discharge rate |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2194251C2 (en) |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5267467A (en) * | 1992-07-27 | 1993-12-07 | Ford Motor Company | Mass air flow sensor two temperature production line test apparatus |
| RU2120052C1 (en) * | 1997-07-10 | 1998-10-10 | Московская государственная академия автомобильного и тракторного машиностроения | Internal combustion engine central gas injection system |
-
2000
- 2000-12-08 RU RU2000130834A patent/RU2194251C2/en active
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5267467A (en) * | 1992-07-27 | 1993-12-07 | Ford Motor Company | Mass air flow sensor two temperature production line test apparatus |
| RU2120052C1 (en) * | 1997-07-10 | 1998-10-10 | Московская государственная академия автомобильного и тракторного машиностроения | Internal combustion engine central gas injection system |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Автомобили ВАЗ-21083, ВАЗ-21093, ВАЗ-21099, ВАЗ-21102, ВАЗ-2111. Система управления двигателем ВАЗ-2111 (1,5 л) с распределенным впрыском топлива (российские комплектующие и контроллер М 1.5.4). Руководство по техническому обслуживанию и ремонту. - М.: Ливр, с. 76. * |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4432232A (en) | Device and method for measuring the coefficient of performance of a heat pump | |
| JP2704048B2 (en) | Current difference type thermal mass flow transducer | |
| US6450024B1 (en) | Flow sensing device | |
| US7054767B2 (en) | Thermal mass flowmeter apparatus and method with temperature correction | |
| US7003418B2 (en) | Methods and systems for temperature compensation of physical property sensors | |
| CA2660896A1 (en) | Universal sensor controller for a thermal anemometer | |
| CN101467013A (en) | Method and apparatus for measuring temperature | |
| JP2002500346A (en) | Self-oscillating fluid sensor | |
| US5117691A (en) | Heated element velocimeter | |
| JPS6159457B2 (en) | ||
| CA1193471A (en) | Non-intrusive thermal power monitor and method | |
| US5150611A (en) | Flow sensor | |
| JP2002500356A (en) | Method and apparatus for measuring selected properties of a fluid of interest using a single heater element | |
| US20040089066A1 (en) | Device for measuring gas flow-rate particularly for burners | |
| RU2194251C2 (en) | Device for carrying out temperature compensation of air mass discharge rate | |
| US4304127A (en) | Measurement of delivered thermal units | |
| RU2035705C1 (en) | Temperature measurement technique | |
| Ligeza | A modified temperature-compensation circuit for CTA | |
| RU2018090C1 (en) | Mass flowmeter | |
| JP3153787B2 (en) | Heat conduction parameter sensing method and sensor circuit using resistor | |
| US2960866A (en) | System for measuring thermalgradients and the like | |
| Lee et al. | Temperature compensation of hot-wire anemometer with photoconductive cell | |
| SU1312405A1 (en) | Thermoresistive temperature meter with digital indication | |
| RU2034248C1 (en) | Device for measuring temperature | |
| SU1767440A2 (en) | Device for simultaneous measuring flow temperature and rate |