RU2152841C1 - Suspension for manufacturing ceramic molds and mold cores - Google Patents
Suspension for manufacturing ceramic molds and mold cores Download PDFInfo
- Publication number
- RU2152841C1 RU2152841C1 RU99105897A RU99105897A RU2152841C1 RU 2152841 C1 RU2152841 C1 RU 2152841C1 RU 99105897 A RU99105897 A RU 99105897A RU 99105897 A RU99105897 A RU 99105897A RU 2152841 C1 RU2152841 C1 RU 2152841C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- suspension
- content
- liquid glass
- flame retardant
- monoethanolamine
- Prior art date
Links
- 239000000725 suspension Substances 0.000 title claims abstract description 77
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 title claims abstract description 37
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 10
- 235000019353 potassium silicate Nutrition 0.000 claims abstract description 45
- 239000003063 flame retardant Substances 0.000 claims abstract description 43
- HZAXFHJVJLSVMW-UHFFFAOYSA-N 2-Aminoethan-1-ol Chemical compound NCCO HZAXFHJVJLSVMW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 24
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims abstract description 19
- 229910000604 Ferrochrome Inorganic materials 0.000 claims abstract description 16
- 239000004094 surface-active agent Substances 0.000 claims abstract description 14
- 239000000654 additive Substances 0.000 claims abstract description 13
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 claims abstract description 11
- 239000000945 filler Substances 0.000 claims abstract description 11
- ILRRQNADMUWWFW-UHFFFAOYSA-K aluminium phosphate Chemical compound O1[Al]2OP1(=O)O2 ILRRQNADMUWWFW-UHFFFAOYSA-K 0.000 claims abstract description 9
- RNFJDJUURJAICM-UHFFFAOYSA-N 2,2,4,4,6,6-hexaphenoxy-1,3,5-triaza-2$l^{5},4$l^{5},6$l^{5}-triphosphacyclohexa-1,3,5-triene Chemical compound N=1P(OC=2C=CC=CC=2)(OC=2C=CC=CC=2)=NP(OC=2C=CC=CC=2)(OC=2C=CC=CC=2)=NP=1(OC=1C=CC=CC=1)OC1=CC=CC=C1 RNFJDJUURJAICM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 36
- NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-N Phosphoric acid Chemical compound OP(O)(O)=O NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 24
- AZDRQVAHHNSJOQ-UHFFFAOYSA-N alumane Chemical class [AlH3] AZDRQVAHHNSJOQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 12
- 229910000147 aluminium phosphate Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 claims description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 12
- 230000003993 interaction Effects 0.000 abstract description 10
- 239000000203 mixture Substances 0.000 abstract description 10
- 239000004848 polyfunctional curative Substances 0.000 abstract description 8
- 238000000034 method Methods 0.000 abstract description 6
- 230000008569 process Effects 0.000 abstract description 5
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 5
- 108010010803 Gelatin Proteins 0.000 abstract 1
- 229920000159 gelatin Polymers 0.000 abstract 1
- 239000008273 gelatin Substances 0.000 abstract 1
- 235000019322 gelatine Nutrition 0.000 abstract 1
- 235000011852 gelatine desserts Nutrition 0.000 abstract 1
- 238000011534 incubation Methods 0.000 abstract 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 21
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 13
- 238000001879 gelation Methods 0.000 description 13
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 7
- NTHWMYGWWRZVTN-UHFFFAOYSA-N sodium silicate Chemical compound [Na+].[Na+].[O-][Si]([O-])=O NTHWMYGWWRZVTN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 238000001354 calcination Methods 0.000 description 6
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 6
- 238000005253 cladding Methods 0.000 description 5
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 4
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 4
- 239000010453 quartz Substances 0.000 description 4
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 4
- DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M Ilexoside XXIX Chemical compound C[C@@H]1CC[C@@]2(CC[C@@]3(C(=CC[C@H]4[C@]3(CC[C@@H]5[C@@]4(CC[C@@H](C5(C)C)OS(=O)(=O)[O-])C)C)[C@@H]2[C@]1(C)O)C)C(=O)O[C@H]6[C@@H]([C@H]([C@@H]([C@H](O6)CO)O)O)O.[Na+] DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 230000008859 change Effects 0.000 description 3
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 3
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 3
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 3
- 239000011734 sodium Substances 0.000 description 3
- 229910052708 sodium Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910017119 AlPO Inorganic materials 0.000 description 2
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000009471 action Effects 0.000 description 2
- 230000000903 blocking effect Effects 0.000 description 2
- -1 calcium metals Chemical class 0.000 description 2
- 230000015271 coagulation Effects 0.000 description 2
- 238000005345 coagulation Methods 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 2
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 2
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 2
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 2
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 2
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 2
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N Alumina Chemical class [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001021 Ferroalloy Inorganic materials 0.000 description 1
- KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-M Fluoride anion Chemical compound [F-] KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- BPQQTUXANYXVAA-UHFFFAOYSA-N Orthosilicate Chemical compound [O-][Si]([O-])([O-])[O-] BPQQTUXANYXVAA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L Sulfate Chemical compound [O-]S([O-])(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 description 1
- 239000003513 alkali Substances 0.000 description 1
- 150000004645 aluminates Chemical class 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 1
- 239000002585 base Substances 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 244000309464 bull Species 0.000 description 1
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910010293 ceramic material Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 230000003749 cleanliness Effects 0.000 description 1
- 239000008119 colloidal silica Substances 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 1
- 238000011049 filling Methods 0.000 description 1
- 150000004673 fluoride salts Chemical class 0.000 description 1
- 238000005187 foaming Methods 0.000 description 1
- 239000004088 foaming agent Substances 0.000 description 1
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 1
- 150000004761 hexafluorosilicates Chemical class 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 229910052738 indium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011229 interlayer Substances 0.000 description 1
- 238000005495 investment casting Methods 0.000 description 1
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 1
- 239000011344 liquid material Substances 0.000 description 1
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 239000010434 nepheline Substances 0.000 description 1
- 229910052664 nepheline Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000006386 neutralization reaction Methods 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 1
- 239000004033 plastic Substances 0.000 description 1
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 238000004062 sedimentation Methods 0.000 description 1
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 description 1
- 239000011343 solid material Substances 0.000 description 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 1
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 description 1
- 238000010561 standard procedure Methods 0.000 description 1
- 229910021653 sulphate ion Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Mold Materials And Core Materials (AREA)
- Glass Compositions (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к литейному производству, а именно к огеливаемым самотвердеющим суспензиям на основе жидкого стекла и феррохромового шлака для изготовления литейных керамических форм и стержней по постоянным моделям. The invention relates to foundry, and in particular to irrigated self-hardening suspensions based on liquid glass and ferrochrome slag for the manufacture of foundry ceramic molds and cores according to permanent models.
Известны самотвердеющие суспензии для изготовления оболочковых форм в литье по выплавляемым моделям, включающие жидкое стекло, огнеупорный наполнитель и отвердитель в виде феррохромового шлака (Васин Ю.П., Никифоров С.А., Бортников М.М. Самотвердеющие суспензии для оболочковых форм. Литейное производство, N 1, 1993.-с. 19). Self-hardening suspensions are known for the manufacture of shell molds in investment casting, including water glass, refractory filler and hardener in the form of ferrochrome slag (Vasin Yu.P., Nikiforov SA, Bortnikov MM Self-hardening suspensions for shell molds. Foundry production,
Указанные суспензии имеют длительный период твердения, что ограничивает их использование для изготовления керамических форм и стержней по извлекаемым постоянным моделям. These suspensions have a long hardening period, which limits their use for the manufacture of ceramic molds and cores using recoverable permanent models.
Наиболее близкой по технической сущности к заявляемой является суспензия для упрочнения оболочковых керамических литейных форм, включающая огнеупорный наполнитель, жидкое стекло, пенообразователь, отвердитель - феррохромовый шлак и технологическую добавку в виде гексафторсиликата металлов алюминия, магния, кальция (Авт. свид. СССР, N 555969, МКИ B 22 C 9/04, заяв. N 2146286/02, 18.06.75, опубл. 30.04.77 в БИ 16). Closest to the technical nature of the claimed is a suspension for hardening shell ceramic molds, including a refractory filler, liquid glass, a foaming agent, a hardener - ferrochrome slag and a technological additive in the form of hexafluorosilicate of aluminum, magnesium, calcium metals (Auth. Certificate. USSR, N 555969 , MKI B 22
Недостатком известной суспензии является малая ее живучесть, что приводит к быстрой коагуляции жидкого стекла и разрушению коагуляционных структур еще при перемешивании суспензии перед ее заливкой в оснастку, а это, в свою очередь, приводит к удлинению процесса огеливания суспензии после ее заливки в оснастку и снижению прочности форм и стержней после затвердевания и прокаливания керамики. Поэтому малая живучесть суспензии приводит к удлинению времени затвердевания форм и стержней и снижению их прочности. Длительный процесс огеливания (отверждения) суспензии снижает производительность на операциях формообразования, приводит к повышенной прилипаемости керамики к оснастке из-за длительности контактирования суспензии с ней и является причиной повышенного брака форм и стержней. A disadvantage of the known suspension is its low survivability, which leads to rapid coagulation of water glass and the destruction of coagulation structures while stirring the suspension before pouring it into equipment, and this, in turn, leads to an extension of the gelation process of the suspension after pouring it into equipment and reducing strength forms and rods after hardening and calcination of ceramics. Therefore, the low survivability of the suspension leads to an extension of the curing time of the molds and cores and a decrease in their strength. The long process of gelation (curing) of the suspension reduces productivity during shaping operations, leads to increased adherence of ceramics to the tool due to the duration of the contact of the suspension with it and is the reason for the increased marriage of molds and cores.
Недостатком также является низкая податливость полученной из указанной суспензии керамики, связанная с чрезмерным ее спеканием при обжиге форм и стержней из-за повышенного содержания феррохромового шлака, что приводит к короблению и трещинам при усадке отливок. A disadvantage is also the low compliance of the ceramics obtained from the suspension, due to its excessive sintering during the firing of molds and cores due to the increased content of ferrochrome slag, which leads to warping and cracks during shrinkage of castings.
Добавки фтористых солей металлов в известной суспензии обеспечивают повышение прочности керамики после прокаливания, однако согласно известным данным (Химия стекла //А.А. Аппен/ Изд-во "Химия", Ленинград.: 1974.-с. 171) они увеличивают склонность аморфного кремнезема в связующем керамики к кристаллизации при прокаливании и тем самым приводят к снижению термостойкости керамических форм и стержней. Additives of fluoride metal salts in a known suspension provide an increase in the strength of ceramics after calcination, however, according to known data (Glass Chemistry // A.A. Appen / Khimiya Publishing House, Leningrad .: 1974.- p. 171) they increase the tendency of amorphous silica in the binder of ceramics to crystallize upon calcination and thereby reduce the heat resistance of ceramic molds and rods.
Известен отвердитель жидкого стекла - антипирен, применение которого значительно улучшает выбиваемость жидкостекольных смесей (Сулханов М.Н., Жуковский С. С. Жидкостекольные смеси с улучшенной выбиваемостью. Литейное производство, N 7, 1986.-с.9). Known liquid glass hardener - flame retardant, the use of which significantly improves the knockability of liquid-glass mixtures (Sulkhanov MN, Zhukovsky S. S. Liquid-glass mixtures with improved knock-out. Foundry,
В отличие от фтористых солей антипирен не является сильным минерализатором кремнезема при нагреве во время прокаливания керамических форм, но активно взаимодействует с жидким стеклом и способствует улучшению процесса огеливания суспензий и улучшению выбиваемости жидкостекольных смесей. Unlike fluoride salts, fire retardant is not a strong mineralizer of silica when heated during annealing of ceramic forms, but actively interacts with liquid glass and improves the gelation process of suspensions and improves the knockability of liquid-glass mixtures.
Наряду с положительными свойствами антипирен обладает чрезмерно высокой активностью по отношению к жидкому стеклу и не обеспечивает возможность использовать его в огеливаемых жидкостекольных суспензиях при известных соотношениях ингредиентов. Along with the positive properties, fire retardant has an excessively high activity against liquid glass and does not provide the ability to use it in gelled liquid glass suspensions with known ratios of ingredients.
Известно применение в жидкостекольных смесях технологической добавки - моноэтаноламина для повышения уплотняемости, газопроницаемости и уменьшения прилипаемости смесей к оснастке (Авт.свид. СССР N 1304968, МКИ B 22 C 1/02, заяв. N 3968494/22-02, 11.09.85, опубл. 23.04.87, Бюл.N 15). It is known to use a technological additive in liquid glass mixtures - monoethanolamine to increase the compressibility, gas permeability and reduce the adhesion of mixtures to equipment (Autosvid. USSR N 1304968, MKI B 22
Вместе с тем моноэтаноламин обладает свойством высокой адгезии к частицам твердых материалов и замедляет их взаимодействие с жидким стеклом. At the same time, monoethanolamine has the property of high adhesion to particles of solid materials and slows down their interaction with liquid glass.
Задачей изобретения является разработка такой суспензии, которая обеспечила бы высокую скорость огеливания суспензии за счет применения активных отвердителей, высокую живучесть, прочность форм и стержней после огеливания суспензии за счет регулирования химического взаимодействия жидкого стекла и активного отвердителя, улучшение выбиваемости керамики из отливок за счет уменьшения содержания феррохромового шлака, улучшение чистоты поверхности отливок за счет повышения химической инертности керамики, исключение горящих трещин в отливках за счет повышения податливости керамики, снижение брака форм и отливок и уменьшение расхода металла по утечке при прорыве форм за счет повышения термостойкости керамики. The objective of the invention is to develop such a suspension, which would provide a high gelation rate of the suspension through the use of active hardeners, high survivability, strength of molds and rods after gelation of the suspension by regulating the chemical interaction of liquid glass and the active hardener, improving the knockability of ceramics from castings by reducing the content ferrochrome slag, improving the surface finish of castings by increasing the chemical inertness of ceramics, eliminating burning cracks in the surface It will be achieved by increasing the ductility of ceramics, reducing the marriage of molds and castings, and reducing the metal leakage rate during breakthrough of molds by increasing the heat resistance of ceramics.
Поставленная задача решается тем, что суспензия для изготовления литейных керамических форм и стержней, включающая огнеупорный наполнитель, жидкое стекло, феррохромовый шлак, поверхностно-активное вещество и технологическую добавку согласно изобретению в качестве технологической добавки содержит антипирен, предварительно плакированный моноэтаноламином и алюминиевой солью фосфорной кислоты, при следующих соотношениях ингредиентов, мас. %:
Огнеупорный наполнитель - Основа
Жидкое стекло - 23-30
Феррохромовый шлак - 1,5-3,5
ПАВ - 0,2-0,3
Антипирен - 0,5-2,5
Моноэтаноламин - 0,02-0,55
Алюминиевая соль фосфорной кислоты - 0,8-1,5
Сущность изобретения состоит в том, что применение в составе суспензии в качестве технологической добавки антипирена, предварительно плакированного моноэтаноламином и алюминиевой солью фосфорной кислоты в указанных соотношениях, обеспечивает комплексное воздействие на свойства суспензии, получаемых из нее форм, стержней и, в конечном счете, на качество отливок.The problem is solved in that the suspension for the manufacture of foundry ceramic molds and cores, including refractory filler, liquid glass, ferrochrome slag, surfactant and technological additive according to the invention as a technological additive contains a flame retardant pre-clad with monoethanolamine and aluminum salt of phosphoric acid, in the following ratios of ingredients, wt. %:
Refractory Filler - Base
Liquid glass - 23-30
Ferrochrome slag - 1.5-3.5
Surfactant - 0.2-0.3
Fire retardant - 0.5-2.5
Monoethanolamine - 0.02-0.55
Aluminum salt of phosphoric acid - 0.8-1.5
The essence of the invention lies in the fact that the use in the composition of the suspension as a technological additive flame retardant, pre-clad with monoethanolamine and aluminum salt of phosphoric acid in these ratios, provides a complex effect on the properties of the suspension obtained from it forms, rods and, ultimately, the quality castings.
Антипирен в отличие от феррохромового шлака характеризуется высокой активностью к жидкому стеклу и реагирует с ним при смешивании в течение 3-6 секунд. Этого времени оказывается недостаточным для равномерного перемешивания суспензии и заливки ее в оснастку. Fire retardant, unlike ferrochrome slag, is characterized by high activity to water glass and reacts with it when mixed for 3-6 seconds. This time is insufficient for uniform mixing of the suspension and pouring it into a snap.
Снизить активность антипирена по отношению к жидкому стеклу можно путем предварительного его плакирования веществами, замедляющими взаимодействие между ними. It is possible to reduce the activity of a flame retardant with respect to liquid glass by preliminary cladding it with substances that slow down the interaction between them.
Как установлено, хорошим защитным по отношению к антипирену свойством обладает моноэтаноламин. Моноэтаноламин является жидким материалом, хорошо адсорбируется частицами антипирена и создает защитную пленку, которая препятствует на первоначальной стадии взаимодействия проникновению жидкого стекла к частицам антипирена. Однако с течением времени пленки моноэтаноламина под действием щелочи жидкого стекла разрушаются, образующиеся продукты диффундируют в раствор и открывают доступ жидкого стекла к частицам антипирена. Этот процесс протекает во времени и определяет живучесть суспензии. Так как антипирен является кислым материалом (его pH 5,2 ед.), он при появлении контакта с жидким стеклом приводит к частичной нейтрализации щелочного элемента натрия в жидком стекле, в результате этого силикатный модуль связующего повышается и скорость его взаимодействия с феррохромовым шлаком и с самим антипиреном возрастает, что приводит к интенсивному огеливанию суспензии, залитой к этому моменту в формообразующую оснастку. Таким образом моноэтаноламин в суспензии, с одной стороны, способствует увеличению живучести суспензии за счет блокирования антипирена от жидкого стекла, с другой стороны, обеспечивает на определенном этапе, а именно после заливки суспензии в оснастку, интенсивное ее огеливание за счет дополнительного к феррохромовому шлаку отверждающего действия антипирена как активного отвердителя жидкого стекла и за счет самого моноэтаноламина, также взаимодействующего с жидким стеклом. As established, monoethanolamine has a good protective property with respect to the flame retardant. Monoethanolamine is a liquid material, is well adsorbed by flame retardant particles and creates a protective film, which prevents the penetration of liquid glass to flame retardant particles at the initial stage of interaction. However, over time, films of monoethanolamine under the action of alkali of liquid glass are destroyed, the resulting products diffuse into the solution and open the access of liquid glass to the flame retardant particles. This process takes place over time and determines the survivability of the suspension. Since flame retardant is an acidic material (its pH is 5.2 units), it, when it comes into contact with liquid glass, leads to partial neutralization of the alkaline sodium element in liquid glass, as a result of this, the silicate module of the binder increases and the rate of its interaction with ferrochrome slag and increases the flame retardant itself, which leads to intensive gelation of the suspension, poured at this point in the forming tooling. Thus, monoethanolamine in suspension, on the one hand, helps to increase the survivability of the suspension by blocking flame retardant from water glass, and on the other hand, provides at a certain stage, namely after pouring the suspension into equipment, intensive gelation due to the curing action additional to ferrochrome slag flame retardant as an active hardener of water glass and due to monoethanolamine itself, which also interacts with water glass.
При этом обеспечивается возможность сократить содержание феррохромового шлака, который при прокалке форм и стержней способствует чрезмерному спеканию керамики, приводящему к ухудшению ее податливости, возникновению силовых напряжений в отливках, а следовательно, к их короблению и трещинам. Вместе с тем чрезмерная спекаемость керамики за счет избытка феррошлака ухудшает ее выбиваемость и отделяемость от отливок при их очистке. Поэтому снижение в суспензии содержания феррошлака и компенсирование его малым количеством антипирена улучшает выбиваемость керамики из отливок и повышает ее химическую инертность по отношению к заливаемому металлу. В результате этого снижается трудоемкость очистных работ и улучшается чистота поверхности отливок. At the same time, it is possible to reduce the content of ferrochrome slag, which, when calcining molds and rods, contributes to excessive sintering of ceramics, leading to a deterioration of its compliance, the emergence of power stresses in the castings, and consequently, their warping and cracks. However, excessive sintering of ceramics due to excess ferroslag impairs its knockability and separability from castings when they are cleaned. Therefore, a decrease in the content of ferroslag in the suspension and its compensation with a small amount of flame retardant improves the knockability of ceramics from castings and increases its chemical inertness with respect to the metal being poured. As a result, the complexity of the treatment work is reduced and the surface finish of the castings is improved.
Однако при уменьшении содержания в керамике феррохромового шлака происходит уменьшение ее термостойкости. Поэтому для повышения термостойкости форм и стержней в составе суспензии применяется алюминиевая соль фосфорной кислоты. Алюминиевая соль фосфорной кислоты так же, как и моноэтаноламин, замедляет активное взаимодействие антипирена с жидким стеклом в силу своего блокирующего действия. Поэтому указанная соль используется совместно с моноэтаноламином для плакирования антипирена перед введением его в суспензию. However, with a decrease in the ferrochrome slag content in ceramics, its heat resistance decreases. Therefore, to increase the heat resistance of molds and rods, an aluminum salt of phosphoric acid is used in the suspension. The aluminum salt of phosphoric acid, like monoethanolamine, slows down the active interaction of flame retardant with liquid glass due to its blocking effect. Therefore, this salt is used in conjunction with monoethanolamine for cladding a flame retardant before introducing it into the suspension.
Вместе с тем добавка алюминиевой соли фосфорной кислоты повышает термостойкость керамики. Повышение термостойкости керамики происходит за счет насыщения структуры керамического материала оксидами алюминия, образующимися при разложении указанной соли в процессе взаимодействия с жидким стеклом, которые релаксируют напряжения в керамике, связанные с модификационными превращениями кварца в огнеупорном наполнителе - пылевидном кварце. Это, с одной стороны, за счет образования податливых алюминатных прослоек между частицами кварца повышает податливость керамики, которая способствует уменьшению силовых напряжений в отливках и исключает образование в них дефектов коробления и трещин, с другой стороны, повышает термостойкость керамики, что обеспечивает снижение брака форм и отливок по растрескиванию и утечке металла из форм при заливке. При этом сокращается непроизводительный расход металла, связанный с утечкой при разрушении форм в процессе заливки и браком отливок. At the same time, the addition of aluminum salt of phosphoric acid increases the thermal stability of ceramics. An increase in the thermal stability of ceramics occurs due to the saturation of the structure of the ceramic material with aluminum oxides formed during the decomposition of this salt during interaction with liquid glass, which relax the stresses in the ceramics associated with the modification of quartz in a refractory filler - dusty quartz. This, on the one hand, due to the formation of ductile aluminate interlayers between quartz particles, increases the ductility of ceramics, which helps to reduce the stresses in castings and eliminates the formation of warping and cracks in them, on the other hand, increases the heat resistance of ceramics, which reduces mold defects and castings for cracking and leakage of metal from molds when casting. This reduces the unproductive consumption of metal associated with leakage during the destruction of molds during the casting process and marriage of castings.
Минимальное содержание жидкого стекла в суспензии принято 23 мас.%, так как при меньшем содержании чрезмерно увеличивается вязкость суспензии, что ухудшает перемешивание и заполняемость ею оснастки. Максимальное содержание жидкого стекла принято 30 мас.%, так как при большем содержании вязкость суспензии значительно уменьшается и увеличивается оседаемость огнеупорного наполнителя, что ухудшает равномерность распределения составляющих суспензии по объему стержней и форм и создает неравномерность их свойств в разных частях. The minimum content of liquid glass in the suspension is taken to be 23 wt.%, Since at a lower content the viscosity of the suspension increases excessively, which impairs the mixing and filling of the equipment with it. The maximum content of liquid glass is assumed to be 30 wt.%, Since with a higher content, the viscosity of the suspension significantly decreases and the sedimentation of the refractory filler increases, which worsens the uniform distribution of the components of the suspension throughout the volume of the rods and shapes and creates an unevenness of their properties in different parts.
Минимальное содержание феррошлака принято 1,5 мас.%, так как при меньшем содержании не достигается необходимая прочность форм после огеливания и прокаливания. Максимальное содержание феррошлака составляет 3,5 мас.%, так как при большем содержании чрезмерно уменьшается податливость керамики. The minimum content of ferroslag is assumed to be 1.5 wt.%, Since at a lower content the required mold strength after gelling and calcination is not achieved. The maximum content of ferroslag is 3.5 wt.%, Since with a higher content, the compliance of ceramics is excessively reduced.
Содержание ПАВ определяется достижением необходимой текучести суспензии в принятых пределах содержания жидкого стекла. Минимальное содержание ПАВ составляет 0,2 мас. %, при котором обеспечивается заметное его влияние на текучесть суспензии. Максимальное содержание ПАВ составляет 0,3 мас.%, так как при большем содержании заметного изменения текучести суспензии не наблюдается, но возникает пенообразование, что замедляет твердение суспензии и уменьшает прочность форм и стержней. The surfactant content is determined by the achievement of the required fluidity of the suspension within the accepted limits of the content of liquid glass. The minimum surfactant content is 0.2 wt. %, which provides a noticeable effect on the fluidity of the suspension. The maximum surfactant content is 0.3 wt.%, Since with a higher content there is no noticeable change in the fluidity of the suspension, but foaming occurs, which slows down the hardening of the suspension and reduces the strength of the molds and rods.
Заметное влияние антипирена наблюдается при содержании его в суспензии 0,5 мас.%. Поэтому это значение принято за минимальное содержание антипирена в суспензии. При увеличении содержания антипирена в суспензии его влияние на свойства керамики и качество отливок непрерывно возрастает. Однако при содержании более 3,5 мас.% заметно снижается живучесть суспензии, при которой уменьшается ее текучесть и прочность форм и стержней. Поэтому это значение принято за максимальное содержание антипирена. A noticeable effect of flame retardant is observed when its content in suspension is 0.5 wt.%. Therefore, this value is taken as the minimum content of flame retardant in the suspension. With an increase in the content of flame retardant in suspension, its effect on the properties of ceramics and the quality of castings continuously increases. However, with a content of more than 3.5 wt.%, The survivability of the suspension is noticeably reduced, at which its fluidity and the strength of the molds and cores are reduced. Therefore, this value is taken as the maximum content of flame retardant.
Содержание моноэтаноламина выбрано в соответствии с содержанием антипирена для обеспечения эффективного его плакирования. При содержании меньше 0,02 мас. % не достигается полного плакирования антипирена адсорбционной пленкой. Поэтому активность антипирена значительно возрастает и снижает живучесть суспензии. Поэтому это значение принято за минимальное содержание моноэтаноламина. Максимальное содержание моноэтаноламина принято 0,55 мас.%, так как при большем содержании моноэтаноламин приводит к снижению прочности керамики после огеливания за счет образования в скоагулированной структуре остаточных (непрореагированных) пленочных прослоек, уменьшающих взаимодействие скоагулированных коллоидных частиц кремнезема жидкого стекла между собой. The content of monoethanolamine is selected in accordance with the content of the flame retardant to ensure its effective cladding. When the content is less than 0.02 wt. % complete cladding of the flame retardant with an adsorption film is not achieved. Therefore, the flame retardant activity increases significantly and reduces the survivability of the suspension. Therefore, this value is taken as the minimum content of monoethanolamine. The maximum content of monoethanolamine is taken to be 0.55 wt.%, Since at a higher content of monoethanolamine leads to a decrease in the strength of the ceramic after gelling due to the formation of residual (unreacted) film layers in the coagulated structure, which reduce the interaction of coagulated colloidal silica particles of liquid glass with each other.
Содержание алюминиевой соли фосфорной кислоты определяется содержанием жидкого стекла и феррошлака в суспензии. При минимальном содержании в суспензии жидкого стекла и феррошлака максимальное содержание алюминиевой соли фосфорной кислоты составляет 1,5 мас.%. Большее содержание алюминиевой соли фосфорной кислоты экономически не целесообразно. The content of aluminum salt of phosphoric acid is determined by the content of water glass and slag in the suspension. With a minimum content of liquid glass and ferroslag in the suspension, the maximum content of aluminum salt of phosphoric acid is 1.5 wt.%. A higher content of aluminum salt of phosphoric acid is not economically feasible.
Минимальное содержание алюминиевой соли фосфорной кислоты принято 0,8 мас. %, так как при меньшем содержании уменьшается ее плакирующий эффект по отношению к антипирену и снижается термостойкость керамики. The minimum content of aluminum salt of phosphoric acid is accepted to 0.8 wt. %, since with a lower content, its cladding effect with respect to the flame retardant decreases and the thermal stability of ceramics decreases.
Для приготовления суспензий могут быть использованы любые огнеупорные наполнители, но предпочтительней - пылевидный кварц, пылевидный шамот. В качестве связующего может быть использовано натриевое или сульфатное жидкое стекло. Отвердителями суспензий являются феррошлак - отход ферросплавного производства, антипирен - продукт переработки нефелиновых руд и моноэтаноламин, применяемый в установках для получения углекислого газа. В качестве алюминиевой соли фосфорной кислоты предпочтительной является соль в виде фосфата алюминия, AlPO4, поставляемая по ГОСТ 3486-92.For the preparation of suspensions, any refractory fillers can be used, but more preferably pulverized silica, pulverized fireclay. Sodium or sulphate liquid glass may be used as a binder. Hardeners of suspensions are ferro-slag - a waste of ferroalloy production, flame retardant - a product of processing nepheline ores and monoethanolamine used in installations for the production of carbon dioxide. As the aluminum salt of phosphoric acid, a salt in the form of aluminum phosphate, AlPO 4 , supplied according to GOST 3486-92, is preferred.
Приготовление суспензий можно проводить в любых смесителях с пропеллерной мешалкой, в том числе в стандартных гидролизерах. Порядок приготовления суспензий принят следующий. В смеситель сначала загружают жидкое стекло, ПАВ и огнеупорный наполнитель и перемешивают до получения равномерной консистенции. В отдельном смесителе предварительно плакируют антипирен добавками моноэтаноламина и фосфата алюминия путем их перемешивания. Затем в суспензию при непрерывном перемешивании добавляют плакированный антипирен, перемешивают в течение 15-30 секунд и готовую суспензию заливают в формообразующую оснастку. После выдержки на огеливание суспензии модель извлекают из формы (или стержень из ящика), проводят подсушку и при необходимости прокалку или обжиг готовой формы. Затем формы охлаждают, собирают и заливают металлом. Suspension preparation can be carried out in any mixers with a propeller mixer, including standard hydrolyzers. The order of preparation of suspensions is adopted as follows. Liquid glass, surfactant and refractory filler are first loaded into the mixer and mixed until a uniform consistency is obtained. In a separate mixer, the flame retardant is pre-clad with additives of monoethanolamine and aluminum phosphate by mixing them. Then, a clad flame retardant is added to the suspension with continuous stirring, mixed for 15-30 seconds, and the finished suspension is poured into a forming tool. After exposure to gelation of the suspension, the model is removed from the mold (or the core from the box), drying is carried out and, if necessary, calcining or firing the finished mold. Then the molds are cooled, collected and poured with metal.
ПРИМЕР РЕАЛИЗАЦИИ ИЗОБРЕТЕНИЯ
Для приготовления суспензии использовался пылевидный кварц марки КП-2 (ГОСТ 907-92), натриевое жидкое стекло с модулем 2,8 ед. и плотностью 1350 кг/м3 (ГОСТ 13078-91), феррохромовый шлак (ТУ 14-11-108-95), ПАВ в виде пасты РАС (ТУ 38-10764-86), моноэтаноламин (ТУ 6-09-2446-92), антипирен (ТУ 6-0.8-340-96), фосфат алюминия орто AlPO4 (ГОСТ 3486-92).An example implementation of the invention
To prepare the suspension, powdered quartz of the KP-2 grade (GOST 907-92), sodium liquid glass with a module of 2.8 units were used. and a density of 1350 kg / m 3 (GOST 13078-91), ferrochrome slag (TU 14-11-108-95), surfactant in the form of paste PAC (TU 38-10764-86), monoethanolamine (TU 6-09-2446- 92), flame retardant (TU 6-0.8-340-96), aluminum phosphate ortho AlPO 4 (GOST 3486-92).
Приготовление суспензии проводили в объемном смесителе с пропеллерной мешалкой. За один прием готовили суспензию объемом 50 литров. Качество суспензии оценивали по следующим показателям. The suspension was prepared in a volume mixer with a propeller mixer. A suspension of 50 liters was prepared in one go. The quality of the suspension was evaluated by the following indicators.
Живучесть и скорость огеливания суспензии определяли по времени порогового изменения вязкости на автоматическом вискозиметре (Установка для определения срока схватывания самотвердеющей связующей композиции. Авт.свид. СССР N 1357792, МКИ G 01 n 11/30, завл. 01.04.86, N 4047677/31-02, опубл. 07.12.87 в Б.И. N 45). Живучесть определяли по времени до начала заметного увеличения вязкости суспензии (первого порога увеличения вязкости суспензии), а скорость огеливания определяли по времени интенсивного увеличения вязкости суспензии вплоть до полного ее перехода в твердопластичное состояние (второй порог увеличения вязкости). The survivability and gelation rate of the suspension was determined by the time of the threshold viscosity change on an automatic viscometer (Installation for determining the setting time of the self-hardening binder composition. Autosvid. USSR N 1357792, MKI G 01 n 11/30, capturing 01.04.86, N 4047677/31 -02, published 07.12.87 in B.I. N 45). Survivability was determined by the time before the start of a noticeable increase in the viscosity of the suspension (the first threshold for increasing the viscosity of the suspension), and the gelation rate was determined by the time of an intensive increase in the viscosity of the suspension until it completely transitions to the hard-plastic state (second threshold for increasing the viscosity).
Прочность после затвердевания образцов определяли на изгиб по стандартной методике через 2 часа выдержки на воздухе. The strength after solidification of the samples was determined by bending according to the standard method after 2 hours exposure in air.
Теплофизические свойства керамики определяли на цилиндрических образцах с размерами: диаметр 10 мм, длина 16 мм на высокотемпературном приборе по методикам Никифорова А. П. (Черногоров П.В., Никифоров А.П., Дробах Г.А. Изменение прочности и податливости стержневых смесей в нагретом состоянии.- Литейное производство, N 6, 1974, -с.4-6). The thermophysical properties of ceramics were determined on cylindrical samples with dimensions: diameter 10 mm, length 16 mm on a high-temperature device according to the methods of Nikiforov A.P. (Chernogorov P.V., Nikiforov A.P., Drobakh G.A. Change in the strength and ductility of rod mixtures in the heated state. Foundry,
Выбиваемость керамики определяли по остаточной прочности при сжатии образцов после предварительного нагрева до температуры 1000oC и последующего охлаждения с печью до комнатной температуры.Knockout ceramics was determined by the residual compressive strength of the samples after preliminary heating to a temperature of 1000 o C and subsequent cooling with the oven to room temperature.
Податливость керамики определяли по прочности образцов при нагреве их до 900oC и выдержке при этой температуре в течение двух часов.The compliance of ceramics was determined by the strength of the samples when they were heated to 900 ° C and held at this temperature for two hours.
Термостойкость керамики определяли по соотношению прочности при переходе от однократного к двухкратному нагреву образцов до 900oC и последующего быстрого охлаждения (на воздухе) до комнатной температуры.The heat resistance of ceramics was determined by the ratio of strength during the transition from single to double heating of samples to 900 o C and subsequent rapid cooling (in air) to room temperature.
Составы суспензий указаны в табл. 1, а результаты испытаний - в табл. 2. The compositions of the suspensions are shown in table. 1, and the test results are in table. 2.
Как видно из таблиц, с уменьшением содержания феррошлака и жидкого стекла и увеличением комплексной добавки из антипирена, моноэтаноламина и фосфата алюминия живучесть и время огеливания суспензий уменьшается, но эти параметры во всех случаях лучше, чем при использовании суспензии с повышенным содержанием феррошлака (см. прототип - опыт 8). Причем при содержании антипирена более 2,5 мас.% время огеливания становится опасно малым для проведения качественного перемешивания ингредиентов. Поэтому максимальное содержание антипирена в суспензии принято 2,5 мас.%. При содержании антипирена меньше 0,5 мас.% время огеливания чрезмерно увеличивается, что снижает производительность. Поэтому за минимальное содержание антипирена принято 0,5 мас.%. As can be seen from the tables, with a decrease in the content of ferroslag and liquid glass and an increase in the complex additive of flame retardant, monoethanolamine and aluminum phosphate, the survivability and gelation time of suspensions decreases, but these parameters are in all cases better than when using a suspension with a high content of ferroslag (see prototype - experience 8). Moreover, with a flame retardant content of more than 2.5 wt.%, The gelation time becomes dangerously small for high-quality mixing of the ingredients. Therefore, the maximum content of flame retardant in the suspension is taken as 2.5 wt.%. When the content of the flame retardant is less than 0.5 wt.%, The gelling time is excessively increased, which reduces productivity. Therefore, the minimum content of flame retardant is taken to be 0.5 wt.%.
Прочность образцов после огеливания и выдержки в течение 2-х часов при максимальном содержании в суспензии плакированного антипирена в 4 раза выше, чем у образцов из известной суспензии, что позволяет раньше начать извлечение модели из оснастки и тем самым повысить производительность на формообразующих операциях. The strength of the samples after gelation and holding for 2 hours at a maximum content of clad flame retardant in the suspension is 4 times higher than that of the samples from the known suspension, which allows you to start removing the model from the tool earlier and thereby increase productivity in forming operations.
Величины податливости, термостойкости и выбиваемости при выбранных соотношениях антипирена, моноэтаноламина и фосфата алюминия удовлетворяют требованиям производства и условиям получения качественных отливок. Как видно из таблицы, эти параметры достигаются при максимальном содержании моноэтаноламина в соответствии с максимальным содержанием антипирена и составляет 0,55 мас.%, а минимальное его содержание принято 0,02 мас.%, так как при меньшем содержании живучесть суспензии значительно уменьшается несмотря на малое содержание антипирена. The values of ductility, heat resistance and knockability at the selected ratios of flame retardant, monoethanolamine and aluminum phosphate satisfy the production requirements and the conditions for obtaining high-quality castings. As can be seen from the table, these parameters are achieved with a maximum content of monoethanolamine in accordance with the maximum content of flame retardant and is 0.55 wt.%, And its minimum content is 0.02 wt.%, Since with a lower content the survivability of the suspension is significantly reduced despite low flame retardant content.
При уменьшении содержания феррошлака в суспензии термостойкость керамики снижается. Для увеличения необходимой термостойкости керамики при минимальном содержании феррошлака 1,5 мас.% необходимо иметь в суспензии максимальное содержание фосфата алюминия на уровне 1,5 мас.%. При увеличении содержания феррошлака до максимального значения 3,5 мас.% содержание фосфата алюминия должно быть не менее 0,8 мас.%, так как при его меньшем содержании термостойкость становится опасно малой и может привести к повышенному браку форм и отливок. With a decrease in the content of ferro-slag in the suspension, the heat resistance of the ceramic decreases. To increase the necessary heat resistance of ceramics with a minimum content of ferroslag of 1.5 wt.%, It is necessary to have a maximum content of aluminum phosphate in the suspension at the level of 1.5 wt.%. When increasing the content of ferroslag to a maximum value of 3.5 wt.%, The content of aluminum phosphate should be not less than 0.8 wt.%, Since with its lower content the heat resistance becomes dangerously small and can lead to increased marriage of molds and castings.
Содержание ПАВ в суспензии определяется в основном свойством текучести жидкого стекла. Поэтому с увеличением содержания жидкого стекла содержание ПАВ нужно увеличивать. Заметное влияние ПАВ проявляется при его содержании 0,2 мас. %, которое принято за минимальное содержание. Максимальное содержание ПАВ принято 0,3 мас.% в соответствии с максимальным содержанием жидкого стекла. Большее его содержание в суспензии экономически нецелесообразно. The surfactant content in the suspension is mainly determined by the fluidity property of liquid glass. Therefore, with an increase in the content of liquid glass, the surfactant content must be increased. A noticeable effect of surfactant is manifested when its content of 0.2 wt. %, which is taken as the minimum content. The maximum content of surfactants adopted 0.3 wt.% In accordance with the maximum content of liquid glass. Its greater content in suspension is not economically feasible.
Экономический эффект от реализации суспензии достигается в виде снижения себестоимости литья за счет повышения производительности на операциях формообразования на 40-45%, за счет сокращения брака форм на 35- 40%, за счет сокращения брака отливок на 55-60%, за счет снижения трудоемкости очистки отливок на 80%, за счет улучшения чистоты поверхности литья на 90-95%. The economic effect of the implementation of the suspension is achieved in the form of a reduction in the cost of casting due to an increase in productivity in forming operations by 40-45%, due to a reduction in marriage of molds by 35-40%, due to a reduction in marriage of castings by 55-60%, due to a decrease in labor input 80% cleaning of castings, due to an improvement in the cleanliness of the casting surface by 90-95%.
Claims (1)
Огнеупорный наполнитель - Основа
Жидкое стекло - 23 - 30
Феррохромовый шлак - 1,5 - 3,5
ПАВ - 0,2 - 0,3
Антипирен - 0,5 - 2,5
Моноэтаноламин - 0,02 - 0,55
Алюминиевая соль фосфорной кислоты - 0,8 - 1,5Suspension for the manufacture of foundry ceramic molds and cores, including refractory filler, liquid glass, ferrochrome slag, surfactant and technological additive, characterized in that it contains a flame retardant pre-clad with monoethanolamine and aluminum phosphoric acid as a technological additive , with the following ratios of ingredients, wt.%:
Refractory Filler - Base
Liquid glass - 23 - 30
Ferrochrome slag - 1.5 - 3.5
Surfactant - 0.2 - 0.3
Fire retardant - 0.5 - 2.5
Monoethanolamine - 0.02 - 0.55
Aluminum salt of phosphoric acid - 0.8 - 1.5
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU99105897A RU2152841C1 (en) | 1999-03-23 | 1999-03-23 | Suspension for manufacturing ceramic molds and mold cores |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU99105897A RU2152841C1 (en) | 1999-03-23 | 1999-03-23 | Suspension for manufacturing ceramic molds and mold cores |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2152841C1 true RU2152841C1 (en) | 2000-07-20 |
Family
ID=20217526
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU99105897A RU2152841C1 (en) | 1999-03-23 | 1999-03-23 | Suspension for manufacturing ceramic molds and mold cores |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2152841C1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2532750C1 (en) * | 2013-11-18 | 2014-11-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Нижегородский государственный технический университет им. Р.Е. Алексеева", НГТУ | Manufacturing method of casts as per molten out models |
| RU2743179C1 (en) * | 2020-09-10 | 2021-02-15 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") | Binder based on aluminum oxide for making ceramic molds for casting on melted casts |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU381452A1 (en) * | 1969-04-08 | 1973-05-22 | FACING MIXTURE FOR CASTING FORMS AND RODS | |
| SU555969A1 (en) * | 1975-06-18 | 1977-04-30 | Ростовский-на-Дону научно-исследовательский институт технологии машиностроения | Mixture for hardening shell ceramic molds |
| SU1366277A1 (en) * | 1986-06-25 | 1988-01-15 | Предприятие П/Я А-3595 | Self-hardening sand for making moulds and cores |
| SU1435366A1 (en) * | 1987-04-06 | 1988-11-07 | Минский научно-исследовательский институт строительных материалов | Sand for making moulds and cores |
-
1999
- 1999-03-23 RU RU99105897A patent/RU2152841C1/en active
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU381452A1 (en) * | 1969-04-08 | 1973-05-22 | FACING MIXTURE FOR CASTING FORMS AND RODS | |
| SU555969A1 (en) * | 1975-06-18 | 1977-04-30 | Ростовский-на-Дону научно-исследовательский институт технологии машиностроения | Mixture for hardening shell ceramic molds |
| SU1366277A1 (en) * | 1986-06-25 | 1988-01-15 | Предприятие П/Я А-3595 | Self-hardening sand for making moulds and cores |
| SU1435366A1 (en) * | 1987-04-06 | 1988-11-07 | Минский научно-исследовательский институт строительных материалов | Sand for making moulds and cores |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2532750C1 (en) * | 2013-11-18 | 2014-11-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Нижегородский государственный технический университет им. Р.Е. Алексеева", НГТУ | Manufacturing method of casts as per molten out models |
| RU2743179C1 (en) * | 2020-09-10 | 2021-02-15 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") | Binder based on aluminum oxide for making ceramic molds for casting on melted casts |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP3821997B1 (en) | Inorganic coated sand and a method of manufacturing thereof, a casting mold and a method of manufacturing thereof | |
| JP2020514078A (en) | Compositions and methods for casting cores in high pressure die castings | |
| JP2018002587A (en) | Hydraulic composition for additive manufacturing apparatus, and manufacturing method of mold | |
| US5310420A (en) | Refractory containing investment material and method of making | |
| KR19980703345A (en) | Lightweight sprayable tundish lining composition | |
| TW201623469A (en) | Coating agent composition for evaporative pattern | |
| US4289803A (en) | Foundry mold treating compositions and methods of making same | |
| RU2152841C1 (en) | Suspension for manufacturing ceramic molds and mold cores | |
| US11975382B2 (en) | Use of a particulate material comprising a particle-shaped synthetic amorphic silicon dioxide as an additive for a molding material mixture, corresponding method, mixtures, and kits | |
| RU2297300C1 (en) | Protecting-releasing coating and its application method | |
| US11027328B2 (en) | Refractory coating composition for making facings on temporary molds or on cores for iron and steel casting operations | |
| RU2756075C1 (en) | Method for manufacturing a ceramic casting mold using liquid-filling self-hardening mixtures for casting according to smelted models | |
| JP2021109237A (en) | Molding composition | |
| RU2028280C1 (en) | Raw material mix for producing refractory articles | |
| RU2130358C1 (en) | Suspension for production of shell molds in investment casting | |
| JP2025033496A (en) | Manufacturing method of inorganic coated sand and manufacturing method of mold | |
| EP0053120B1 (en) | Foundry mold compsition and method for using same | |
| JP5355805B1 (en) | Method for modifying refractory particles for mold, refractory particles for mold obtained thereby, and method for producing mold | |
| RU2008997C1 (en) | Self-hardening mixture | |
| RU2148464C1 (en) | Mixture for casting form and rod making | |
| SU1072979A1 (en) | Mix for producing cores and facing sand when casting magnesium alloys and method for preparing the same | |
| SU944745A1 (en) | Mixture for producing casting moulds | |
| SU1340880A1 (en) | Composition for heat-insulaing coat of ingot moulds of centrifugal casting machine | |
| SU1135529A1 (en) | Mortar for strengthening investment moulds | |
| WO2025063245A1 (en) | Dry-form inorganic coated sand, dry-form inorganic coated sand production method, and method for producing mold |