RU2121726C1 - Proportional electromagnet - Google Patents
Proportional electromagnet Download PDFInfo
- Publication number
- RU2121726C1 RU2121726C1 RU97119453A RU97119453A RU2121726C1 RU 2121726 C1 RU2121726 C1 RU 2121726C1 RU 97119453 A RU97119453 A RU 97119453A RU 97119453 A RU97119453 A RU 97119453A RU 2121726 C1 RU2121726 C1 RU 2121726C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- flange
- sleeve
- ferromagnetic
- armature
- stroke
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Electromagnets (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к прямоходовым цилиндрическим электромагнитам пропорционального действия, являющимся одними из основных элементов пропорциональных гидрораспределителей. The invention relates to linear cylindrical electromagnets of proportional action, which are one of the main elements of proportional control valves.
Известны пропорциональные электромагниты по АС 1207318, АС 1390646, АС 1818637. Широкое применение находят пропорциональные электромагниты за рубежом. Proportional electromagnets are known according to AC 1207318, AC 1390646, AC 1818637. Proportional electromagnets are widely used abroad.
Одной из важнейших характеристик пропорциональных электромагнитов является величина рабочего хода. Например, для большинства пропорциональных электромагнитов европейского производства типовыми значениями общего и рабочего ходов являются следующие величины: для типоразмера 35х35 мм общий ход - 4 мм, рабочий ход - 2 мм; для типоразмера 45х45 мм общий ход - 6 мм, рабочий ход - 3 мм; для типоразмера 60х60 мм; общий ход - 6 мм, рабочий ход - 4 мм. One of the most important characteristics of proportional electromagnets is the magnitude of the stroke. For example, for most proportional electromagnets of European manufacture, the typical values of the total and working strokes are the following values: for the size 35x35 mm, the total stroke is 4 mm, the stroke is 2 mm; for size 45x45 mm, the total stroke is 6 mm, the stroke is 3 mm; for size 60x60 mm; total stroke - 6 mm, working stroke - 4 mm.
Увеличение рабочего хода позволяет расширить функциональные возможности пропорциональных гидрораспределителей, усложнять их гидравлические схемы с минимальным количеством применяемых элементов. An increase in the working stroke allows expanding the functionality of proportional directional control valves and complicating their hydraulic circuits with the minimum number of elements used.
За прототип предлагаемого изобретения выбран пропорциональный электромагнит по АС 1207318. Сущность изобретения АС 1207318 состоит во введении трапециидальной канавки в якоре, за счет чего не происходит увеличения усилия при подходе якоря к фланцу (стопу) и обеспечивается выравнивание характеристики. For the prototype of the present invention, a proportional electromagnet according to AC 1207318 was selected. The essence of the invention AC 1207318 consists in introducing a trapezoidal groove in the anchor, due to which there is no increase in force when the anchor approaches the flange (foot) and the characteristic is equalized.
Недостатком прототипа следует считать то, что выравнивание характеристики за счет канавки на якоре происходит на небольшом участке, вследствие чего рабочий ход увеличивается незначительно. The disadvantage of the prototype should be considered that the alignment of the characteristics due to the grooves on the anchor occurs in a small area, as a result of which the stroke increases slightly.
Целью предлагаемого изобретения является существенное увеличение рабочего хода при сохранении высоких значений усилий электромагнита. The aim of the invention is to significantly increase the stroke while maintaining high values of the efforts of the electromagnet.
Указанная цель достигается тем, что в электромагните, состоящем из ферромагнитного корпуса, ферромагнитного фланца (стопа), цилиндрической ферромагнитной гильзы с немагнитным зазором, ферромагнитного якоря, перемещающегося в гильзе, причем гильза одним концом вставляется в корпус, с другой стороны в гильзу вставляется фланец, который одновременно своей широкой частью вставляется в корпус, а детали выполнены следующим образом: рабочая торцевая поверхность якоря выполнена с трапецеидальной кольцевой канавкой с углом основания трапеции сечения канавки 60o < альфа < 80o и глубиной канавки (0,6 - 0,8) от величины рабочего хода якоря, на торцевой поверхности фланца выполнен буртик соответствующего профиля, а катушка намотана на каркас, состоящий из гильзы, фланца и шайбы.This goal is achieved by the fact that in an electromagnet consisting of a ferromagnetic body, a ferromagnetic flange (stop), a cylindrical ferromagnetic sleeve with a non-magnetic gap, a ferromagnetic armature moving in the sleeve, the sleeve being inserted into the body at one end, and the flange being inserted on the other side, which is simultaneously inserted with its wide part into the body, and the details are made as follows: the working end surface of the armature is made with a trapezoidal annular groove with an angle of the trapezoid the groove cross section is 60 o <alpha <80 o and the groove depth (0.6 - 0.8) of the armature stroke, a flange of the corresponding profile is made on the end surface of the flange, and the coil is wound on a frame consisting of a sleeve, flange and washer.
Сопоставительный анализ с прототипом показывает, что заявляемый электромагнит отличается от прототипа конструкцией якоря, фланца (стопа) и исполнением катушки. Таким образом, заявляемый электромагнит соответствует критерию изобретения "новизна". Comparative analysis with the prototype shows that the inventive electromagnet differs from the prototype in the design of the armature, flange (stop) and the performance of the coil. Thus, the claimed electromagnet meets the criteria of the invention of "novelty."
В заявляемом электромагните применены решения, позволяющие существенно расширить рабочий ход без снижения величины усилий. In the inventive electromagnet applied solutions to significantly expand the stroke without reducing the magnitude of the effort.
Сущность предлагаемых решений состоит в создании дополнительной составляющей осевого усилия на достаточно большом ходе якоря от введения трапецеидальной канавки на якоре и буртика на фланце и за счет этого обеспечения рационального сочетания уменьшения намагничивающей силы рабочего зазора с увеличением производной от магнитной проводимости по координате хода, а также в уменьшении внутреннего магнитного сопротивления звена "катушка-магнитопровод" за счет расположения части витков в непосредственной близости от магнитопровода и возможности получения от этого меньшего падения намагничивающей силы на внутреннем магнитном сопротивлении. The essence of the proposed solutions consists in creating an additional component of the axial force at a sufficiently large distance of the anchor from the introduction of the trapezoidal groove at the anchor and the shoulder on the flange and, thereby, ensuring a rational combination of the decrease in the magnetizing force of the working gap with the increase in the derivative of magnetic conductivity along the coordinate of the motion, as well as reduction of the internal magnetic resistance of the coil-magnetic circuit link due to the location of part of the turns in the immediate vicinity of the magnetic circuit and the possibility of obtaining from this smaller drop in the magnetizing force on the internal magnetic resistance.
Техническим результатом предлагаемого решения является существенное увеличение рабочего хода якоря при сохранении высоких значений усилий как в сравнении с прототипом, так и по сравнению с известными аналогами. The technical result of the proposed solution is a significant increase in the working stroke of the armature while maintaining high values of effort both in comparison with the prototype, and in comparison with known analogues.
На фиг. 1 изображен продольный разрез заявляемого электромагнита; на фиг. 2 приведена упрощенная эквивалентная электрическая схема замещения магнитной цепи; на фиг. 3 показано распределение магнитного поля цепи "виток-магнитопровод" для двух случаев расположения витков, поясняющее физический смысл уменьшения магнитного сопротивления цели "виток-магнитопровод" в случае намотки провода непосредственно на ферромагнитный каркас; на фиг. 4 приведены характеристики "усилие-ход" для нескольких значений токов электромагнита типоразмера 35х35 мм, изготовленного с учетом заявляемого решения. In FIG. 1 shows a longitudinal section of the inventive electromagnet; in FIG. 2 shows a simplified equivalent electrical circuit equivalent circuit of a magnetic circuit; in FIG. Figure 3 shows the distribution of the magnetic field of the coil-magnetic circuit circuit for two cases of arrangement of the coils, explaining the physical meaning of reducing the magnetic resistance of the coil-magnetic circuit target in the case of winding the wire directly onto the ferromagnetic cage; in FIG. 4 shows the characteristics of the "force-stroke" for several values of the currents of an electromagnet size 35x35 mm, made taking into account the proposed solution.
Электромагнит (фиг. 1) состоит из ферромагнитного корпуса 1, ферромагнитного фланца (стопа) 2, цилиндрической ферромагнитной гильзы 3 с немагнитной вставкой 4, ферромагнитного якоря 5, перемещающегося в гильзе. С одной стороны ход якоря ограничивается немагнитным упором 6, а с другой - фланцем (стопом) 2. The electromagnet (Fig. 1) consists of a
На якоре выполнена трапецеидальная канавка 7, а на фланце - буртик 8 соответствующего профиля. A trapezoidal groove 7 is made at the anchor, and a shoulder 8 of the corresponding profile is made at the flange.
Катушка 9 намотана на каркас, образованный гильзой 3, фланцем 2 и ферромагнитной шайбой 10. Поверхность каркаса покрывается тонким слоем изоляционного лака с небольшим тепловым сопротивлением. The coil 9 is wound on a frame formed by a sleeve 3, a
Как видно из упрощенной схемы замещения, представленной на фиг. 2, намагничивающая сила катушки в соответствии с законом Ома для магнитных цепей равна сумме падений намагничивающих сил на внутреннем магнитном сопротивлении "катушка-магнитопровод", на сопротивлении стали и на магнитном сопротивлении рабочего зазора, иначе
iWкат= (iW)внутр+(iW)ст+(iW)δ (1)
или iWкат= φ(Rвнутр+Rст+Rδ), (2)
где
Rвнутр - магнитное сопротивление катушка-магнитопровод;
Rст - магнитное сопротивление стали;
Rδ - магнитное сопротивление рабочего зазора;
(iW)внутр - падение намагничивающей силы на внутреннем магнитном сопротивлении;
(iW)ст - падение намагничивающей силы в стали;
(iW)δ - падение намагничивающей силы в рабочем зазоре;
Ф - магнитный поток.As can be seen from the simplified equivalent circuit shown in FIG. 2, the magnetizing force of the coil in accordance with Ohm's law for magnetic circuits is equal to the sum of the drops of the magnetizing forces on the internal magnetic resistance of the coil-magnetic circuit, on the resistance of steel and on the magnetic resistance of the working gap, otherwise
iW cat = (iW) int + (iW) st + (iW) δ (1)
or iW cat = φ (R int + R st + R δ ), (2)
Where
R int - magnetic resistance of the coil-magnetic circuit;
R article - the magnetic resistance of steel;
R δ is the magnetic resistance of the working gap;
(iW) int - a drop in the magnetizing force on the internal magnetic resistance;
(iW) st is the decrease in the magnetizing force in steel;
(iW) δ is the decrease in the magnetizing force in the working gap;
Ф - magnetic flux.
Как известно, (Л1) величина усилия электромагнита определяется по формуле
где
(iW)δ - падение намагничивающей силы в рабочем зазоре,
Where
(iW) δ is the decrease in the magnetizing force in the working gap,
Таким образом, усилие пропорционально квадрату намагничивающей силы рабочего зазора и в первой степени производной от магнитной проводимости по координате хода. Thus, the force is proportional to the square of the magnetizing force of the working gap and, to a first degree, the derivative of magnetic conductivity along the coordinate of the stroke.
Из формул (1) - (3) следует, что для увеличения усилия необходимо уменьшать магнитное сопротивление "катушка - магнитопровод" и сопротивление Rст.From the formulas (1) - (3) it follows that in order to increase the force it is necessary to reduce the magnetic resistance "coil - magnetic circuit" and the resistance R Art .
Кроме того, можно сделать вывод, что при малых значениях Rвнутр и Rст электромагнит будет длинноходовым.In addition, we can conclude that for small values of R int and R article the electromagnet will be long-stroke.
Оценим величину внутреннего магнитного сопротивления "катушка-магнитопровод". Фиг. 3 поясняет физику образования магнитного сопротивления "виток-магнитопровод", при этом очевидно, что различные витки катушки имеют существенно различные магнитные сопротивления. Аналитически для различного расположения витков величину магнитного сопротивления "проводник-магнитопровод" в случае, если магнитопровод является плоскостью, а проводник ей параллелен, можно оценить по формуле (Л1)
где
G - магнитная проводимость, G = 1/Rм;
h - расстояние от центра витка до плоскости;
dэкв - эквивалентный диаметр проводника;
l - длина проводника;
Kм - поправочный коэффициент, определяемый по эмпирическим графикам, зависящий от соотношения h/dэкв, для реальных случаев Kм = 0,7-1.Let us estimate the magnitude of the internal magnetic resistance "coil-magnetic circuit". FIG. 3 illustrates the physics of the formation of magnetic coil-magnetic circuit resistance, it being obvious that different coil turns have substantially different magnetic resistances. Analytically for a different arrangement of turns, the magnitude of the magnetic resistance "conductor-magnetic circuit" in the case where the magnetic circuit is a plane and the conductor is parallel to it, can be estimated by the formula (L1)
Where
G is the magnetic conductivity, G = 1 / Rm;
h is the distance from the center of the coil to the plane;
d equiv - equivalent diameter of the conductor;
l is the length of the conductor;
K m - correction factor determined by empirical graphs, depending on the ratio h / d equiv , for real cases K m = 0.7-1.
Расчеты показывают, что для первого слоя проводников в катушке магнитная проводимость "проводник-магнитопровод" выше приблизительно в 2 раза по сравнению со средним значением, второго слоя - в 1,5 раза и т.д. Calculations show that for the first layer of conductors in the coil, the magnetic conductivity of the "conductor-magnetic circuit" is about 2 times higher than the average value, the second layer is 1.5 times higher, etc.
Существенное уменьшение магнитного сопротивления имеет место для первого, второго и третьего слоев, а в целом для катушки в 12-15 слоев намотка на ферромагнитный каркас приводит к уменьшению магнитного сопротивления примерно на 15%. Уменьшение внутреннего магнитного сопротивления обеспечивает увеличение величины рабочего хода электромагнита. A significant decrease in magnetic resistance occurs for the first, second and third layers, and in general for a coil of 12-15 layers, winding on a ferromagnetic frame leads to a decrease in magnetic resistance by about 15%. A decrease in the internal magnetic resistance provides an increase in the magnitude of the electromagnet's stroke.
Одновременно с уменьшением внутреннего магнитного сопротивления вариант намотки катушки на ферромагнитный каркас с тонким слоем изоляции увеличивает объем обмоточного пространства и уменьшает величину теплового сопротивления "катушка-магнитопровод" и, соответственно, величину перегрева катушки, а следовательно, увеличивает стабильность электромагнита. Simultaneously with a decrease in internal magnetic resistance, the option of winding a coil on a ferromagnetic frame with a thin layer of insulation increases the volume of the winding space and reduces the thermal resistance of the coil-magnetic circuit and, accordingly, the magnitude of the overheating of the coil, and therefore increases the stability of the electromagnet.
Сравнение между собой величин Rвнутр и Rδ показывает, что в зоне рабочего хода значения Rвнутр в 2-4 раза больше, чем Rδ.Comparison between the values of R int and R δ shows that in the zone of the working stroke, the values of R int are 2-4 times greater than R δ .
По мере перемещения якоря в гильзе величина Rδ быстро уменьшается. При этом нарастание потока из-за большой величины Rвнутр происходит медленнее, чем уменьшение Rδ и, следовательно, уменьшается величина (iW)δ. Соответственно, происходит снижение усилия якоря при постоянном токе катушки. Для получения постоянства усилия в диапазоне рабочего хода в заявляемом электромагните обеспечивается увеличение второго сомножителя в формуле (3) dG/dδ за счет введения трапецеидальных канавки в якоре и буртика на фланце.As the anchor moves in the sleeve, the value of R δ decreases rapidly. In this case, the increase in flow due to the large value of R int occurs more slowly than the decrease in R δ and, therefore, the value (iW) δ decreases. Accordingly, there is a decrease in the armature force at constant coil current. To obtain a constant force in the range of the stroke in the inventive electromagnet, the second factor is increased in the formula (3) dG / dδ due to the introduction of the trapezoidal grooves in the anchor and the shoulder on the flange.
Физически сохранение усилия электромагнита объясняется созданием дополнительной осевой составляющей магнитного потока через трапецеидальную канавку и буртик, возрастающей по мере продвижения якоря к фланцу. Physically, the conservation of the force of the electromagnet is explained by the creation of an additional axial component of the magnetic flux through the trapezoidal groove and the shoulder, which increases as the armature moves to the flange.
При этом приемлемый, достаточно ровный, участок рабочего хода обеспечивается при сочетании внутреннего магнитного сопротивления Rвнутр, соответствующего намотке непосредственно на ферромагнитный каркас, и следующих параметров деталей: угол основания трапеции буртика составляет значение 60°<α<80°, а высота буртика выбирается в диапазоне (0,6 - 0,8) от величины рабочего хода якоря.At the same time, an acceptable, fairly even, part of the working stroke is ensured by combining the internal magnetic resistance R int corresponding to winding directly on the ferromagnetic frame and the following parameters of the parts: the base angle of the trapezoid of the shoulder is 60 ° <α <80 ° , and the height of the shoulder is selected in range (0.6 - 0.8) of the magnitude of the working stroke of the armature.
Величина угла α выбирается из следующих соображений: уменьшение угла α меньше 60o приводит к перекомпенсации составляющей dG/dδ, в результате чего характеристика усилия будет возрастающей, при углах α более 80o (от 80o до 90o) характеристика усилия остается падающей.The angle α is selected from the following considerations: a decrease in the angle α less than 60 o leads to an overcompensation of the component dG / dδ, as a result of which the force characteristic will increase, at angles α more than 80 o (from 80 o to 90 o ) the force characteristic remains falling.
Глубина трапецеидальной канавки якоря и, соответственно, высота буртика на фланце выбираются меньше, чем величина рабочего хода (0,6 - 0,8 от величины рабочего хода). The depth of the trapezoidal groove of the anchor and, accordingly, the height of the shoulder on the flange are selected less than the magnitude of the stroke (0.6 - 0.8 of the stroke).
Это связано с тем, что в начале рабочего хода, когда якорь проходит немагнитный участок гильзы, взаимное перекрытие якоря и ферромагнитной части гильзы, прилегающей к фланцу, не велико, в результате чего кольцо взаимного перекрытия находится в состоянии магнитного насыщения. This is due to the fact that at the beginning of the working stroke, when the anchor passes through a non-magnetic portion of the sleeve, the mutual overlap of the armature and the ferromagnetic part of the sleeve adjacent to the flange is not large, as a result of which the mutual overlap ring is in a state of magnetic saturation.
Насыщение кольца, прилегающего к гильзе, приводит к эффекту увеличения немагнитного зазора между якорем и гильзой. При дальнейшем перемещении якоря величина взаимного перекрытия увеличивается, насыщение кольца уменьшается и эквивалентное расстояние немагнитного зазора между якорем и гильзой уменьшается, вследствие чего несмотря на уменьшение величины (iW)δ величина усилия, развиваемого якорем, близка к постоянной величине. Такой эффект действует на ходе (0,7 - 1,5)мм, в зависимости от величины (iW)кат.Saturation of the ring adjacent to the sleeve leads to the effect of increasing the non-magnetic gap between the armature and the sleeve. With further movement of the armature, the mutual overlap increases, the saturation of the ring decreases, and the equivalent distance of the nonmagnetic gap between the armature and the sleeve decreases, and as a result, despite the decrease in the value (iW) δ, the force developed by the armature is close to a constant value. This effect acts on the stroke (0.7 - 1.5) mm, depending on the value (iW) cat .
Для дальнейшего увеличения рабочего хода необходима коррекция характеристики усилия, что и достигается созданием дополнительной осевой составляющей усилия якоря. To further increase the working stroke, a correction of the force characteristic is necessary, which is achieved by creating an additional axial component of the armature force.
На фиг. 4 приведены экспериментальные характеристики "усилие-ход" для нескольких значений токов электромагнита типоразмера 35х35 мм. Из характеристик видно, что величина рабочего хода составляет величину около 3,5 мм, в то время, как типовыми значениями рабочего хода электромагнитов данного типоразмера является величина 2 мм. In FIG. Figure 4 shows the experimental force-stroke characteristics for several values of currents of an electromagnet of size 35x35 mm. From the characteristics it can be seen that the magnitude of the stroke is about 3.5 mm, while the typical magnitude of the stroke of the electromagnets of this size is 2 mm.
Предлагаемые технические решения реализованы в пропорциональном электромагните КЕТБ.67731.001, выпускаемом АО КЭМЗ. The proposed technical solutions are implemented in the proportional electromagnet KETB.67731.001 manufactured by KEMZ JSC.
Литература
Л1 - Основы теории электрических аппаратов. /Под ред. Буткевича В.Б., Москва, 1970.Literature
L1 - Fundamentals of the theory of electrical apparatus. / Ed. Butkevich V.B., Moscow, 1970.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU97119453A RU2121726C1 (en) | 1997-11-10 | 1997-11-10 | Proportional electromagnet |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU97119453A RU2121726C1 (en) | 1997-11-10 | 1997-11-10 | Proportional electromagnet |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2121726C1 true RU2121726C1 (en) | 1998-11-10 |
| RU97119453A RU97119453A (en) | 1999-01-20 |
Family
ID=20199306
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU97119453A RU2121726C1 (en) | 1997-11-10 | 1997-11-10 | Proportional electromagnet |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2121726C1 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102610358A (en) * | 2012-04-09 | 2012-07-25 | 梁昌勇 | Double-push magnetic device with double-air-gap structure |
| CN104373659A (en) * | 2014-11-04 | 2015-02-25 | 浙江大学 | Electromagnet structure for pole shoe and guide sleeve integrated valve |
| RU2711179C1 (en) * | 2019-04-25 | 2020-01-15 | Общество с ограниченной ответственностью Арматурный Завод "АМАКС" | Long-stroke electromagnet with constant tractive force in operating stroke |
-
1997
- 1997-11-10 RU RU97119453A patent/RU2121726C1/en active
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102610358A (en) * | 2012-04-09 | 2012-07-25 | 梁昌勇 | Double-push magnetic device with double-air-gap structure |
| CN102610358B (en) * | 2012-04-09 | 2015-10-21 | 梁昌勇 | Two gap structure double-push magnetic device |
| CN104373659A (en) * | 2014-11-04 | 2015-02-25 | 浙江大学 | Electromagnet structure for pole shoe and guide sleeve integrated valve |
| RU2711179C1 (en) * | 2019-04-25 | 2020-01-15 | Общество с ограниченной ответственностью Арматурный Завод "АМАКС" | Long-stroke electromagnet with constant tractive force in operating stroke |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6700472B2 (en) | Magnetic thin film inductors | |
| CN103403816B (en) | There is the thin film inductor in integrated gap | |
| EP1037219A3 (en) | Linear actuator | |
| JPH0785449B2 (en) | Electromagnetic actuator | |
| KR20020020265A (en) | Inductance component in which a permanent magnet for applying a magnetic bias is arranged outside an excitation coil | |
| RU2121726C1 (en) | Proportional electromagnet | |
| CN107610880A (en) | A kind of differential mode common mode magnetic integrated inductor | |
| US20180218822A1 (en) | Layered electronic component | |
| EP0626109B1 (en) | Ferromagnetic wire electromagnetic actuator | |
| US9502167B1 (en) | High temperature electromagnetic actuator | |
| RU2115185C1 (en) | Electromagnet | |
| JP2017092071A (en) | Inductance element and evaluation method for inductance element | |
| RU2007128010A (en) | MAGNETIC ENERGY GENERATORS WITH EXTERNAL WINDING AND LAMPS OPERATING ON MAGNETIC ENERGY WITH SUCH GENERATORS | |
| CN2353023Y (en) | Low-loss furnace transformer staggered winding | |
| WO2003043015A3 (en) | Multiple turn for conductive line programming mram | |
| RU2040811C1 (en) | Electromagnet with external valve-type pull-in armature | |
| DE102019000940B4 (en) | Electro-magneto-mechanical energy converter and method for producing an electro-magneto-mechanical energy converter and its use as an electromagnet or electric motor or linear motor or transformer | |
| KR20130042316A (en) | Structure of core for solenoid | |
| RU2219644C2 (en) | Electromagnetic motor | |
| JP6786108B2 (en) | AC solenoid | |
| US4451809A (en) | Electromagnetic device | |
| JP2022163388A (en) | Control method of variable inductor | |
| SU983905A2 (en) | Dc machine | |
| JP2602414Y2 (en) | Air core reactor | |
| SU603003A1 (en) | Reactive coil |