RU2043889C1 - Aluminum and steel fuse welding method - Google Patents
Aluminum and steel fuse welding method Download PDFInfo
- Publication number
- RU2043889C1 RU2043889C1 SU5043963A RU2043889C1 RU 2043889 C1 RU2043889 C1 RU 2043889C1 SU 5043963 A SU5043963 A SU 5043963A RU 2043889 C1 RU2043889 C1 RU 2043889C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- aluminum
- steel
- adapter
- bimetallic
- angle
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к сварке плавлением, может быть использовано в машино-, вагоно-, авиастроении, химической промышленности, строительстве, кораблестроении, в частности при изготовлении надводных судов. The invention relates to fusion welding, can be used in machine, car, aircraft, chemical industry, construction, shipbuilding, in particular in the manufacture of surface ships.
Известны сварные сталеалюминиевые узлы, полученные через промежуточные биметаллические вставки, предусматривающие сварку плавлением угловыми швами одноименных материалов. Known welded steel-aluminum units obtained through intermediate bimetallic inserts, providing for fusion welding by fillet welds of the same materials.
Недостаточная эксплуатационная прочность и надежность таких узлов ограничивает их применение малонагруженными второстепенными конструкциями. The insufficient operational strength and reliability of such nodes limits their use to lightly loaded secondary structures.
Выбор оптимальных геометрических размеров элементов сталеалюминиевого переходника является основным условием повышения надежности и работоспособности биметаллического переходника в составе сварных узлов соединений алюминия со сталью. The choice of the optimal geometric dimensions of the elements of the steel-aluminum adapter is the main condition for increasing the reliability and performance of the bimetal adapter in the welded joints of aluminum and steel joints.
Цель изобретения повышение эксплуатационной прочности и надежности сварных конструкций, выполненных с применением биметаллического переходника с выступающей стальной частью, за счет оптимизации его геометрических и конструктивных элементов. The purpose of the invention is to increase the operational strength and reliability of welded structures made using a bimetallic adapter with a protruding steel part, due to the optimization of its geometric and structural elements.
Это достигается тем, что биметаллический переходник изготавливают шириной не менее четырех толщин его алюминиевого слоя, сопряжение алюминиевого слоя с выступающей стальной частью выполняют под углом от 90 до 178о, а торцовую кромку биметаллического переходника, подлежащую сварке, выполняют под углом от 5 до 85о. При сварке стыковых соединений со стороны торцовой кромки биметаллического переходника удаляют часть стального слоя величиной не менее 0,1 толщины алюминиевого слоя.This is achieved in that the bimetallic adapter is made of a width not less than four thicknesses of its aluminum layer whose pairing aluminum layer with protruding steel part is performed at an angle of from 90 to 178 o, and the end face edge of the bimetallic adapter to be welded is performed at an angle of from 5 to 85 . When welding butt joints from the end edge of the bimetallic adapter, a part of the steel layer is removed with a value of at least 0.1 of the thickness of the aluminum layer.
Сущность предлагаемого технического решения заключается в следующем. The essence of the proposed technical solution is as follows.
Ширину биметаллической части переходника назначают из условия достижения максимального эксплуатационного ресурса сварной сталеалюминиевой конструкции. При передаче нагрузок от алюминиевой детали к стальной через промежуточный сталеалюминиевый переходник, в плоскости контакта слоев последнего возникают касательные и нормальные напряжения, вызванные соответственно срезывающими или отрывными усилиями. Очевидно, что максимальные передаваемые нагрузки в конструкции ограничиваются прочностью и толщиной алюминиевого сплава, а работоспособность сталеалюминиевого переходника определяется прочностью сцепления слоев и шириной биметаллической части. The width of the bimetallic part of the adapter is prescribed in order to achieve the maximum operational life of the welded steel-aluminum construction. When loads are transferred from an aluminum part to a steel part through an intermediate aluminum-steel adapter, tangential and normal stresses arise in the plane of contact of the layers of the latter, caused by shearing or tearing forces, respectively. It is obvious that the maximum transmitted loads in the structure are limited by the strength and thickness of the aluminum alloy, and the performance of the steel-aluminum adapter is determined by the adhesion strength of the layers and the width of the bimetallic part.
Соотношение прочностных характеристик алюминиевого сплава, входящего в состав биметалла, и сцепления слоев находятся в диапазоне от 2 до 4. The ratio of the strength characteristics of the aluminum alloy, which is part of the bimetal, and the adhesion of the layers are in the range from 2 to 4.
С целью обеспечения равнопрочности сталеалюминиевого узла такое же соотношение должно иметь место и для геометрических элементов сталеалюминиевого переходника, т.е. ширины биметаллической части αнахл. и толщины алюминиевого слоя δAl (фиг.1).In order to ensure equal strength of the steel-aluminum assembly, the same ratio should also hold for the geometric elements of the steel-aluminum adapter, i.e. the width of the bimetallic part α nahl. and the thickness of the aluminum layer δ Al (figure 1).
Однако экспериментальной проверкой установлено, что узлы соединений алюминиевых элементов с биметаллическими асимметричными переходниками в условиях статического и циклического приложения осевых нагрузок обеспечивают равнопрочность сварных швов и сталеалюминиевого соединения биметалла при соотношении αнахл./δAl, составляющем не менее 8.However, it was established by experimental verification that the nodes of the connection of aluminum elements with bimetallic asymmetric adapters under the conditions of static and cyclic application of axial loads provide equal strength welds and steel-aluminum connection of bimetal with a ratio of α overlap. / δ Al of at least 8.
В сталеалюминиевых конструкциях с подкреплениями, в частности, в узлах соединений надстройки с корпусом судна (фиг.2), где предусматривается использование вертикального набора, обеспечение статической и циклической прочности сварных узлов достигается, когда αнахл. составляет не менее 4 δAl.In steel-aluminum structures with reinforcements, in particular, in the nodes of the connections of the superstructure with the hull of the vessel (Fig. 2), where the use of vertical dialing is provided, the provision of static and cyclic strength of the welded nodes is achieved when α cool. is at least 4 δ Al .
Таким образом, если в сварных узлах, выполненных с применением сталеалюминиевого переходника с выступающей стальной частью, отношение αнахл./δAl меньше оптимальных значений, разрушение конструкции происходит расслоением вдоль контактной поверхности биметалла и сопровождается непредсказуемым снижением эксплуатационных свойств (прочности, долговечности). Только при соблюдении заявленного (оптимального) соотношения конструктивных элементов биметаллического переходника с выступающим стальным слоем (αнахл и δAl), возможна реализация максимальной прочности и усталостной долговечности сварных сталеалюминиевых узлов при статическом и переменном нагружении. При этом разрушение происходит по алюминиевым швам, соединяющим биметаллический переходник с алюминиевыми деталями.Thus, if in welded units made using a steel-aluminum adapter with a protruding steel part, the ratio α cool. / δ Al is less than optimal values, structural failure occurs by stratification along the contact surface of the bimetal and is accompanied by an unpredictable decrease in operational properties (strength, durability). Only if the declared (optimal) ratio of the structural elements of the bimetallic adapter with the protruding steel layer (α hot and δ Al ) is observed , it is possible to realize the maximum strength and fatigue life of welded steel-aluminum assemblies under static and alternating loading. In this case, the destruction occurs along aluminum seams connecting the bimetallic adapter with aluminum parts.
Существенное значение на работоспособность сварных узлов оказывает концентрация напряжений в области сопряжения алюминиевого и стального слоев биметаллического переходника. При действии нагрузок, ориентированных в плоскости сталеалюминиевого контакта биметалла, граница раздела, как самая ослабленная область, оказывается в неблагоприятных условиях нагружения. Концентрация напряжений в этой области определяется основным геометрическим параметром радиусом локальной области сопряжения алюминиевого слоя с выступающей стальной частью переходника, который зависит от угла перехода β торцовой кромки алюминиевого слоя к сопрягаемой стальной поверхности (фиг.1). Установлено, что главным условием является обеспечение непрерывности сопряжения рассматриваемых элементов, что достигается монолитностью биметаллического материала, т. е. наличием металлической связи на поверхности контакта стали и алюминия. Только при условии отсутствия в области сопряжения микро- и макротрещин, т.е. дефектов, ориентированных в плоскости нагружения, возможно предотвратить появление критической концентрации напряжений, приводящей к разрушению сталеалюминиевого переходника расслоением. Это условие выполняется, когда угол сопряжения β составляет 90-178о.The concentration of stresses in the interface between the aluminum and steel layers of the bimetallic adapter plays a significant role in the performance of welded units. Under the action of loads oriented in the plane of the steel-aluminum contact of the bimetal, the interface, as the most weakened region, is in adverse loading conditions. The stress concentration in this region is determined by the main geometric parameter of the radius of the local interface between the aluminum layer and the protruding steel part of the adapter, which depends on the angle of transition β of the end edge of the aluminum layer to the mating steel surface (Fig. 1). It is established that the main condition is to ensure continuity of conjugation of the elements under consideration, which is achieved by the monolithicity of the bimetallic material, i.e., by the presence of a metal bond on the contact surface of steel and aluminum. Only if there are no micro- and macrocracks in the interface area, i.e. defects oriented in the loading plane, it is possible to prevent the appearance of a critical stress concentration, which leads to the destruction of the steel-aluminum adapter by delamination. This condition is satisfied when the conjugation angle β is 90-178 about .
Угол менее 90о нецелесообразно назначать из условия критерия технологичности конструкции, так, например, область сопряжения с острым углом окажется труднодоступной по выполнению операций по нанесению коррозионной защиты.Angle of less than about 90 assign inappropriate conditions of technological design criterion, for example, a region for interfacing with an acute angle would be inaccessible for the procedures for applying the corrosion protection.
Выбор конкретных значений β зависит от типа сварного соединения биметалла с алюминиевой деталью, осуществленного встык или внакрой. Для нахлесточных соединений оптимальный диапазон значений β установлен прототипом и составляет 115-135о. Для стыковых соединений β может варьироваться в более широком диапазоне от 90 до 178о в зависимости от ширины биметаллической части переходника, назначения конструкции и условий эксплуатации, в том числе с учетом обеспечения хорошей обтекаемости и возможности проведения профилактических работ.The choice of specific values of β depends on the type of welded joint of the bimetal with the aluminum part, carried out end-to-end or in-roof. For lap joints, the optimal range of β values is set by the prototype and is 115-135 about . For butt joints, β can vary in a wider range from 90 to 178 о depending on the width of the bimetallic part of the adapter, design purpose and operating conditions, including taking into account the provision of good streamlining and the possibility of preventive maintenance.
Угол β, равный 90-115о, следует назначать для сварных конструкций, выполненных с применением сталеалюминиевого переходника, ширина биметаллической части которого не менее чем в 1,5 раза больше заявляемого значения, т.е. αнахл.≥6δAl. Запас прочности сцепления слоев биметалла при этом снижает влияние концентрации напряжений в области сопряжения алюминиевого слоя с выступающим стальным слоем.Angle β, is equal to about 90-115, should be used for welded constructions made with steel-aluminum adapter, the width of the bimetallic portion which is not less than 1.5 times the claimed value, i.e. α cool ≥6δ Al . The margin of adhesion of the bimetal layers in this case reduces the influence of the stress concentration in the interface between the aluminum layer and the protruding steel layer.
Увеличение угла β сопровождается повышением надежности сталеалюминиевой конструкции, максимальная реализация которой возможна в асимметричном переходнике с углом сопряжения β, образованном путем скоса кромок на "ус", что способствует значительному уменьшению коэффициента концентрации напряжения в области сопряжения. В конструкции биметаллической части переходника, выполненной срезом на "ус", максимальные значения угла β могут быть получены из соотношения tg (180- β) δAl/αнахл. т.е. β составит 165-173о. Если по конструктивно-технологическим возможностям осуществления сварного соединения сталеалюминиевого переходника и алюминиевой детали прямолинейный скос на "ус" неприемлем, предпочтительно выполнять криволинейный скос алюминиевого слоя в области его сопряжения с выступающей стальной частью радиусом от 1 до 4 толщин алюминиевого слоя (δAl). Область сопряжения в этом случае будет характеризоваться значениями угла β, достигающими 178о.An increase in the angle β is accompanied by an increase in the reliability of the steel-aluminum structure, the maximum implementation of which is possible in an asymmetric adapter with an angle of conjugation β formed by beveling the edges on the "mustache", which contributes to a significant decrease in the stress concentration coefficient in the interface area. In the design of the bimetallic part of the adapter, made by a slice on the "whisker", the maximum values of the angle β can be obtained from the ratio tg (180-β) δ Al / α cool those. β will be 165-173 about . If the straight-line bevel on the “whisker” is unacceptable due to the structural and technological possibilities of welding the steel-aluminum adapter and the aluminum part, it is preferable to perform a curved bevel of the aluminum layer in the area of its conjugation with the protruding steel part with a radius of 1 to 4 thicknesses of the aluminum layer (δ Al ). FIELD interface in this case is characterized by the values of the angle β, reaching about 178.
Прототипом предусмотрено выполнение на торцовых поверхностях свариваемых кромок биметалла односторонних прямолинейных скосов под углом 25-45о, который установлен применительно к сварке близких по толщине алюминиевых деталей и биметалла, применяемых в узлах соединений надстройки с корпусом судна. Однако, как показала практика использования биметалла в сварных конструкциях, предусматривающих соединение разнотолщинных деталей, целесообразно усовершенствовать элементы подготовленных под сварку кромок.The prototype implementation is provided on the end surfaces of the welded bimetal sided rectilinear edge bevel angle of about 25-45, which is set in relation to the thickness close welding aluminum parts and bimetal applied at nodes compounds superstructure of the hull. However, as shown by the practice of using bimetal in welded structures involving the connection of different thickness parts, it is advisable to improve the elements of the edges prepared for welding.
Сложность выполнения швов со стороны торцовой кромки биметалла обусловлена возможностью металлургического взаимодействия разнородных слоев, приводящего к образованию на границе их раздела хрупких фаз, способствующих формированию дефектов в виде трещин и расслоений. Специальная подготовка торцовой кромки биметаллической части переходника позволяет исключить образование сварочных дефектов указанного характера в соединениях с алюминиевыми деталями. The complexity of the welds from the end edge of the bimetal is due to the possibility of metallurgical interaction of heterogeneous layers, leading to the formation of brittle phases at the interface, contributing to the formation of defects in the form of cracks and delaminations. Special preparation of the end edge of the bimetallic part of the adapter eliminates the formation of welding defects of this nature in joints with aluminum parts.
Угол скоса α зависит от толщины свариваемых деталей, а также их пространственного положения при сварке: чем больше толщина привариваемого алюминиевого элемента, тем больше требуется угол скоса α, таким образом на большее расстояние удаляется граница раздела биметаллической части переходника от источника нагрева, мощность которого находится в прямой зависимости от толщины свариваемых кромок. Минимальный угол скоса α, составляющий 5о, выполняют, когда толщина привариваемого к биметаллу элемента меньше толщины соответствующего слоя биметалла (например в 2-8 раза). При этом качественное соединение обеспечивается благодаря небольшим значениям тепловложения, обусловленными возможностью расплавления малых объемов металла. Максимальный угол α, равный 85о, возможен при выполнении прямолинейного скоса на "ус" (целесообразность такой подготовки обоснована выше при рассмотрении параметра β) или в основании криволинейного скоса, выполняемого с радиусом, соответствующим (1-4) δAl. Угол α, равный 85о, рекомендуется при сварке биметаллической части переходника с алюминиевыми деталями толщиной, превышающей δAl (например в 2-3 раза).The angle of inclination α depends on the thickness of the parts being welded, as well as their spatial position during welding: the larger the thickness of the aluminum element being welded, the more the angle of inclination α is required, so the interface between the bimetallic part of the adapter is removed a greater distance, the power of which is in direct dependence on the thickness of the welded edges. The minimum chamfer angle α, constituting about 5 is performed when the thickness of the weld to the bimetal element smaller than the thickness of the corresponding layer bimetal (e.g. 2-8 times). At the same time, a high-quality connection is ensured due to small heat input values due to the possibility of melting small volumes of metal. The maximum angle α, equal to about 85, it is possible when performing straight bevel on "mustache" (the usefulness of such preparation proved higher when considering the parameter β) or in the base curvilinear bevel performed with a radius corresponding to the (1-4) δ Al. The angle α, equal to about 85, recommended for welding bi-metallic part of the adapter with the aluminum parts a thickness exceeding δ Al (e.g. 2-3 times).
В случае ведения процесса сварки в горизонтальном положении, когда возможно натекание расплавленного алюминия на биметаллическую границу, целесообразно подготовку торцовой кромки биметаллической части сталеалюминиевого переходника выполнять с выступающим алюминиевым слоем на величину в, составляющую не менее 0,1 δAl. Минимальная величина в, равная 0,1 δAl, обусловлена тем, что при заполнении разделки наплавленным металлом ширина зоны расплавления свариваемого алюминиевого сплава не превышает 10% его толщины, и поэтому, это условие является достаточным для избежания оплавлений на границе раздела биметалла. В общем случае величина в зависит от толщины привариваемого элемента и вида соединения и назначается из условия достаточности с целью исключения нежелательного взаимодействия стали и алюминия.In the case of conducting the welding process in a horizontal position, when molten aluminum can leak onto the bimetallic boundary, it is advisable to prepare the end edge of the bimetallic part of the steel-aluminum adapter with a protruding aluminum layer by a value of at least 0.1 δ Al . The minimum value of b equal to 0.1 δ Al is due to the fact that when filling the groove with deposited metal, the width of the melting zone of the welded aluminum alloy does not exceed 10% of its thickness, and therefore, this condition is sufficient to avoid melting at the bimetal interface. In the general case, the value of b depends on the thickness of the element being welded and the type of connection and is assigned from the sufficiency condition in order to eliminate undesirable interaction of steel and aluminum.
Минимальная величина в не должна превышать разности между исходной шириной биметаллической части сталеалюминиевого переходника и минимально допустимой, ограниченной 4 δAl.The minimum value in should not exceed the difference between the initial width of the bimetallic part of the steel-aluminum adapter and the minimum allowable, limited to 4 δ Al .
Выполнение на торцовой кромке биметаллической части сталеалюминиевого переходника с выступающим стальным слоем специальной подготовки кромок, заключающейся в монотонном или ступенчатом скосе под углом 5-85о или с выступающим алюминиевым слоем на ширине не менее 0,1 δAl, позволяет эффективно производить сварку с алюминиевыми деталями в широком диапазоне толщин, например от 1 до 20 мм.Running on the end edge portion of steel-aluminum bimetallic adapter with a protruding steel layer edges special training consisting in a stepwise monotonic or slant angle of 5-85 with a protruding or aluminum layer over a width of at least 0,1 δ Al, can effectively weld with aluminum parts in a wide range of thicknesses, for example from 1 to 20 mm.
На фиг.1 и 2 изобpажены соединения алюминиевой стенки надстройки со стальным комингсом, выполненные соответственно нахлесточными и стыковым швами и конструктивные элементы биметаллического переходника и подготовленных под сварку кромок, где
αнахл. ширина биметаллического переходника;
δAl толщина алюминиевого слоя биметалла;
β угол сопряжения алюминиевого слоя с выступающей стальной частью;
α угол скоса торцовой кромки биметаллического переходника;
b величина удаленной части стального слоя.Figures 1 and 2 show the connections of the aluminum wall of the superstructure with steel coaming, respectively made lap and butt welds and structural elements of the bimetallic adapter and the edges prepared for welding, where
α cool width of a bimetallic adapter;
δ Al the thickness of the aluminum layer of the bimetal;
β the angle of contact of the aluminum layer with the protruding steel part;
α bevel angle of the end edge of the bimetal adapter;
b value of the removed part of the steel layer.
На фиг. 3 и 4 изображены соединения алюминиевых элементов надстройки и стального комингса, выполненные с использованием биметаллического сталеалюминиевого переходника с выступающей стальной частью соответственно нахлесточными и стыковыми швами, где 1 биметаллический сталеалюминиевый переходник с выступающей стальной частью; 2 алюминиевая стенка; 3 стальной комингс, 4 биметаллическая планка. In FIG. Figures 3 and 4 show the connections of the aluminum elements of the superstructure and the steel coaming made using a bimetallic steel-aluminum adapter with a protruding steel part, respectively, with lap and butt welds, where 1 is a bimetallic steel-aluminum adapter with a protruding steel part; 2 aluminum wall; 3 steel coamings, 4 bimetal strip.
П р и м е р. Сварка плавлением алюминия со сталью через биметаллический сталеалюминиевый переходник с выступающей стальной частью применительно к узлам соединений надстройки с корпусом судна. PRI me R. Fusion welding of aluminum with steel through a bimetallic steel-aluminum adapter with a protruding steel part as applied to the joints of the superstructure with the hull of the vessel.
Стенка надстройки изготовлена из алюминиевого сплава марки 1561 толщиной 4-10 мм. Сталеалюминиевый переходник, полученный методом совместной горячей прокатки низколегированной стали марки 10ХСНД и алюминиевого сплава марки 1561, состоит из двух частей биметаллической толщиной 9 мм и выступающей части стального слоя толщиной 5 мм. The wall of the superstructure is made of aluminum alloy grade 1561 with a thickness of 4-10 mm. The steel-aluminum adapter obtained by the method of joint hot rolling of low-alloy steel grade 10HSND and aluminum alloy grade 1561 consists of two parts with a bimetallic thickness of 9 mm and a protruding part of the steel layer with a thickness of 5 mm.
Переходник изготавливали таким образом, чтобы ширина его биметаллической части варьировалась в зависимости от толщины алюминиевого слоя, равной 5 мм, и составляла 20-40 мм. The adapter was made in such a way that the width of its bimetallic part varied depending on the thickness of the aluminum layer, equal to 5 mm, and amounted to 20-40 mm.
Угол сопряжения алюминиевого слоя со стальным в биметаллическом переходнике получен в результате механической обработки торцовой или дисковой фрезой и составлял 90, 135, ≈ 180о.The angle of contact between the aluminum layer and the steel in the bimetallic adapter was obtained as a result of machining with a face or disk mill and was 90, 135, ≈ 180 ° .
Торцовая кромка биметаллической части переходника выполнена без скоса, со скосом под углом 50о, а также с образованием выступающего алюминиевого слоя на величину 5 мм и присоединена к алюминиевой детали надстройки двумя способами сварки: встык и внакрой.The end edge of the bimetallic part of the adapter is performed without a bevel, with the bevel angle of about 50, as well as to form a projecting layer of aluminum on the magnitude of 5 mm and is attached to the aluminum piece superstructure welding two ways: butt and vnakroy.
Из сварных проб были изготовлены образцы для испытаний в условиях статического и циклического растяжения с приложением внешней нагрузки в направлении, параллельном поверхности контакта сталеалюминиевого соединения. Определяли временное сопротивление до разрушения (σв), долговечность при циклическом нагружении (σmax 0,5 σ0,2 1561σmin 0,15 σ0,2 1561 ν 0,1 Гц), характер разрушения.Samples were made from welded samples for testing under conditions of static and cyclic tension with an external load in the direction parallel to the contact surface of the steel-aluminum joint. Determined the temporary resistance to failure (σ in ), durability under cyclic loading (σ max 0.5 σ 0.2 1561 σ min 0.15 σ 0.2 1561 ν 0.1 Hz), the nature of the destruction.
Результаты испытаний приведены в таблице. The test results are shown in the table.
Как показывают результаты испытаний, только выполнение условий оптимизации конструктивных элементов биметаллического сталеалюминиевого переходника с выступающей стальной частью в соответствии с заявляемыми материалами гарантирует достижение максимальной работоспособности сварного узла, имитирующего соединение надстройки с корпусом судна (коэффициент прочности достигает до 0,85, а долговечность 16,7 тыс. циклов). As the test results show, only the fulfillment of the optimization conditions for the structural elements of the bimetallic steel-aluminum adapter with the protruding steel part in accordance with the claimed materials ensures the maximum performance of the welded unit simulating the connection of the superstructure with the hull of the vessel (strength coefficient reaches up to 0.85, and durability 16.7 thousand cycles).
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU5043963 RU2043889C1 (en) | 1992-06-04 | 1992-06-04 | Aluminum and steel fuse welding method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU5043963 RU2043889C1 (en) | 1992-06-04 | 1992-06-04 | Aluminum and steel fuse welding method |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2043889C1 true RU2043889C1 (en) | 1995-09-20 |
Family
ID=21605121
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU5043963 RU2043889C1 (en) | 1992-06-04 | 1992-06-04 | Aluminum and steel fuse welding method |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2043889C1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AT413502B (en) * | 2003-08-12 | 2006-03-15 | Schweisstechnische Zentralanst | Welding steel and aluminum structural components by means of bimetal welding wire |
| RU2542938C2 (en) * | 2013-05-07 | 2015-02-27 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Тольяттинский государственный университет | Welding of lapping joints of different metals |
-
1992
- 1992-06-04 RU SU5043963 patent/RU2043889C1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Клячкин Я.Л. Сварка цветных металлов и сплавов. М.: Машиностроение, 1964, с.293. * |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AT413502B (en) * | 2003-08-12 | 2006-03-15 | Schweisstechnische Zentralanst | Welding steel and aluminum structural components by means of bimetal welding wire |
| RU2542938C2 (en) * | 2013-05-07 | 2015-02-27 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Тольяттинский государственный университет | Welding of lapping joints of different metals |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US8039115B2 (en) | Metallic aircraft component | |
| KR101105620B1 (en) | Welded structure excellent in brittle-cracking propagation stopping characteristics | |
| US3024879A (en) | Method of closing or joining integrated metal core panels and the structure produced | |
| US5233149A (en) | Reprocessing weld and method | |
| US7347351B2 (en) | Apparatus and system for unitized friction stir welded structures and associated method | |
| US4272005A (en) | Explosive cladding | |
| US3688080A (en) | Welding | |
| JPH07178563A (en) | Joining method and joining structure by spot welding together with pressure welding | |
| KR20060085641A (en) | Welded Structure with Excellent Brittle Crack Propagation and Its Welding Method | |
| US2317734A (en) | Method of making corrosion resistant bottom seams for tanks | |
| RU2043889C1 (en) | Aluminum and steel fuse welding method | |
| TW202300674A (en) | Weld structure body | |
| US4564743A (en) | Fusion welding of aluminum alloys | |
| JP3607808B2 (en) | Titanium clad steel plate welding method and anticorrosion structure | |
| Shinoda | Recent topics of FSW technology in Japan | |
| CN110405316B (en) | Method for improving tensile property of aging-strengthened aluminum alloy melt welding joint | |
| RU2049615C1 (en) | Method of fusion welding of aluminium and steel | |
| US2634699A (en) | Monolithic metal structure | |
| US2634700A (en) | Monolithic metal structure | |
| CN112399903B (en) | Method for thermally connecting two workpiece sections | |
| RU1797540C (en) | Method of fusion welding of aluminium and steel | |
| Moore et al. | Aluminum Steel Construction in a New No. 7C-36M (120 Ft) Patrol Boat | |
| JPS63123577A (en) | Welding procedure | |
| KR100426267B1 (en) | Welding Method For Use In Ships And Welding Part Using The Same | |
| JP3007243B2 (en) | Prevention method of bend at the bevel on the diagonal side of the bevel of the Uranami bead in multi-groove groove welding |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| REG | Reference to a code of a succession state |
Ref country code: RU Ref legal event code: MM4A Effective date: 20090605 |