[go: up one dir, main page]

RU2016268C1 - Ejector plant - Google Patents

Ejector plant Download PDF

Info

Publication number
RU2016268C1
RU2016268C1 RU92009017/29A RU92009017A RU2016268C1 RU 2016268 C1 RU2016268 C1 RU 2016268C1 RU 92009017/29 A RU92009017/29 A RU 92009017/29A RU 92009017 A RU92009017 A RU 92009017A RU 2016268 C1 RU2016268 C1 RU 2016268C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
mixing chamber
section
jet apparatus
separator
fluid
Prior art date
Application number
RU92009017/29A
Other languages
Russian (ru)
Other versions
RU92009017A (en
Inventor
М.В. Акимов
А.Ю. Кинжалов
В.Г. Цегельский
Original Assignee
Цегельский Валерий Григорьевич
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Цегельский Валерий Григорьевич filed Critical Цегельский Валерий Григорьевич
Priority to RU92009017/29A priority Critical patent/RU2016268C1/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2016268C1 publication Critical patent/RU2016268C1/en
Publication of RU92009017A publication Critical patent/RU92009017A/en

Links

Images

Landscapes

  • Jet Pumps And Other Pumps (AREA)

Abstract

FIELD: mechanical engineering. SUBSTANCE: separator, a pump and a fluid-gas jet apparatus are connected in series. The ratio of the minimum cross section area of the jet apparatus mixing chamber to the flow area of the outlet cross section of a fluid feeding device is from 8 to 200. The ratio of the distance between the outlet cross section of the fluid feeding device and the end of the mixing chamber to the diameter of the minimum cross section of the mixing chamber is determined from a particular relation. The longitudinal axis of the jet apparatus forms with the fluid mirror in the separator an angle equal to 0-75°. EFFECT: improved structure. 5 dwg

Description

Изобретение относится к эжекторным установкам и может быть использовано в теплоэнергетике, химический и др. отраслях промышленности для создания вакуума. The invention relates to ejector installations and can be used in the power industry, chemical and other industries to create a vacuum.

Известна установка для создания вакуума [1], содержащая жидкостно-газовый струйный аппарат (ЖГСА) градирню и насос. Недостаток известной установки заключается в больших энергозатратах и повышенных расходах воды. A known installation for creating a vacuum [1], containing a liquid-gas jet apparatus (ZhGSA) cooling tower and pump. A disadvantage of the known installation is the high energy consumption and increased water consumption.

Наиболее близким техническим решением к заявляемой установке является установка, содержащая жидкостно-газовый струйный аппарат, сепаратор, теплообменник и насос [2] . Недостаток известной установки заключается в большой потребляемой мощности. The closest technical solution to the claimed installation is a installation containing a liquid-gas jet apparatus, a separator, a heat exchanger and a pump [2]. A disadvantage of the known installation is the large power consumption.

Задачей изобретения является уменьшение потребляемой мощности и улучшение массогабаритных характеристик. The objective of the invention is to reduce power consumption and improve weight and size characteristics.

Поставленная задача решается тем, что эжекторная установка для создания вакуума, содержащая последовательно соединенные сепаратор, насос, теплообменник и жидкостно-газовый струйный аппарат, снабжена струйным аппаратом с φ, отношением площади минимального сечения камеры смешения струйного аппарата к проходной площади выходного сечения устройства подвода в него жидкости, лежащим в диапазоне φ=8...20, lкс, отношением расстояния от выходного сечения устройства подвода жидкости до конца камеры смешения к диаметру минимального сечения камеры смешения, определяемым по зависимости lкс=(12.. .95)

Figure 00000001
, а продольная ось струйного аппарата составляет с плоскостью зеркала жидкости в сепаратор угол β, лежащий в диапазоне β=0...75о.The problem is solved in that the ejector installation for creating a vacuum, containing serially connected separator, pump, heat exchanger and liquid-gas jet apparatus, is equipped with a jet apparatus with φ, the ratio of the minimum cross-sectional area of the mixing chamber of the jet apparatus to the passage area of the output section of the supply device liquid lying in the range φ = 8 ... 20, l ks , by the ratio of the distance from the output section of the fluid supply device to the end of the mixing chamber to the diameter of the minimum section of the chambers s mixing, determined by the dependence of l ks = (12 .. .95)
Figure 00000001
and the longitudinal axis of the jet apparatus makes an angle β with the plane of the liquid mirror in the separator, lying in the range β = 0 ... 75 o .

Сравнительный анализ предлагаемой установки с прототипом выявил в первом новый признак, заключающийся в использовании ЖГСА с φ, отношением площади минимального сечения камеры смешения струйного аппарата к проходной площади выходного сечения устройства подвода в него жидкости, лежащим в диапазоне φ=8...200, lкс, отношением расстояния от выходного сечения устройства подвода жидкости до конца камеры смешения к диаметру минимального сечения камеры смешения, определяемым по зависимости lкс=(12...95)

Figure 00000002
, а продольная ось струйного аппарата составляет с плоскостью зеркала жидкости в сепаратор угол β, лежащий в диапазоне β=0...75о.A comparative analysis of the proposed installation with the prototype revealed in the first a new feature, which consists in the use of a fire-fighting system with φ, the ratio of the minimum cross-sectional area of the mixing chamber of the jet apparatus to the passage area of the output section of the fluid supply device lying in the range φ = 8 ... 200, l ks , by the ratio of the distance from the output section of the fluid supply device to the end of the mixing chamber to the diameter of the minimum section of the mixing chamber, determined by the dependence l ks = (12 ... 95)
Figure 00000002
and the longitudinal axis of the jet apparatus makes an angle β with the plane of the liquid mirror in the separator, lying in the range β = 0 ... 75 o .

Использование в эжекторной установке для создания вакуума ЖГСА с вышеуказанными параметрами позволяет уменьшить энергозатраты на сжатие газа. На фиг. 1 представлена зависимость мощности, потребляемой установкой Nуст. от φ, (при этом считалось, что угол β лежит в диапазоне β=0...75о и поэтому не наступают режимы "пробивания", более подробно см. ниже) для следующих исходных данных:
давление газа на входе в ЖГСА Рг= =0.01 МПа (0,1 ата);
давление на выходе из ЖГСА Рсз= =0,12 МПа (1,2 ата);
компоненты - вода + воздух
(аналогичные результаты были получены и для значений Рг, которые лежали в пределах Рг=0,0015-0,07 МПа (0,015-0,7);
расход воздуха 30 кг/ч.The use of ZhGSA in the ejector installation to create a vacuum with the above parameters allows to reduce energy consumption for gas compression. In FIG. 1 shows the dependence of the power consumed by the installation N set. of φ, (in this case it was assumed that the angle β lies in the range β = 0 ... 75 and so on do not occur modes "punching", for further details see below.) for the following initial data:
gas pressure at the inlet to the ZhGSA R g = 0.01 MPa (0.1 ata);
pressure at the exit of ZHGSA P cs = 0.12 MPa (1.2 ata);
components - water + air
(Similar results were obtained for the values of P g , which were in the range of P g = 0.0015-0.07 MPa (0.015-0.7);
air consumption 30 kg / h.

Как показали проведенные исследования оптимальный диапазон изменения относительной длины камеры смешения lкс, в котором получена приведенная выше зависимость, определяется по зависимости lкс=(12...95)

Figure 00000003
(при этом получаются минимальные потребляемые мощности). При уменьшении длины камеры смешения по сравнению с минимальной из указанного диапазона увеличивается неравномерность потока на выходе из камеры смешения и связанные с этим потери, что приводит к резкому возрастанию Nуст.; при увеличении длины свыше максимальной из указанного диапазона возрастают гидравлические потери, что также приводит к возрастанию Nуст.As studies have shown, the optimal range of changes in the relative length of the mixing chamber l kc , in which the above dependence is obtained, is determined from the dependence l kc = (12 ... 95)
Figure 00000003
(in this case the minimum power consumption is obtained). With a decrease in the length of the mixing chamber compared with the minimum of the indicated range, the unevenness of the flow at the outlet of the mixing chamber and the associated losses increase, which leads to a sharp increase in N mouth. ; with an increase in length over the maximum of the specified range, hydraulic losses increase, which also leads to an increase in N mouth .

Потребляемая мощность для этих исходных данных равна 20 кВт, а для ВВН 12 18 кВт. The power consumption for this source data is 20 kW, and for the BBH 12 18 kW.

Использование ЖГСА позволяет также уменьшить объемный расход жидкости, что приведет к уменьшению массы установки (уменьшится объем сепаратора, количество заливаемой воды и т.д). На фиг.2 показана зависимость объемного расхода жидкости от φ. The use of ZhGSA also allows to reduce the volumetric flow rate of the liquid, which will lead to a decrease in the mass of the installation (the volume of the separator, the amount of filled water, etc. will decrease). Figure 2 shows the dependence of the volumetric flow rate of fluid from φ.

Совокупность энергетических и массовых характеристик установки оценим комплексом В, равным
В=N ˙ М, где N - мощность, потребляемая установкой,
М - масса установки (эжектор, сепаратор, насос, теплообменник и т.д.).The combination of energy and mass characteristics of the installation will be evaluated by complex B equal to
B = N ˙ M, where N is the power consumed by the installation,
M is the mass of the installation (ejector, separator, pump, heat exchanger, etc.).

Очевидно, что необходимо стремиться к минимуму этой величины, т.к. при этом на единицу массы будет приходиться минимальная мощность, потребляемая на сжатие заданного количества газа, или на единицу мощности - минимальная масса. Obviously, it is necessary to strive for a minimum of this quantity, because in this case, the minimum power consumed to compress a given amount of gas will fall per unit mass, or the minimum mass per power unit.

Как показало проведенное проектирование и созданные опытные образцы установок, отличающиеся размерами ЖГСА, сепаратора, насоса и т.д., величина В пропорциональна произведению N lкс (где lкс - длина камеры смешения ЖГСА).As shown by the design and created prototypes of the plants, which differ in the sizes of the liquid-solid gas condensate, separator, pump, etc., the value of B is proportional to the product N lks (where l ks is the length of the mixing chamber of the liquid-gas condensate mix).

На фиг.3 представлены зависимость комплекса N lкс(пропорционального В) от φ.Figure 3 presents the dependence of the complex N l cc (proportional to B) from φ.

Расчетно-экспериментальное исследование, выполненное в практически значимом диапазоне изменения давлений и расходов жидкости, давлений и расходов газов, видов рабочих тел и т.д. позволяет выделить оптимальный диапазон изменения отношения:
φ не должно быть меньше 8, т.к. при этом резко ухудшаются характеристики установки (значительно увеличивается В, так при φ=5 отношение Bφ=5/Bφ=8= 1,25);
правая граница φ=200, т.к. при этом начинается более интенсивный рост комплекса В (кроме того, при φ = 200 для обеспечения работы ЖГСА необходимо использование насосов с давлением на выходе свыше 16 МПа. Это усложняет и удоражает ЖГСА, а также приведет к трудностям при его эксплуатации).A calculation and experimental study performed in a practically significant range of changes in pressure and flow rate, pressure and flow rate of gases, types of working fluids, etc. allows you to highlight the optimal range of changes in the ratio:
φ should not be less than 8, because at the same time, the characteristics of the installation deteriorate sharply (B increases significantly, so for φ = 5 the ratio B φ = 5 / B φ = 8 = 1.25);
the right boundary is φ = 200, because at the same time, a more intensive growth of complex B begins (in addition, at φ = 200, to ensure the operation of the fire-resistant gas pump, it is necessary to use pumps with an outlet pressure of more than 16 MPa. This complicates and makes the fire-free gas pump more difficult, and also leads to difficulties in its operation).

Расположение ЖГСА под углом β =0...75о к плоскости зеркала жидкости в сепараторе (горизонтальной плоскости) объясняется следующим.Location ZHGSA angle β = 0 ... 75 of the mirror liquid to the separator plane (horizontal plane) is explained as follows.

Известны режимы "пробивания" камеры смешения струйного аппарата, когда струя жидкости "пробивает" камеру смешения и диффузор, не образуя двухфазную смесь с пузырьковой или пенной структурой. Это приводит к тому, что давление газа на входе в эжектор Рг равно давлению на выходе Рсз. Показано, что область реализации таких режимов зависит от φ, длины камеры смешения lкс и Рсз, при этом чем больше φ и чем меньше lкс, тем при больших Рсз они наступают.Known modes of "punching" the mixing chamber of the inkjet apparatus, when the liquid jet "punches" the mixing chamber and diffuser without forming a two-phase mixture with a bubble or foam structure. This leads to the fact that the gas pressure at the inlet to the ejector P g is equal to the pressure at the outlet P cz . It is shown that the region of the implementation of such modes depends on φ, the mixing chamber length l ks and cs P, with more than φ and less than l kc, while the large P cs they occur.

В эжекторной установке для создания вакуума давление Всз является постоянной величиной 0,1 МПа), а величина φ лежит в диапазоне φ=8...200. Для этих параметров при расположении ЖГСА с углом β =75...90о возможно возникновение режима "пробивания" в широком диапазоне lкс (это приведет к срыву работы установки, т.к. давление газа станет равным атмосферному, а чтобы их предотвратить необходимо значительное увеличение lкс.In an ejector installation to create a vacuum, the pressure B cz is a constant value of 0.1 MPa), and the value of φ lies in the range of φ = 8 ... 200. For these parameters at the location ZHGSA with an angle β = 75 ... 90 may experience mode "penetration" in a broad range of l kc (this will lead to failure of the installation work, since the gas becomes equal to the atmospheric pressure, and to prevent them must a significant increase in l cc .

Экспериментально установлено, что при расположении ЖГСА с углом β=0... 75о к горизонтальной плоскости режимы "пробивания" реализуются только для коротких камер смешения. Это можно объяснить тем, что живое сечение жидкостной (струи и оторвавшиеся от нее капли под действием силы тяжести меняют первоначальную траекторию и быстрее попадают на стенку камеры смешения и, частично отражаясь от нее, разрушают основной поток жидкости в пределах камеры смешения (при больших значениях β этот эффект не проявляется, т.к. направления вектора ускорения свободного падения и вектора скорости жидкостного потока отличаются мало, а результирующая скорости свободного падения и скорости жидкостного потока практически совпадает с продольной осью ЖГСА, имея незначительную радиальную составляющую). В результате в выходном сечении камеры смешения образуется двухфазный поток пенной или пузырьковой структуры.It was established experimentally that the location ZHGSA with an angle β = 0 ... 75 ° to the horizontal plane "punching" modes are realized only for short mixing chambers. This can be explained by the fact that the living cross section of the liquid (jets and droplets detached from it under the influence of gravity change the initial trajectory and fall faster on the wall of the mixing chamber and, partially reflecting from it, destroy the main fluid flow within the mixing chamber (for large values of β this effect does not occur, since the directions of the gravitational acceleration vector and the fluid velocity vector differ little, and the resulting gravitational velocity and fluid flow velocity are almost identical is ZHGSA with a longitudinal axis, having a small radial component). As a result, at the exit of the mixing chamber is formed a two-phase flow of froth or bubble structure.

Таким образом, для фиксированных φ и lкс, определенных из расчета эффективной работы установки, при увеличении β свыше 75 возможно возникновение режима "пробивания", что приведет к срыву работы установки, а при β менее 25о такие режимы не наблюдаются. Поэтому в эжекторной установке для уменьшения ее габаритных размеров (определяемых в основном длиной ЖГСА) и обеспечения эффективной и надежной работы (за счет исключения возможности реализации режима "пробивания" камеры смешения ЖГСА) струйный аппарат располагают под углом β=0...75о к горизонтальной плоскости.Thus, for fixed and φ l kc identified from calculating the effective operation of the plant, an increase in β greater than 75 may cause mode "punching", leading to disruption of plant operation, and when β of less than 25 such modes are not observed. Therefore, in the ejector unit to reduce its overall dimensions (length defined primarily ZHGSA) and ensuring an effective and reliable operation (due to exclusion of the possibility of implementing mode "penetration" of the mixing chamber ZHGSA) jet apparatus at an angle β = 0 ... 75 ° to the horizontal plane.

Анализ аналогичных установок выявил известность некоторых существенных признаков, однако предлагаемая эжекторная установка, описанная заявляемой совокупностью признаков, является новой, что дает право сделать вывод о соответствии критерию "изобретательский уровень", поскольку обеспечивается новый положительный эффект, заключающийся в снижении потребляемой мощности и улучшении массогабаритных характеристик. An analysis of similar installations revealed the popularity of some essential features, however, the proposed ejector installation described by the claimed combination of features is new, which gives the right to conclude that the criterion of "inventive step" is satisfied, since a new positive effect is achieved, consisting in reducing power consumption and improving overall dimensions .

Сведений, изложенных в заявке, достаточно для понимания технической сущности предлагаемого решения и его промышленной воспроизводимости. Отсюда можно сделать заключение, что предлагаемая установка соответствует критерию "промышленная применимость". The information set forth in the application is sufficient to understand the technical nature of the proposed solution and its industrial reproducibility. From this we can conclude that the proposed installation meets the criterion of "industrial applicability".

На фиг.4 представлена принципиальная схема ЖГСА, который содержит:
1 - устройство подвода активной жидкости, которое может быть выполнено в виде: сужающегося конического или сверхзвукового сопла круглого сечения; диафрагмы (круглого или некруглого сечения); коаксиальных кольцевых щелей;
многосоплового блока, в котором в качестве отдельного повторяющегося элемента может использоваться один из названных элементов или сочетание элементов.Figure 4 presents the schematic diagram of the WGHS, which contains:
1 - a device for supplying active liquid, which can be made in the form of: a tapering conical or supersonic nozzle of circular cross section; diaphragms (round or non-circular section); coaxial annular slots;
multi-nozzle block, in which one of the named elements or a combination of elements can be used as a separate repeating element.

Под выходным сечением устройства подвода жидкости понимается такое сечение, до которого осуществляется безотрывное течение потока (в частном случае, при безотрывном течении это сечение совпадает с сечением среза устройства подвода). By the output section of the fluid supply device is meant such a section to which a continuous flow of the flow is carried out (in the particular case, in continuous flow, this cross-section coincides with the cross-section of the cut-off of the supply device).

2 - устройство подвода пассивной среды;
3 - камеру смешения, которая состоит из конической сужающейся и цилиндрической частей (либо только из цилиндрической или конической сужающейся части), при этом концом камеры смешения считается сечение, после которого начинается диффузор 4 (если он есть) или наиболее удаленное от выходного устройства 1 сечение камеры смешения (если диффузор 4 отсутствует).2 - device for supplying a passive medium;
3 - mixing chamber, which consists of a conical tapering and cylindrical parts (or only of a cylindrical or conical tapering part), while the end of the mixing chamber is considered to be the cross section after which the diffuser 4 (if any) begins or the cross section farthest from the output device 1 mixing chambers (if diffuser 4 is absent).

В случае, если выходное сечение устройства 1 неперпендикулярно продольной оси эжектора, то длина камеры смешения равна расстоянию от центра тяжести выходного сечения устройства подвода активной жидкости 1 до конца камеры смешения. If the output section of the device 1 is not perpendicular to the longitudinal axis of the ejector, then the length of the mixing chamber is equal to the distance from the center of gravity of the output section of the device for supplying active liquid 1 to the end of the mixing chamber.

На фиг.5 изображена заявляемая эжекторная установка для создания вакуума. Она содержит ЖГСА 1, с которым связана магистраль подвода газа 5 от вакуумируемой емкости (на фиг.5 не показана). Выход ЖГСА 1 и вход сепаратора 2 соединены между собой. Выход жидкости из сепаратора 2 связан с входом насоса 3, а выход газа осуществляется в атмосферу по магистрали 6. Выход насоса 3 соединен со входом теплообменника 4, а выход последнего связан с соплом подачи активной жидкости ЖГСА 1. Figure 5 shows the inventive ejector installation for creating a vacuum. It contains ZhGSA 1, which is connected to the gas supply line 5 from the evacuated tank (not shown in figure 5). The output of the ZhGSA 1 and the input of the separator 2 are interconnected. The outlet of the liquid from the separator 2 is connected to the inlet of the pump 3, and the gas outlet to the atmosphere through the line 6. The outlet of the pump 3 is connected to the inlet of the heat exchanger 4, and the outlet of the latter is connected to the nozzle for supplying the active liquid ZhGSA 1.

Газ с давлением Рг и расходом Мг поступает В ЖГСА 1 из вакуумируемой емкости (на чертеже не показана) по магистрали 5, где сжимается до атмосферного давления за счет энергии потока рабочей жидкости, истекающей из сопла. Образовавшаяся на выходе из ЖГСА 1 газожидкостная смесь, поступает в сепаратор 2, где происходит ее разделение на жидкую и газовую фазы. Жидкость после сепаратора 2 поступает на вход насоса 3, а газ выбрасывается в атмосферу по магистрали 6. Жидкость после насоса 3 проходит через теплообменник 4, где охлаждается, к соплу подачи рабочей жидкости ЖГСА 1. Gas with a pressure of Pr and a flowrate of Mg enters the ZhGSA 1 from a vacuum tank (not shown in the drawing) along line 5, where it is compressed to atmospheric pressure due to the energy of the flow of the working fluid flowing out of the nozzle. The gas-liquid mixture formed at the exit from the ZhGSA 1 enters the separator 2, where it is separated into liquid and gas phases. The liquid after the separator 2 enters the inlet of the pump 3, and the gas is released into the atmosphere along the line 6. The liquid after the pump 3 passes through the heat exchanger 4, where it is cooled, to the nozzle for supplying the working fluid ZhGSA 1.

Claims (1)

ЭЖЕКТОРНАЯ УСТАНОВКА для создания вакуума, содержащая последовательно соединенные сепаратор, насос, теплообменник и жидкостно-газовый струйный аппарат с камерой смещения и устройством подвода в него жидкости, отличающаяся тем, что φ -отношение площади минимального сечения камеры смешения струйного аппарата к проходной площади выходного сечения устройства подвода в него жидкости лежит в диапазоне 8 - 200, отношение расстояния от выходного сечения устройства подвода жидкости до конца камеры смешения к диаметру минимального сечения камеры смешения определяется по зависимости
Figure 00000004
=(12.. . 95)
Figure 00000005
а продольная ось струйного аппарата составляет с плоскостью зеркала жидкости в сепараторе угол β = 0-75o .EJECTOR INSTALLATION for creating a vacuum containing a separator, a pump, a heat exchanger and a liquid-gas jet apparatus in series with a displacement chamber and a fluid supply device, characterized in that φ is the ratio of the minimum cross-sectional area of the mixing chamber of the jet apparatus to the passage area of the output section of the device the supply of fluid to it lies in the range of 8 - 200, the ratio of the distance from the output section of the fluid supply device to the end of the mixing chamber to the diameter of the minimum section of the chambers mixing determined depending on
Figure 00000004
= (12 ... 95)
Figure 00000005
and the longitudinal axis of the jet apparatus with the plane of the liquid mirror in the separator angle β = 0-75 o .
RU92009017/29A 1992-12-14 1992-12-14 Ejector plant RU2016268C1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU92009017/29A RU2016268C1 (en) 1992-12-14 1992-12-14 Ejector plant

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU92009017/29A RU2016268C1 (en) 1992-12-14 1992-12-14 Ejector plant

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2016268C1 true RU2016268C1 (en) 1994-07-15
RU92009017A RU92009017A (en) 1996-07-20

Family

ID=20132787

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU92009017/29A RU2016268C1 (en) 1992-12-14 1992-12-14 Ejector plant

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2016268C1 (en)

Cited By (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2113637C1 (en) * 1997-06-30 1998-06-20 Сергей Анатольевич Попов Pump ejector plant
WO1998058176A1 (en) * 1997-06-16 1998-12-23 Petroukhine, Evgueni Dmitrievich Pumping-ejection apparatus and variants
RU2125665C1 (en) * 1997-02-18 1999-01-27 Мингараев Сагит Сахибгареевич Vacuum jet plant
WO1999008003A1 (en) * 1997-08-05 1999-02-18 Petrukhine, Evgueni Dmitrievich Method for generating vacuum and pumping-ejection apparatus for realising the same
RU2133385C1 (en) * 1998-01-27 1999-07-20 Попов Сергей Анатольевич Pump-ejector plant
WO1999041506A1 (en) * 1998-02-13 1999-08-19 Petrukhin, Evgeny Dmitrievich Liquid-gas jet apparatus
RU2135841C1 (en) * 1998-03-27 1999-08-27 Цегельский Валерий Григорьевич Method of operation of vacuum-building pump-and ejector plant and devices for realization of this method
WO1999054631A1 (en) * 1998-04-20 1999-10-28 Petrukhine, Evgeny Dmitrievich Pumping-ejection apparatus
WO1999054630A1 (en) * 1998-04-17 1999-10-28 Petrukhine, Evgeny Dmitrievich Pump-ejector compressor apparatus and variants
WO1999056023A1 (en) * 1998-04-27 1999-11-04 Petrukhin, Evgueny Dmitrievich Method for operating a pumping-ejection apparatus and apparatus for realising said method
US6199834B1 (en) 1997-06-16 2001-03-13 Serguei A. Popov Operation method for a gas-liquid ejector
RU2171404C1 (en) * 2000-09-04 2001-07-27 Галиакбаров Виль Файзулович Device for building vacuum in industrial equipment

Non-Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
1. Лопаточные машины и струйные аппараты . Сб. - М.: Машиностроение, 1971, выпуск 5, с.262-305. *
2. Авторское свидетельство СССР N 99893, кл. F 04F 5/08, 1951. *

Cited By (20)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2125665C1 (en) * 1997-02-18 1999-01-27 Мингараев Сагит Сахибгареевич Vacuum jet plant
WO1998058176A1 (en) * 1997-06-16 1998-12-23 Petroukhine, Evgueni Dmitrievich Pumping-ejection apparatus and variants
US6234760B1 (en) 1997-06-16 2001-05-22 Serguei A. Popov Pumping-ejection apparatus and variants
US6199834B1 (en) 1997-06-16 2001-03-13 Serguei A. Popov Operation method for a gas-liquid ejector
RU2113637C1 (en) * 1997-06-30 1998-06-20 Сергей Анатольевич Попов Pump ejector plant
WO1999008003A1 (en) * 1997-08-05 1999-02-18 Petrukhine, Evgueni Dmitrievich Method for generating vacuum and pumping-ejection apparatus for realising the same
US6354807B1 (en) 1997-08-05 2002-03-12 Evgueni D. Petroukhine Method for generating vacuum and pumping-ejection apparatus for realizing the same
US6511307B2 (en) 1997-08-05 2003-01-28 Evgueni D. Petroukhine Method for producing a vacuum by a pumping-ejection system
RU2133385C1 (en) * 1998-01-27 1999-07-20 Попов Сергей Анатольевич Pump-ejector plant
US6460784B1 (en) 1998-02-13 2002-10-08 Evgueni D. Petroukhine Liquid-gas jet apparatus
WO1999041506A1 (en) * 1998-02-13 1999-08-19 Petrukhin, Evgeny Dmitrievich Liquid-gas jet apparatus
RU2135841C1 (en) * 1998-03-27 1999-08-27 Цегельский Валерий Григорьевич Method of operation of vacuum-building pump-and ejector plant and devices for realization of this method
US6334758B1 (en) 1998-04-17 2002-01-01 Evgueni D. Petroukhine Pump-ejector compression unit and variants
WO1999054630A1 (en) * 1998-04-17 1999-10-28 Petrukhine, Evgeny Dmitrievich Pump-ejector compressor apparatus and variants
RU2142075C1 (en) * 1998-04-20 1999-11-27 Попов Сергей Анатольевич Pump-ejector plant (versions)
US6302655B1 (en) 1998-04-20 2001-10-16 Evgueni D. Petroukhine Jet pump and porting for a pumping-ejection unit
WO1999054631A1 (en) * 1998-04-20 1999-10-28 Petrukhine, Evgeny Dmitrievich Pumping-ejection apparatus
US6312229B1 (en) 1998-04-27 2001-11-06 Evgueni D. Petroukhine Method for operating a pumping-ejection apparatus and apparatus for realising said method
WO1999056023A1 (en) * 1998-04-27 1999-11-04 Petrukhin, Evgueny Dmitrievich Method for operating a pumping-ejection apparatus and apparatus for realising said method
RU2171404C1 (en) * 2000-09-04 2001-07-27 Галиакбаров Виль Файзулович Device for building vacuum in industrial equipment

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2016268C1 (en) Ejector plant
CN105555413B (en) The method and system of centrifugal gas compressor
US7997563B2 (en) Micro-bubble generator, vortex breakdown nozzle for micro-bubble generator, vane swirler for micro-bubble generator, micro-bubble generating method, and micro-bubble applying device
US8104745B1 (en) Heat-generating jet injection
WO1983001210A1 (en) High energy emulsifier
US10065167B2 (en) Rotor and channel element apparatus with local constrictions for conducting sonochemical reactions with cavitation and methods for using the same
US20170028375A1 (en) Device for conducting sonochemical reactions and processing liquids
CN109731490A (en) A kind of the nano bubble method for generation and device of secondary pressurized multiple stage crushing
US9707534B2 (en) Antibubble generator and preparation method
RU2139454C1 (en) Device for acting on fluid medium flow
JPS5631438A (en) Reaction tank
RU2016262C1 (en) Method and apparatus for organizing working process in mixing chamber of vacuum liquid-gaseous fluidic device
RU2186614C2 (en) Apparatus and method of interaction of phases in gas- to-liquid and liquid-to-liquid systems
RU97109381A (en) METHOD FOR WORKING A LIQUID-GAS EJECTOR
US20030199595A1 (en) Device and method of creating hydrodynamic cavitation in fluids
RU2096069C1 (en) Device for gas cleaning
SU1421363A1 (en) Method and apparatus for degassing liquids
RU2072454C1 (en) Liquid-gas ejector
US11802495B1 (en) Ericsson cycle turbine engine
US11530644B1 (en) Ericsson cycle turbine engine
RU2142070C1 (en) Liquid and-gas ejector
RU117817U1 (en) FIRE EXTINGUISHER
RU2171404C1 (en) Device for building vacuum in industrial equipment
KR200230182Y1 (en) Rotational force generating device using the rising force of air bubbles.
RU2178123C2 (en) Capillary type steam generator

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20041215