RU2015807C1 - Method of continuous casting of metals - Google Patents
Method of continuous casting of metals Download PDFInfo
- Publication number
- RU2015807C1 RU2015807C1 SU5059397A RU2015807C1 RU 2015807 C1 RU2015807 C1 RU 2015807C1 SU 5059397 A SU5059397 A SU 5059397A RU 2015807 C1 RU2015807 C1 RU 2015807C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- mold
- ingot
- temperature
- metal
- mould
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к металлургии, конкретнее к непрерывной разливке металлов. The invention relates to metallurgy, and more particularly to continuous casting of metals.
Известен способ непрерывной разливки металлов, включающий подачу металла в кристаллизатор, вытягивание из него слитка с переменной скоростью, сообщение кристаллизатору возвратно-поступательного движения, подачу на мениск металла в кристаллизаторе шлаковой смеси, охлаждение рабочих стенок кристаллизатора проточной водой, охлаждение поверхности слитка под кристаллизатором охладителем, распыливаемым форсунками, а также измерение температуры рабочих стенок кристаллизатора по его периметру. A known method of continuous casting of metals, including feeding metal into the mold, pulling an ingot from it at a variable speed, reporting reciprocating motion to the mold, supplying slag mixture to the metal meniscus, cooling the working walls of the mold with running water, cooling the surface of the ingot under the mold cooler, sprayed nozzles, as well as measuring the temperature of the working walls of the mold along its perimeter.
В процессе непрерывной разливки измеряют перепад температуры охлаждающей воды на входе и выходе из каналов рабочих стенок кристаллизатора. При этом расход шлаковой смеси в кристаллизатор не изменяют [1]. In the process of continuous casting, the temperature drop of the cooling water at the inlet and outlet of the channels of the working walls of the mold is measured. In this case, the flow rate of the slag mixture into the mold does not change [1].
Недостатком известного способа являются низкая стабильность и производительность процесса непрерывной разливки металлов. Это объясняется тем, что в процессе возвратно-поступательного движения кристаллизатора происходит примерзание жидкого металла к рабочим стенкам. Это явление сопровождается разрывом оболочки слитка, следствием чего являются прорывы металла под кристаллизатором. Сказанное приводит к снижению производительности и стабильности процесса разливки. Известный способ не позволяет контролировать процесс образования разрывов оболочки слитка и предупреждать прорывы металла. The disadvantage of this method is the low stability and performance of the process of continuous casting of metals. This is because in the process of reciprocating motion of the crystallizer, freezing of the liquid metal to the working walls occurs. This phenomenon is accompanied by rupture of the shell of the ingot, resulting in breakthroughs of the metal under the mold. The foregoing leads to a decrease in productivity and stability of the casting process. The known method does not allow to control the process of formation of ruptures of the shell of the ingot and to prevent breakthroughs of the metal.
Наиболее близким по технической сущности является способ непрерывной разливки металлов, включающий подачу металла в кристаллизатор, вытягивание из него слитка с переменной скоростью, сообщение кристаллизатору возвратно-поступательного движения, подачу на мениск металла в кристаллизаторе шлаковой смеси, охлаждение рабочих стенок кристаллизатора проточной водой, охлаждение поверхности слитка под кристаллизатором охладителем, распыливаемым форсунками, а также измерение температуры тела рабочих стенок кристаллизатора по его длине и периметру при помощи термопар. При этом термопары устанавливают по всей длине кристаллизатора. В процессе разливки расход шлаковой смеси в кристаллизатор не изменяют [2]. The closest in technical essence is a method of continuous casting of metals, including feeding metal into the mold, pulling an ingot from it at a variable speed, communicating reciprocating motion to the mold, supplying slag mixture to the metal meniscus, cooling the mold working walls with running water, cooling the surface the ingot under the mold cooler sprayed by nozzles, as well as measuring the temperature of the body of the working walls of the mold along its length and erimetru using thermocouples. In this case, thermocouples are installed along the entire length of the mold. During casting, the flow rate of the slag mixture into the mold does not change [2].
Недостатком известного способа является низкая стабильность и производительность процесса непрерывной разливки металлов. Это объясняется тем, что в процессе возвратно-поступательного движения кристаллизатора происходит на мениске металла примерзание жидкого металла к поверхности рабочих стенок, что вызывает разрыв кристаллизирующейся оболочки слитка и, как следствие, прорыв металла под кристаллизатором. Известный способ не обеспечивает контроль за примерзанием и разрывом оболочки по периметру кристаллизатора. В этих условиях снижается производительность и стабильность процесса непрерывной разливки металлов. The disadvantage of this method is the low stability and performance of the process of continuous casting of metals. This is explained by the fact that during the reciprocating motion of the mold, the liquid metal freezes to the surface of the working walls on the meniscus of the metal, which causes the crystallizing shell of the ingot to break and, as a result, break the metal under the mold. The known method does not provide control over the freezing and rupture of the shell around the perimeter of the mold. Under these conditions, the productivity and stability of the process of continuous casting of metals is reduced.
Технический эффект при использовании предлагаемого способа заключается в повышении производительности процесса непрерывной разливки металлов за счет устранения прорывов металла под кристаллизатором. The technical effect when using the proposed method is to increase the productivity of the process of continuous casting of metals by eliminating breakthroughs of metal under the mold.
Указанный технический эффект достигают тем, что в кристаллизатор подают металл, вытягивают из него слиток с переменной скоростью, сообщают кристаллизатору возвратно-поступательное движение, подают на мениск металла в кристаллизатор слой шлаковой смеси, охлаждают рабочие стенки кристаллизатора проточной водой, охлаждают поверхность слитка под кристаллизатором-охладителем, а также измеряют температуру тела рабочих стенок кристаллизатора по его длине при помощи термопар. The specified technical effect is achieved by the fact that metal is fed into the mold, the ingot is pulled out from it at a variable speed, the reciprocating motion is conveyed to the mold, a layer of slag mixture is fed to the mold meniscus, the working walls of the mold are cooled with running water, the surface of the ingot is cooled under the mold - cooler, and also measure the temperature of the body of the working walls of the mold along its length using thermocouples.
В процессе непрерывной разливки измеряют температуру тела рабочих стенок кристаллизатора по длине слитка, находящегося в кристаллизаторе, не менее, чем на двух уровнях, на расстоянии соответственно 0,2...0,3 и 0,35.. . 0,5 от мениска металла в кристаллизаторе и с шагом по периметру слитка, равным 0,3. . . 1,2 его толщины, и при увеличении значения температуры на нижнем уровне до 50...95% от значения температуры на верхнем уровне хотя бы на одном шаге измерения по периметру слитка уменьшают расход шлаковой смеси на 5-30% от рабочего значения, а при уменьшении значения температуры на нижнем уровне до 6-49% от значения на верхнем уровне увеличивает расход шлаковой смеси до рабочего значения. In the process of continuous casting, the temperature of the body of the working walls of the mold is measured along the length of the ingot located in the mold, at least at two levels, at a distance of 0.2 ... 0.3 and 0.35, respectively. 0.5 from the meniscus of the metal in the mold and with a step along the perimeter of the ingot equal to 0.3. . . 1.2 of its thickness, and when the temperature value at the lower level increases to 50 ... 95% of the temperature value at the upper level at least at one measurement step along the perimeter of the ingot, the slag mixture consumption is reduced by 5-30% of the operating value, and when the temperature value at the lower level decreases to 6-49% of the value at the upper level, the slag mixture consumption increases to the operating value.
Повышение производительности и стабильности процесса непрерывной разливки металлов будет происходить вследствие фиксирования момента разрыва оболочки слитка и последующего снижения расхода шлаковой смеси. В этих условиях обеспечивается устранение прорывов металла под кристаллизатором. The increase in productivity and stability of the process of continuous casting of metals will occur due to the fixation of the moment of rupture of the shell of the ingot and the subsequent reduction in the consumption of slag mixture. Under these conditions, the elimination of breakthroughs of the metal under the mold is ensured.
Диапазон значения расстояния верхнего уровня измерения температуры тела рабочих стенок кристаллизатора от мениска металла в пределах 0,2...0,3 длины слитка, находящегося в кристаллизаторе, объясняется закономерностями теплоотвода от слитка по его длине в кристаллизаторе. В этом диапазоне располагается зона увеличения теплоотвода от слитка. При меньших значениях будут фиксироваться значения температуры тела рабочих стенок кристаллизатора, которые будут меньше максимальных значений температуры в этом диапазоне длин. При больших значениях также будут фиксироваться меньшие значения температуры по сравнению с более высокими значениями в этом диапазоне длин. В результате будет происходить регулирование скорости вытягивания слитка в неоптимальном диапазоне, что приведет к браку слитков. The range of the distance between the upper level of measuring the temperature of the body of the working walls of the mold from the meniscus of the metal within 0.2 ... 0.3 of the length of the ingot located in the mold is explained by the laws of heat removal from the ingot along its length in the mold. In this range, there is a zone of increase in heat removal from the ingot. At lower values, the temperature of the body of the working walls of the mold will be fixed, which will be less than the maximum temperature in this length range. At higher values, lower temperatures will also be recorded compared to higher values in this length range. As a result, there will be a regulation of the speed of drawing the ingot in the non-optimal range, which will lead to the rejection of the ingots.
Указанный диапазон устанавливают в прямой пропорциональной зависимости от длины слитка, находящегося в кристаллизаторе. The specified range is set in direct proportion to the length of the ingot in the mold.
Диапазон значений расстояния нижнего уровня измерения температуры тела стенок кристаллизатора от мениска металла в пределах 0,35...0,5 длины слитка, находящегося в кристаллизаторе, объясняется закономерностями теплоотвода от слитка по его длине в кристаллизаторе. В этом диапазоне располагается зона уменьшения теплоотвода от слитка по сравнению с теплоотводом в выше лежащей зоне. При меньших и больших значениях значения температуры тела стенок кристаллизатора будут больше, чем значения в указанном диапазоне длин. В результате будет происходить регулирование скорости вытягивания слитка в неоптимальном диапазоне, что приведет к браку слитков. The range of values of the distance of the lower level of measuring the temperature of the body of the walls of the mold from the meniscus of the metal within 0.35 ... 0.5 of the length of the ingot in the mold is explained by the laws of heat removal from the ingot along its length in the mold. In this range, there is a zone of decrease in heat sink from the ingot compared to the heat sink in the higher lying zone. At smaller and larger values, the temperature values of the body of the walls of the mold will be greater than the values in the specified range of lengths. As a result, there will be a regulation of the speed of drawing the ingot in the non-optimal range, which will lead to the rejection of the ingots.
Указанный диапазон устанавливают в прямой пропорциональной зависимости от длины слитка, находящегося в кристаллизаторе. Диапазон значений шага измерения температуры тела рабочих стенок кристаллизатора по периметру слитка в пределах 0,3...1,2 его толщины объясняется закономерностями формирования оболочки слитка по периметру кристаллизатора. При больших значениях вследствие деформации оболочки слитка и ее локального отхода от рабочих стенок невозможно точное фиксирование температуры по периметру слитка. Меньшие значения устанавливать не имеет смысла, т.к. длина локальных участков деформации оболочки слитка имеют большие значения. Указанный диапазон устанавливают в прямой пропорциональной зависимости от ширины слитка. The specified range is set in direct proportion to the length of the ingot in the mold. The range of steps for measuring the temperature of the body of the working walls of the mold around the perimeter of the ingot within 0.3 ... 1.2 of its thickness is explained by the laws of formation of the shell of the ingot around the perimeter of the mold. At high values due to the deformation of the shell of the ingot and its local departure from the working walls, it is impossible to accurately record the temperature around the perimeter of the ingot. It does not make sense to set lower values, because the length of the local sections of the deformation of the shell of the ingot are of great importance. The specified range is set in direct proportion to the width of the ingot.
Диапазон значений увеличения значений температуры на нижнем уровне до 50. . . 95% от значения температуры на верхнем уровне хотя бы на одном шаге измерения по периметру слитка объясняется закономерностями изменения теплоотвода по длине слитка в кристаллизаторе. При меньших значениях изменять расход шлаковой смеси не имеет смысла, так как процесс формирования слитка происходит в оптимальных условиях. Большие значения в практике не случаются вследствие неизбежного падения температуры поверхности по длине слитка. The range of values for increasing the temperature at the lower level is up to 50.. . 95% of the temperature at the upper level at least at one measurement step along the perimeter of the ingot is explained by the laws of change in heat removal along the length of the ingot in the mold. At lower values, changing the flow rate of the slag mixture does not make sense, since the process of forming the ingot occurs under optimal conditions. Large values in practice do not occur due to the inevitable drop in surface temperature along the length of the ingot.
Указанный диапазон устанавливают в прямой пропорциональной зависимости от рабочего значения расхода шлаковой смеси. The specified range is set in direct proportion to the working value of the flow rate of the slag mixture.
Диапазон уменьшения расхода шлаковой смеси в пределах 5-30% от рабочего значения объясняется закономерностями теплоотвода от слитка в зависимости от расхода шлаковой смеси и связанной с этим толщиной шлакового гарнисажа между поверхностью рабочих стенок кристаллизатора и оболочкой слитка. При меньших значениях толщина слоя шлакового гарнисажа почти не изменяется, что не вызывает изменения теплоотвода от слитка и температуры поверхности слитка. При больших значениях слой шлакового гарнисажа уменьшается в значительных пределах, что вызывает увеличение усилия вытягивания слитка из кристаллизатора. Последнее вызывает разрыв оболочки слитка и, как следствие, прорывы металла под кристаллизатором. The range of decrease in the consumption of slag mixture within 5-30% of the working value is explained by the laws of heat removal from the ingot, depending on the consumption of the slag mixture and the associated thickness of the slag skull between the surface of the working walls of the mold and the shell of the ingot. At lower values, the thickness of the slag skull layer remains almost unchanged, which does not cause a change in heat removal from the ingot and the surface temperature of the ingot. At large values, the layer of slag skull decreases to a considerable extent, which causes an increase in the pulling force of the ingot from the mold. The latter causes rupture of the shell of the ingot and, as a result, breakthroughs of the metal under the mold.
Указанный диапазон устанавливают в прямой пропорциональной зависимости от рабочего значения расхода шлаковой смеси. The specified range is set in direct proportion to the working value of the flow rate of the slag mixture.
Диапазон значений уменьшения температуры на нижнем уровне до 6...49% от значения на верхнем уровне, после чего увеличивают расход шлаковой смеси до рабочего значения, объясняется закономерностями формирования и "залечивания" разрывов оболочки слитка в кристаллизаторе. При больших значениях возможно отсутствие "залечивания" разрывов оболочки слитков, что приводит к прорывам металла под кристаллизатором. Меньшие значения устанавливать не имеет смысла, так как устранение разрывов оболочки слитка не произошло. The range of values for reducing the temperature at the lower level to 6 ... 49% of the value at the upper level, after which the consumption of the slag mixture increases to the operating value, is explained by the laws of the formation and healing of gaps of the ingot shell in the mold. At large values, the absence of “healing” of the shell ruptures is possible, which leads to breakthroughs of the metal under the mold. It does not make sense to establish lower values, since the elimination of breaks in the shell of the ingot did not occur.
Указанный диапазон устанавливают в прямой пропорциональной зависимости от значения температуры на верхнем уровне измерения температуры тела рабочих стенок кристаллизатора. The specified range is set in direct proportion to the temperature at the upper level of measuring the temperature of the body of the working walls of the mold.
Анализ научно-технической и патентной литературы показывает отсутствие совпадения отличительных признаков способа с отличительными признаками известных технических решений. На основании этого делается вывод о соответствии заявляемого технического решения критерию "изобретательский уровень". The analysis of scientific, technical and patent literature shows the lack of coincidence of the distinguishing features of the method with the distinguishing features of known technical solutions. Based on this, it is concluded that the claimed technical solution meets the criterion of "inventive step".
Способ непрерывной разливки металлов осуществляют следующим образом. The method of continuous casting of metals is as follows.
В процессе непрерывной разливки в кристаллизатор подают сталь марки 3сп и вытягивают из него слиток с переменной скоростью. На мениск металла в кристаллизаторе подают шлаковую смесь на основе CaO-SiO2-Al2O3. Рабочие стенки кристаллизатора охлаждают проточной водой. Кристаллизатору сообщают возвратно-поступательное перемещение. В зоне вторичного охлаждения слиток поддерживают и направляют при помощи роликов и охлаждают охладителем, распыливаемым форсунками. Измеряют температуру тела рабочих стенок кристаллизатора по его длине и периметру при помощи термопар и сравнивают полученные значения температуры. Медь-константовые термопары зачеканивают в тело рабочих медных стенок кристаллизатора на глубину, отстоящую от рабочей поверхности стенок на расстоянии 1...2 мм.In the process of continuous casting, 3sp steel is fed into the mold and the ingot is pulled from it at a variable speed. A slag mixture based on CaO — SiO 2 —Al 2 O 3 is fed to the metal meniscus in the mold. The working walls of the mold are cooled by running water. The mold is informed of reciprocating movement. In the secondary cooling zone, the ingot is supported and guided by means of rollers and cooled by a cooler sprayed by nozzles. The body temperature of the working walls of the mold is measured along its length and perimeter using thermocouples and the obtained temperature values are compared. Copper-constant thermocouples are choked into the body of the working copper walls of the mold to a depth spaced from the working surface of the walls at a distance of 1 ... 2 mm.
В процессе непрерывной разливки измеряют температуру тела рабочих стенок кристаллизатора по длине слитка, находящегося в кристаллизаторе не менее, чем на двух уровнях на расстоянии соответственно на 0,2...0,3 и 0,35. . . 0,5 от мениска металла в кристаллизаторе и с шагом по периметру слитка, равным 0,3...1,2 его толщины, и при увеличении значения температуры на нижнем уровне до 50...95% от значения температуры на верхнем уровне хотя бы на одном шаге измерения по периметру слитка уменьшают расход шлаковой смеси на 5-30% от рабочего значения, а при уменьшении значения температуры на нижнем уровне до 6. . .49% от значения на верхнем уровне увеличивают расход шлаковой смеси до рабочего значения. In the process of continuous casting, the temperature of the body of the working walls of the mold is measured along the length of the ingot located in the mold at least at two levels at a distance of 0.2 ... 0.3 and 0.35, respectively. . . 0.5 from the meniscus of the metal in the mold and with a step along the perimeter of the ingot equal to 0.3 ... 1.2 of its thickness, and with an increase in the temperature at the lower level to 50 ... 95% of the temperature at the upper level although at one step, the measurements along the perimeter of the ingot reduce the consumption of the slag mixture by 5-30% of the operating value, and when the temperature value decreases at the lower level to 6.. .49% of the value at the upper level increases the consumption of slag mixture to the operating value.
Повышение значения температуры на нижнем уровне означает появление разрыва оболочки слитка, что приводит к прорыву металла под кристаллизатором. Для избежания прорывов металла уменьшают расход шлаковой смеси, что приводит к уменьшению толщины слоя шлакового гарнисажа между стенками кристаллизатора и оболочкой слитка. В этих условиях увеличивается теплоотвод от слитка, что приводит к ускорению "залечивания" разрывов оболочки и устранению прорывов металла. An increase in the temperature at the lower level means the rupture of the shell of the ingot, which leads to a breakthrough of the metal under the mold. To avoid breakthroughs of metal, the consumption of slag mixture is reduced, which leads to a decrease in the thickness of the layer of slag skull between the walls of the mold and the shell of the ingot. Under these conditions, the heat sink from the ingot increases, which leads to an acceleration of the “healing” of shell ruptures and the elimination of metal breakthroughs.
После снижения значений температуры на нижнем уровне измерения восстанавливают прежнее рабочее значение расхода шлаковой смеси. After lowering the temperature values at the lower level of measurement, the previous working value of the slag mixture flow is restored.
В таблице приведены примеры осуществления способа непрерывной разливки металлов с различными технологическими параметрами. The table shows examples of the method of continuous casting of metals with various technological parameters.
В первом примере будет образовываться брак слитков по внутренним и наружным трещинам из-за значительного уменьшения расхода шлаковой смеси вследствие неправильного расположения уровней измерения температуры тела рабочих стенок относительно мениска металла в кристаллизаторе. В этом примере верхний и нижний уровень измерения располагают на расстояниях от мениска металла, превышающими допустимые значения. Кроме того, значение уменьшенной температуры тела рабочих стенок на нижнем уровне, при котором увеличивают расход шлаковой смеси до рабочего значения, не обеспечивает "залечивание" разрывов оболочки слитка, что приводит к прорывам металла под кристаллизатором. In the first example, the marriage of ingots along internal and external cracks will be formed due to a significant decrease in the consumption of slag mixture due to the incorrect location of the measurement levels of the body temperature of the working walls relative to the meniscus of the metal in the mold. In this example, the upper and lower level of measurement are located at distances from the meniscus of the metal that exceed the permissible values. In addition, the value of the reduced body temperature of the working walls at the lower level, at which the flow rate of the slag mixture is increased to the working value, does not "heal" the ruptures of the ingot shell, which leads to breakthroughs of the metal under the mold.
В пятом примере будет образовываться брак слитков по внутренним и наружным трещинам из-за незначительного уменьшения расхода шлаковой смеси вследствие неправильного расположения уровней измерения температуры тела рабочих стенок относительно мениска металла в кристаллизаторе. В этом примере верхний и нижний уровни измерения располагают на расстоянии от мениска металла, которые меньше допустимых значений. Кроме того, шаг измерения значений температуры тела рабочих стенок кристаллизатора превышает допустимые значения, что не позволяет фиксировать все локальные участки контакта оболочки слитка со стенками кристаллизатора. В этих условиях возможно образование нефиксируемых разрывов оболочки слитка, что приводит к прорывам металла под кристаллизатором. In the fifth example, the marriage of ingots along internal and external cracks will be formed due to a slight decrease in the consumption of slag mixture due to the incorrect location of the measurement levels of the body temperature of the working walls relative to the meniscus of the metal in the mold. In this example, the upper and lower levels of measurement are located at a distance from the meniscus of the metal, which are less than the permissible values. In addition, the step of measuring the temperature of the body of the working walls of the mold exceeds the permissible values, which does not allow fixing all the local contact areas of the shell of the ingot with the walls of the mold. Under these conditions, the formation of non-fixed breaks in the shell of the ingot is possible, which leads to breakthroughs of the metal under the mold.
В шестом примере (прототипе) вследствие отсутствия сравнения значений температуры тела рабочих стенок кристаллизатора на различных уровнях по длине слитка приводит к нефиксируемому образованию разрывов оболочки слитка. Дальнейшая разливка в этих условиях без уменьшения расхода шлаковой смеси приводит к прорывам металла под кристаллизатором. В этих условиях снижается производительность и стабильность процесса непрерывной разливки металлов. In the sixth example (prototype) due to the lack of comparison of the temperature of the body of the working walls of the mold at various levels along the length of the ingot leads to an unstable formation of ruptures of the shell of the ingot. Further casting under these conditions without reducing the consumption of slag mixture leads to breakthroughs of the metal under the mold. Under these conditions, the productivity and stability of the process of continuous casting of metals is reduced.
В примерах 2-4 уровни измерения температуры тела рабочих стенок кристаллизатора располагают на оптимальных расстояниях от мениска металла, что позволяет измерять температуру в соответствии с закономерностями изменения теплоотвода от слитка и благодаря сравнению полученных значений температуры фиксировать момент образования разрывов оболочки слитка. Сказанное позволяет своевременно уменьшать расход шлаковой смеси, что обеспечивает "залечивание" разрывов оболочки слитка, и тем самым, устранить прорывы металла под кристаллизатором. In examples 2-4, the levels of measuring the temperature of the body of the working walls of the mold are located at optimal distances from the meniscus of the metal, which makes it possible to measure the temperature in accordance with the laws of change in heat removal from the ingot and, by comparing the obtained temperature values, record the moment of formation of ruptures of the ingot shell. The aforesaid allows to timely reduce the consumption of slag mixture, which ensures the "healing" of the ruptures of the shell of the ingot, and thereby eliminate breakthroughs of the metal under the mold.
Применение способа позволяет повысить производительность процесса непрерывной разливки металлов на 2,4%. The application of the method improves the productivity of the process of continuous casting of metals by 2.4%.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU5059397 RU2015807C1 (en) | 1992-08-20 | 1992-08-20 | Method of continuous casting of metals |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU5059397 RU2015807C1 (en) | 1992-08-20 | 1992-08-20 | Method of continuous casting of metals |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2015807C1 true RU2015807C1 (en) | 1994-07-15 |
Family
ID=21611934
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU5059397 RU2015807C1 (en) | 1992-08-20 | 1992-08-20 | Method of continuous casting of metals |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2015807C1 (en) |
-
1992
- 1992-08-20 RU SU5059397 patent/RU2015807C1/en active
Non-Patent Citations (2)
| Title |
|---|
| 1. Емельянов В.А. Тепловая работа машин непрерывного литья заготовок. М.: Металлургия, 1988, с.58, рис.7. * |
| 2. Бойченко М.С. и др. Непрерывная разливка стали, М.: Металлургиздат, 1961, с.220-202, рис.127. * |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN1066652C (en) | Apparatus and method for horizontal direct chill casting of light metals | |
| US6315030B1 (en) | High speed continuous casting device and relative method | |
| RU2015807C1 (en) | Method of continuous casting of metals | |
| US4911226A (en) | Method and apparatus for continuously casting strip steel | |
| RU2015806C1 (en) | Method of continuous metals casting | |
| RU2015808C1 (en) | Method of continuous casting of metals | |
| RU2021868C1 (en) | Method of uninterrupted metal pouring | |
| RU2021869C1 (en) | Method of uninterrupted metal pouring | |
| US4033404A (en) | Oscillatory mold equipped with a hollow mold cavity which is curved in the direction of travel of the strand | |
| RU2015821C1 (en) | Method of continuous casting of metals | |
| RU2038902C1 (en) | Method of continuous casting | |
| RU2021872C1 (en) | Method for continuous casting right-angled ingots | |
| RU2038900C1 (en) | Method of continuous casting of metals | |
| RU2038901C1 (en) | Metal continuous casting method | |
| RU2038899C1 (en) | Method of continuous casting of metals | |
| JP2000117405A (en) | Billet continuous casting method and apparatus | |
| SU789213A1 (en) | Ingot continuous casting method | |
| RU1804371C (en) | Method of crystallization of melt | |
| SU339099A1 (en) | Water-jacketed mould for continuous casting of ingots | |
| SU1028418A1 (en) | Method of cleaning ingot at continuous casting to electromagnetic mould | |
| JPH07314096A (en) | Spray cooling mold for continuous casting machine | |
| RU2065338C1 (en) | Method for metal continuous casting | |
| SU1103937A1 (en) | Method of cooling continuously cast ingot | |
| RU2015824C1 (en) | Method of continuous casting of metal | |
| RU2048960C1 (en) | Method of continuous casting of metals |