[go: up one dir, main page]

RU2014343C1 - Способ выделения жидких углеводородов и установка для его осуществления - Google Patents

Способ выделения жидких углеводородов и установка для его осуществления

Info

Publication number
RU2014343C1
RU2014343C1 SU904743799A SU4743799A RU2014343C1 RU 2014343 C1 RU2014343 C1 RU 2014343C1 SU 904743799 A SU904743799 A SU 904743799A SU 4743799 A SU4743799 A SU 4743799A RU 2014343 C1 RU2014343 C1 RU 2014343C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
column
hydrocarbons
fraction
absorber
gas
Prior art date
Application number
SU904743799A
Other languages
English (en)
Inventor
Парадовский Анри
Леруа Мишель
Original Assignee
Компани Франсэз д'Этюд э де Констрюксьон "Текнип"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Компани Франсэз д'Этюд э де Констрюксьон "Текнип" filed Critical Компани Франсэз д'Этюд э де Констрюксьон "Текнип"
Application granted granted Critical
Publication of RU2014343C1 publication Critical patent/RU2014343C1/ru

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0204—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the feed stream
    • F25J3/0219—Refinery gas, cracking gas, coke oven gas, gaseous mixtures containing aliphatic unsaturated CnHm or gaseous mixtures of undefined nature
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G5/00—Recovery of liquid hydrocarbon mixtures from gases, e.g. natural gas
    • C10G5/06—Recovery of liquid hydrocarbon mixtures from gases, e.g. natural gas by cooling or compressing
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0233—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 1 carbon atom or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0242—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 3 carbon atoms or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/04—Processes or apparatus using separation by rectification in a dual pressure main column system
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/74—Refluxing the column with at least a part of the partially condensed overhead gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/78—Refluxing the column with a liquid stream originating from an upstream or downstream fractionator column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/50—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using absorption, i.e. with selective solvents or lean oil, heavier CnHm and including generally a regeneration step for the solvent or lean oil
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
    • F25J2210/12—Refinery or petrochemical off-gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2220/00—Processes or apparatus involving steps for the removal of impurities
    • F25J2220/60—Separating impurities from natural gas, e.g. mercury, cyclic hydrocarbons
    • F25J2220/64—Separating heavy hydrocarbons, e.g. NGL, LPG, C4+ hydrocarbons or heavy condensates in general
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/12—External refrigeration with liquid vaporising loop
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/66—Closed external refrigeration cycle with multi component refrigerant [MCR], e.g. mixture of hydrocarbons
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2280/00—Control of the process or apparatus
    • F25J2280/30—Control of a discontinuous or intermittent ("batch") process
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2290/00—Other details not covered by groups F25J2200/00 - F25J2280/00
    • F25J2290/62—Details of storing a fluid in a tank

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)

Abstract

Использование: нефтехимия. Сущность изобретения: газообразные продукты каталитического крекинга сжимают, конденсируют и подают в первый абсорбер, жидкую фракцию из абсорбера подают в колонну дебутанирования. Газовую фракцию этой колонны конденсируют. Несконденсированную газовую фракцию смешиват с исходным сырьем после его сжатия, сконденсированную жидкую фракцию направляют в колонну дебутанирования. Газ с верха абсорбера после промывки, осушки и охлаждения направляют в колонну деэтанирования. Газовую фазу колонны конденсируют. Полученную при этом несконденсированную газовую фракцию охлаждают и направляют в головную часть второго абсорбера. Сконденсированную жидкую фракцию возвращают в колонну деэтанирования. Установка для проведения способа включает в себя компрессор, абсорберы, колонны дебутанирования и деэтанирования, объединенные системой теплообмена и охлаждения. 2 с.и 6 з.п. ф-лы, 2 ил.

Description

Изобретение относится к способу выделения жидких углеводородов и установке для его осуществления и может быть использовано в нефтехимической промышленности.
Известны способы выделения жидких углеводородов из газообразных продуктов каталитического крекинга и установки для их осуществления.
При этом газовый выпуск компримируют, частично конденсируют, затем подают в последовательно расположенные абсорбены, которые поглощают углеводороды С3 и более тяжелые, для получения газа, содержащего более легкие углеводороды.
Смесь жидких углеводородов, собранная в основании абсорбера, обрабатывается на колонке для удаления из нее легких соединений С2 и менее тяжелых.
Однако такой тип установок не позволяет извлекать более 95% С3, 98% С4 и 99,5% С5, содержащихся в выпуске, при самых благоприятных условиях. Обычно, при нормальных условиях, рекуперируют в лучшем случае 90% С3, 97% С4 и 99% С5 из содержащихся в газовом выпуске.
Более близким к изобретению является способ выделения жидких углеводородов, содержащихся в газообразных продуктах процесса каталитического крекинга нефтяных фракций путем сжатия последних, частичной конденсации, подачи в первый абсорбер с получением в его головной части предварительно обработанного газа, в основании - жидкой фракции тяжелых углеводородов, фракционной дистилляции последней в первой колонне с разделением на газовую фракцию легких углеводородов, получаемую в головной части колонны и жидкую фракцию тяжелых углеводородов, получаемую в основании колонны, промывки и осушки предварительно обработанного газа, последующего его охлаждения и подачи во второй абсорбер с получением в его головной части обработанного газа и в основании жидкой фракции углеводородов, фракционной дистилляции последней во второй колонне с разделением на газовую фракцию легких углеводородов, получаемую в головной части колонны, и жидкую фракцию тяжелых углеводородов, получаемую в основании колонны.
Такому способу свойственны указанные выше недостатки.
Целью изобретения является повышение степени извлечения углеводородов С3, С4, С5.
Поставленная цель достигается описываемым способом выделения жидких углеводородов, содержащихся в газообразных продуктах процесса каталитического крекинга нефтяных фракций путем сжатия последних, частичной конденсации, подачи в первый абсорбер с получением в его головной части предварительно обработанного газа, в основании - жидкой фракции тяжелых углеводородов, фракционной дистилляции последней в первой колонне с разделением на газовую фракцию легких углеводородов, получаемую в головной части колонны, и жидкую фракцию тяжелых углеводородов, получаемую в основании колонны, промывки и осушки предварительно обработанного газа, последующего его охлаждения и подачи во второй абсорбер с получением в его головной части обработанного газа и в основании - жидкой фракции углеводородов, фракционной дистилляции последней во второй колонне с разделением на газовую фракцию легких углеводородов, получаемую в головной части колонны, и жидкую фракцию тяжелых углеводородов, получаемую в основании колонны, при котором жидкую фракцию тяжелых углеводородов из основания первого абсорбера после возможного нагрева подают в первую колонну - колонну дебутанирования, в основании колонны дебутанирования получают жидкую фракцию, содержащую все углеводороды С6 и выше, не менее 99 мас.% углеводородов С5, не более 2 мас.% углеводородов С4, содержащихся в исходных газообразных продуктах, и не содержащую углеводороды С3 и более легкие, газовую фракцию колонны дебутанирования подвергают частичной конденсации, полученную при этом несконденсированную газовую фракцию рециркулируют на смешение с исходными газообразными продуктами после их сжатия, сконденсированную жидкую фракцию, обогащенную углеводородами С4 и более легкими подают в колонну дебутанирования, жидкую фракцию углеводородов из основания второго абсорбера направляют после нагрева во вторую колонну - колонну деэтанирования, в основании колонны деэтанирования получают жидкую фракцию, содержащую по меньшей мере 98 мас.% углеводородов С3 и все углеводороды С4, содержащиеся в предварительно обработанном газе первого абсорбера, газовую фракцию колонны деэтанирования подвергают частичной конденсации, полученную при этом несконденсированную газовую фракцию, обогащенную углеводородами С2 и ниже, направляют после охлаждения в головную часть второго абсорбера, а сконденсированную жидкую фракцию, обогащенную углеводородами С2 и ниже возвращают в колонну деэтанирования.
Предпочтительно в колонне дебутанирования процесс проводят при давлении большем, чем давление в первом абсорбере за счет насоса, перекачивающего жидкую фракцию тяжелых углеводородов, получаемую в основании первого абсорбера.
Предпочтительные условия заключаются также в следующем:
- в колонну дебутанирования дополнительно подают нестабильную фракцию бензина, содержащую углеводороды С4 и более легкие;
- охлаждение предварительно обработанного газа перед подачей во второй абсорбер, нагрев обработанного газа второго абсорбера, конденсацию газовой фракции колонны деэтанирования, нагрев жидкой фракции углеводородов из основания второго абсорбера перед их вводом в колонну деэтанирования, охлаждение несконденсированной газовой фракции перед направлением в головную часть второго абсорбера термически объединены с циклом охлаждения;
- в цикле охлаждения используют охлаждающую смесь, состоящую из углеводородов С2 и С3;
- в цикле охлаждения используют по меньшей мере две ступени давления для испарения охлаждающей смеси с предварительным охлаждением;
- в цикле охлаждения используют полное конденсирование охлаждающей смеси при высоком давлении и комнатной температуре.
Известна также установка для выделения жидких углеводородов, включающая компрессор для сжатия исходных газообразных продуктов, абсорберы, первую и вторую колонны для фракционной дистилляции.
При этом степень извлечения углеводородов недостаточна.
Целью изобретения является повышение степени извлечения углеводородов С3, С4, С5.
Поставленная цель достигается описываемой установкой выделения жидких углеводородов, включающей компрессор для сжатия исходных газообразных продуктов, абсорберы, первую и вторую колонны для фракционной дистилляции, в которой первый абсорбер для абсорбции углеводородов С5 и выше соединен с первой колонной для фракционной дистилляции - колонной дебутанирования, второй абсорбер для абсорбции углеводородов С3 и выше соединен со второй колонной для фракционной дистилляции - колонной деэтанирования, с системой теплообмена и охлаждения, колонна дебутанирования снабжена в головной части трубопроводом для подачи газовой фракции этой колонны в конденсационную емкость, соединенную трубопроводом подачи несконденсированной газовой фракции с нагнетающей линией компрессора и выходным трубопроводом для транспортировки сконденсированной жидкой фракции, разделенным на два трубопровода, один из которых соединен с головной частью колонны дебутанирования для рецикла, другой - с головной частью первого абсорбера, головная часть колонны деэтанирования соединена выходным трубопроводом через конденсатор с конденсационной емкостью, которая соединена трубопроводом для транспортировки газовой фракции колонны деэтанирования через конденсатор с головной частью второго абсорбера и трубопроводом для рецикла жидкой фракции в колонну деэтанирования, причем система охлаждения, в которой охладителем является охлаждающая смесь, состоящая из смеси углеводородов С2 и С3 включает конденсатор охладителя и систему теплообмена, соединенную с двумя трубопроводами для испарения охладителя при различном давлении.
На фиг. 1 приведена принципиальная схема основных узлов установки в соответствии с изобретением; на фиг. 2 приведена схема, целиком иллюстрирующая установку в соответствии с изобретением и включающая в себя схему на фиг. 1 и систему рефрижерации с охлаждающей смесью.
В соответствии со схемой, приведенной на фиг. 1, газовый выпуск, выходящий, например, из установки каталитического крекинга, подают по трубопроводу 1, затем сжимают в компрессоре 2 и направляют в трубопровод 3 перед тем, как он смешивается с газовым дистиллятом, поступающим в колонны дебутанирования 4 по трубопроводу 5.
Смесь по трубопроводу 6 подают в теплообменник 7, который охлаждает и частично конденсирует указанную смесь.
Двухфазную смесь, выходящую из теплообменника 7, подают по трубопроводу 8 в основание колонны 9 поглощения углеводородов С5 и более тяжелых. В этой колонне имеется набивочный слой.
Верх колонны питают жидкостью, поступающей по трубопроводу 10, а газ выходит по трубопроводу 11.
Имеющуюся в жидком виде в основании колонны 9 воду удаляют по трубопроводу 12, а жидкие углеводороды подают по трубопроводу 13. С помощью насоса 14 эти жидкие углеводороды по трубопроводам 15 и 16 подают в верхнюю часть колонны небутанирования после нагрева в теплообменнике 17. В колонне 4 имеются фракционирующие тарелки. Ее нагревают кипятильником 18, который нагревают в свою очередь оросителем или любым иным средством.
Полученную в основании колонны дебутанизации 4 жидкость удаляют по трубопроводу 19. Последняя представляет собой несодержащее бутан горючее, которое содержит все углеводороды С6 и более тяжелые, не менее 99% углеводородов С5 и не более 2% углеводородов С4, содержащихся в газовом выпуске.
Полученный вверху колонны 4 газ удаляют по трубопроводу 20 и частично конденсируют в конденсаторе 21. Полученную таким образом двухфазную смесь подают по трубопроводу 22 в баллон 23. Неcконденсированную газовую фракцию этого баллона называют газовым дистиллятом колонны детубанирования. Его удаляют по трубопроводу 24 и через вентиль 25 вводят в трубопровод 5, по которому возвращают в цикл в сжатый газовый выпуск.
Воду удаляют из баллона 23 по трубопроводу 26. Жидкие углеводороды, рекуперированные в баллоне 23, по трубопроводу 27 перекачивают насосом 28 и подают в трубопровод 29 для разделения на две части. Первая часть обеспечивает орошение колонны 4 через трубопровод 30, вентиль 31 и трубопровод 32. Вторую часть подают в качестве поглощающей жидкости в головку колонны 9 по трубопроводу 33, через вентиль 34 и трубопровод 10.
Нестабилизированную фракцию горючего (обогащенную углеводородом С4 и более легкими) подают по линии 35, нагревают в теплообменнике 36 и подают по трубопроводу 37в нижнюю часть колонны 4.
Предварительно обработанный газ, выходящий из колонны 9 по трубопроводу 11, обрабатывают на соответствующей установке 38 промывания и сушки, которая здесь не описана. Промытый и высушенный предварительно отработанный газ выводят из этой установки по трубопроводу 39 и затем охлаждают в теплообменнике 40. Двухфазную смесь подают по трубопроводу 41 в абсорбционную колонну 42 углеводородов С3 и более тяжелых.
В этой колонне имеется набивочный слой. Верх колонны питается жидкостью, подаваемой по трубопроводу 43, газы выводят из нее по трубопроводу 44. Жидкие углеводороды из колонны 42 удаляют по трубопроводу 45.
С помощью насоса 46 эти жидкие углеводороды подают по трубопроводам 47 и 48 в колонну деэтанирования 49, после нагревания в теплообменнике 50. В колонне 49 имеются фракционирующие тарелки. Она нагревается кипятильником 51, который в свою очередь нагревается оросителем или любым иным способом.
Полученную в основании колонны деэтанирования 49 жидкость удаляют по трубопроводу 52. Она представляет собой сжиженные газы (С3-С4), в которых целиком содержатся углеводороды С4 и более тяжелые, не менее 98% углеводородов С3 и не более 2% углеводородов С2, которые содержались в газе, отводимом по линии 11.
Полученный в верху колонны 49 газ удаляют по трубопроводу 53 и частично конденсируют в конденсаторе 54. Двухфазную смесь по трубопроводу 55 направляют в баллон 56. Несконденсированный газ этого баллона, который называют газовым дистиллятом колонны деэтанирования, отводят по трубопроводу 57 для охлаждения и частично конденсируют в теплообменнике 58. Из теплообменника 58 двухфазную смесь выводят по трубопроводу 59 к дросселирующему вентилю и направляют в колонну 42 по трубопроводу 43.
Собранные в баллоне орошения 52 жидкие углеводороды перекачивают насосом 60 по трубопроводу 61 и подают по трубопроводу 62 на орошение колонны 49.
Выходящий из колонны 42 по трубопроводу 44 газ нагревают до комнатной температуры в теплообменнике 63 и затем по трубопроводу 64 подают в газовую сеть завода.
На фиг. 2 представлена полная схема установки в соответствии с настоящим изобретением, куда включена схема фиг. 1.
Теплообменник 40, 58, 54, 50 и 63 включены в систему теплообмена 65, образованную пластинчатыми теплообменниками.
Охладитель в виде полностью сконденсированной смеси при высоком давлении и комнатной температуре подают по трубопроводу 66 в канал 67 системы теплообмена 65, где он переохлаждается. Переохлажденный охладитель подают по трубопроводу 68, затем - разделяют на две части. Первую часть, идущую по трубопроводу 69, расширяют при низком давлении в вентиле 70, подают в канал 71 системы теплообмена 65 и тем испаряют. Полученный пар по трубопроводу 72 подают на первую ступень компрессора охладителя 74 и сжимают до среднего давления, затем подают в трубопровод 75. Вторую часть, идущую по трубопроводу 76, расширяют при среднем давлении в вентиле 77 и по трубопроводу 78 подают в канал 79 системы теплообмена 65. Там газ испаряют при средем давлении и подают в трубопровод 80. Пар при среднем давлении, подаваемый по трубопроводу 80, смешивают с газом, поступающим по трубопроводу 75. Затем эту смесь по трубопроводу 81 подают на вторую ступень компрессора охладителя 82, где ее сжимают до высокого давления и направляют по трубопроводу 82 в конденсатор охладителя 83, где происходит охлаждение до комнатной температуры. Смесь полностью конденсируют и удаляют по трубопроводу 66.
П р и м е р. Исходный газ представляет собой газ, полученный в головке первичного фракционирования при каталитическом крекинге после конденсирования бензина. Его подают при 40оС, при давлении 1,90 МПа, исходный газ насыщен водой; расход составляет 1063,1 кмоль/ч. Состав, без учета воды, следующий, мольн. % : Азот 2,07 Углекислый газ 0,43 Оксид углерода 0,15 Сероводород 4,68 Водород 16,15 Метан 15,19 Этан 8,64 Этилен 6,35 Пропан 3,29 Пропилен 10,94 Изобутан 5,49 н-Бутан 10,75 Изопентен 3,29 н-Пентен 0,73 Пентены 6,76 Углеводороды С6 6,20
С помощью компрессора 2 газ сжимают до 9,20, МПа. Газ на выходе 2 смешивают с 43,24 кмоль/ч возвращающегося в цикл газа, подаваемого по трубопроводу 5. Полученную смесь охлаждают в теплообменнике 7 до 35оС. Двухфазный поток подают в колонну 9. В поглотительной колонне 9 имеется заполняющий слой, эквивалентный 14 теоретическим тарелкам. В головку колонны подают поглотительную жидкость, обогащенную углеводородами С4 - жидкий дистиллят колонны 4 дебутанирования.
Жидкость, подаваемая по трубопроводу 10, имеет 40оС, ее расход составляет 187,33 кмоль/ч, она имеет следующий состав, мольн.%: Азот 0,01 Углекислый газ 0,04 Сероводород 1,74 Водород 0,02 Метан 0,40 Этан 2,09 Этилен 1,26 Пропан 5,07 Пропилен 14,23 Изобутан 19,43 н-Бутан 8,15 Бутены 46,81 Изопентан 0,09 Пентены 0,65
В колонне 9 жидкость поглощает углеводороды С5 и более тяжелые, находящиеся в газе, и в головке колонны получают газ, практически несодержащий С5 и содержащий все С3 и 98% С4, углеводороды, которые были в газовом выпуске.
Давление газов в трубопроводе 11 равно 8,70 МПа, температура 18,9оС, расход 949,25 кмоль/ч. Молярный состав следующий, мольн.%: Азот 2,32 Углекислый газ 0,48 Оксид углерода 0,16 Сероводород 5,33 Водород 18,10 Метан 17,09 Этан 6,48 Этилен 7,24 Пропан 4,00 Пропилен 13,16 Изобутан 7,33 н-Бутан 2,53 Бутены 15,33 Изопентан 0,04 Пентены 0,21
Газ из трубопровода 11 подают на установку промывки и сушки 38, где из него удаляют сероводород, углекислый газ и воду.
На выходе из этой установки сухой газ в трубопроводе 39 имеет 22оС и давление 800 кПа, его состав следующий, мольн.%: Азот 2,46 Оксид углерода 0,17 Водород 19,21 Метан 18,15 Этан 6,88 Этилен 7,69 Пропан 4,24 Пропилен 13,87 Изобутан 7,79 н-Бутан 2,69 Бутены 16,48 Углеводороды С5 0,27
В колонне 9 жидкость в основании декантируют таким образом, что получают струю воды, удаляемую по трубопроводу 12, и жидкость, выводимую по трубопроводу 13. Ее температура составляет 32,86оС, расход 354,42 кмоль/ч. Ее состав следующий, мольн.%: Азот 0,01 Углекислый газ 0,04 Сероводород 1,50 Водород 0,15 Метан 0,85 Этан 1,73 Этилен 1,24 Пропан 2,81 Пропилен 8,15 Изобутан 9,09 н-Бутан 3,90 Бутены 19,80 Изопентан 9,82 н-Пентан 2,19 Пентены 20,08 Углеводороды С6 18,59
Жидкость, выводимую по трубопроводу 12, насосом сжимают до 12,50 МПа, нагревают в теплообменнике 17. Полученную двухфазную смесь по трубопроводу 16 при 90оС и 1,20 МПа подают в колонну 4 с теоретическим числом тарелок 14. Колонна 4 также питается бензином, подаваемым по линии 35 и получаемым в конденсаторе первичного фракционирования (не показан). Этот бензин имеет 40оС, давление 12,50 МПа. Его нагревают до 120оС в теплообменнике 36, расход бензина 656,6 кмоль/ч, его состав следующий, мольн.%: Сероводород 0,14 Водород 0,01 Метан 0,11 Этан 0,23 Этилен 0,18 Пропан 0,45 Пропилен 1,32 Изобутан 1,73 н-Бутан 0,86 Бутены 5,20 Изопентан 3,44 н-Пентан 11,06 Пентены 8,33 Углеводороды С6 76,94
В колонне дебутанирования 4 имеется 42 теоретических тарелок фракционирования. Трубопроводы 16 и 37 расположены на уровне 17 и 28 тарелок колонны, если считать от верха этой колонны. Колонну 4 нагревают кипятильником 18, нагревающей жидкостью которого является промежуточный сток первичного фракционирования (не показан).
В основании колонны 4 получают бензин, отводимый по линии 19 с расходом 770,34 кмоль/ч, его состав следующий, мольн.%: Изобутан 0,01 н-Бутан 0,23 Бутены 0,13 Изопентан 7,43 н-Пентан 1,91 Пентены 16,16 Углеводороды С6 74,13
Получаемый в головке колонны 4 газовый поток, отводимый по трубопроводу 20, частично конденсируют, охлаждают до 40оС в конденсаторе 21, затем в баллоне 23 разделяют на газ, водную фазу и жидкие углеводороды, отводимые соответственно по трубопроводам 24, 26 и 27. Газ имеет следующий состав, мольн.%: Азот 0,28 Углекислый газ 0,30 Оксид углерода 0,02 Сероводород 6,44 Водород 1,30 Метан 6,82 Этан 8,12 Этилен 7,11 Пропан 6,69 Пропилен 21,84 Изобутан 11,87 н-Бутан 3,74 Бутены 25,29 Пентаны 0,02 Пентены 0,15
Этот газ при давлении 9,70 МПа подают через вентиль 25 в сжатый газовый выпуск перед теплообменником 7.
Жидкость перекачивают насосом 28 и полученный поток разделяют на две части. Поток по трубопроводу 30 подают в качестве орошения в колонну 4 через вентиль 31. Жидкость, подаваемую по линии 33, расширяют в дросселе 34 и по линии 10 направляют в головку колонны 9.
Сухой газ подаваемый по линии 39, охлаждают до -49оС в теплообменнике 40 системы 65, состоящей из пластинчатых теплообменников, затем его подают в колонну 42.
Колонна 42 работает при давлении 7,70 МПа, имеет 14 теоретических ступеней разделения. В головку подают двухфазную смесь 43, имеющую температуру -88оС, при расходе 83,87 кмоль/ч. Ее состав следующий, мольн.%: Азот 0,46 Оксид углерода 0,05 Водород 1,06 Метан 17,16 Этан 44,06 Этилен 36,81 Пропан 0,01 Пропилен 0,39
Жидкая часть этой смеси (97%) позволяет поглотить почти целиком углеводороды С3 и С4, имеющиеся в газе, подающемся в колонну 42. По линии 44 отводят газ, температура которого - 82оС, расход 487,05 кмоль/ч и давление 7,70 МПа. Затем этот газ нагревают до 17оС в теплообменнике 63 системы теплообмена 65 и выводят из установки при давлении 7,40 МПа. Его состав следующий, мольн.%: Азот 4,52 Оксид углерода 0,32 Водород 35,27 Метан 33,31 Этан 12,30 Этилен 14,10 Пропилен 0,16
Жидкие углеводороды, отводимые по линии 45, собранные в основании колонны 42, имеют температуру - 49,4оС, их расход 490,92 кмоль/ч и состав следующий, мольн. % : Азот 0,08 Оксид углерода 0,01 Водород 0,18 Метан 2,93 Этан 7,85 Этилен 6,29 Пропан 7,73 Пропилен 25,34 Изобутан 14,18 н-Бутан 4,89 Бутаны 30,02 Углеводороды С5 0,49
Эту жидкость перекачивают насосом 43 и нагревают до 17оС в теплообменнике 50 системы теплообмена 65. Затем ее подают в колонну 42. Эта колонна имеет 28 теоретических тарелок фракционирования, работает при давлении 16,50 МПа.
Температура колонны основания колонны 70оС, поэтому ее нагреватель может нагреваться теплом с низким термическим уровнем.
Отводимый из головки колонны по линии 55 газ конденсируют в теплообменнике 54 системы теплообмена 65. Двухфазную смесь по линии 55 вводят в баллон 56, где отделяют по линии 57 пар и по линии 61 жидкость, которую направляют в колонну 49 для орошения с помощью насоса 60. Паровая фаза имеет температуру - 32оС, давление 16,00 МПа. Ее охлаждают до -79оС и давление доводят до 15,50 МПа, частично конденсируют в теплообменнике 58 системы теплообмена 65, затем в вентиле 64 ее давление снижают и получают поток, подаваемый по линии 43. Получаемая в основании колонны 49 жидкость состоит почти из одних углеводородов С3 и С4. Ее расход составляет 407,06 кмоль/ч, она имеет следующий состав, мольн.%: Этан 0,39 Этилен 0,01 Пропан 9,31 Пропилен 30,48 Изобутан 17,10 н-Бутан 5,90 Бутены 36,21 Углеводороды С5 0,59
Охладитель, который является добавочным для необходимого охлаждения системы теплообмена 65, состоит из смеси углеводородов, состав которой следующий, мольн.%: Этан 15 Этилен 18 Пропан 67 Пропилен 1 Углеводороды С4 2
Охладитель, подаваемый по линии 66, полностью конденсируют при 35оС и 24,10 МПа, его расход равен 901,6 кмоль/ч. Его переохлаждают до - 49оС в теплообменнике 67 системы теплообмена 65.
Охлажденную таким способом жидкость разделяют на две части. Первую часть по линии 69, расход которой составляет 400 кмоль/ч затем направляют в вентиль 70, где сжимают до давления 2,75 МПа и полностью испаряют в теплообменнике 71 системы 65.
Газ, отводимый по линии 72, полученный испарением при -25оС, 2,50 МПа, сжимают до 8,20 МПа в первой ступени компрессора охладителя 74.
Вторую часть, полученную при разделении потока жидкости, которая представляет собой поток 76 направляют в вентиль 77, доводят до давления 850 МПа. Затем ее испаряют в теплообменнике 79 системы теплообмена 65, откуда ее выводят при 30оС и 8,30 МПа. Образованный таким способом газовый поток подают по линии 80, смешивают с потоком 75 и получают газовую смесь 81 при 32,3оС и 8,30 МПа. Эту смесь сжимают до 24,50 МПа во второй ступени 82 компрессора охладителя. Выходящий поток целиком конденсируют в теплообменнике 83, где его охлаждают до 35оС и получается поток 66.
Таким образом, способ согласно изобретению позволяет извлекать по меньшей мере 98% углеводородов С3 и ниже и не менее 99,9% углеводородов С4 и выше, содержащихся в исходном газе. При этом газ, отводимый по линии 11, содержит все углеводороды С3 и ниже, не менее 98% углеводородов С4 и не более 1% углеводородов С5, при этом в нем полностью отсутствуют углеводороды С6 и выше.

Claims (8)

1. Способ выделения жидких углеводородов, содержащихся в газообразных продуктах процесса каталитического крекинга нефтяных фракций путем сжатия последних, частичной конденсации, подачи в первый абсорбер с получением в его головной части предварительно обработанного газа, в основании - жидкой фракции тяжелых углеводородов, фракционной дистилляции последней в первой колонне с разделением на газовую фракцию легких углеводородов, получаемую в головной части колонны, и жидкую фракцию тяжелых углеводородов, получаемую в основании колонны, промывки и осушки предварительно обработанного газа, последующего его охлаждения и подачи во второй абсорбер с получением в его головной части обработанного газа и в основании - жидкой фракции углеводородов, фракционной дистилляции последней во второй колонне с разделением на газовую фракцию легких углеводородов, получаемую в головной части колонны, и жидкую фракцию тяжелых углеводородов, получаемую в основании колонны, отличающийся тем, что жидкую фракцию тяжелых углеводородов из основания первого абсорбера после возможного нагрева подают в первую колонну - колонну дебутанирования, в основании колонны дебутанирования получают жидкую фракцию, содержащую все углеводороды C6 и выше, не менее 99 мас.% углеводородов C5, не более 2 мас.% углеводородов C4, содержащихся в исходных газообразных продуктах, и не содержащую углеводороды C3 и более легкие, газовую фракцию колонны дебутанирования подвергают частичной конденсации, полученную при этом несконденсированную газовую фракцию рециркулируют на смешение с исходными газообразными продуктами после их сжатия, сконденсированную жидкую фракцию, обогащенную углеводородами C4 и более легкими подают в колонну дебутанирования, жидкую фракцию углеводородов из основания второго абсорбера направляют после нагрева во вторую колонну - колонну деэтанирования, в основании колонны деэтанирования получают жидкую фракцию, содержащую по меньшей мере 98 мас.% углеводородов C3 и все углеводороды C4, содержащиеся в предварительно обработанном газе первого абсорбера, газовую фракцию колонны деэтанирования подвергают частичной конденсации, полученную при этом несконденсированную газовую фракцию, обогащенную углеводородами C2 и ниже направляют после охлаждения в головную часть второго абсорбера, а сконденсированную жидкую фракцию, обогащенную углеводородами C2 и ниже, возвращают в колонну деэтанирования.
2.Способ по п.1, отличающийся тем, что в колонне дебутанирования процесс проводят при давлении большем, чем давление в первом абсорбере, за счет насоса, перекачивающего жидкую фракцию тяжелых углеводородов, получаемую в основании первого абсорбера.
3. Способ по п.1, отличающийся тем, что в колонну дебутанирования дополнительно подают нестабильную фракцию бензина, содержащую углеводороды C4 и более легкие.
4.Способ по п.1, отличающийся тем, что процессы охлаждения предварительно обработанного газа перед подачей во второй абсорбер, нагрева обработанного газа второго абсорбера, конденсации газовой фракции колонны деэтанирования, нагрева жидкой фракции углеводородов из основания второго абсорбера перед их вводом в колонну деэтанирования, охлаждения несконденсированной газовой фракции перед направлением в головную часть второго абсорбера термически объединены с процессом обеспечения охлаждением циклом охлаждения.
5. Способ по п. 4, отличающийся тем, что в цикле охлаждения используют охлаждающую смесь, состоящую из углеводородов C2 и C3.
6. Способ по пп. 4 и 5, отличающийся тем, что в цикле охлаждения используют по меньшей мере две ступени давления для испарения охлаждающей смеси с предварительным охлаждением.
7.Способ по пп.3 - 5, отличающийся тем, что в цикле охлаждения используют полное конденсирование охлаждающей смеси при высоком давлении и комнатной температуре.
8. Установка для выделения жидких углеводородов, включающая компрессор для сжатия исходных газообразных продуктов, абсорберы, первую и вторую колонны для фракционной дистилляции, отличающаяся тем, что первый абсорбер для абсорбции углеводородов C5 и выше соединен с первой колонной для фракционной дистилляции - колонной дебутанирования, второй абсорбер для абсорбции углеводородов C3 и выше соединен с второй колонной для фракционной дистилляции - колонной деэтанирования, с системой теплообмена и охлаждения, колонна дебутанирования снабжена в головной части трубопроводом для подачи газовой фракции этой колонны в конденсационную емкость, соединенную трубопроводом подачи несконденсированной газовой фракции с нагнетающей линией компрессора и выходным трубопроводом для транспортировки сконденсированной жидкой фракции, разделенным на два трубопровода, один из которых соединен с головной частью колонны дебутанирования для рецикла, другой - с головной частью первого абсорбера , головная часть колонны деэтанирования соединена с выходным трубопроводом через конденсатор с конденсационной емкостью, которая соединена трубопроводом для транспортировки газовой фракции колонны деэтанирования через конденсатор с головной частью второго абсорбера и трубопроводом для рецикла жидкой фракции в колонну деэтанирования, причем система охлаждения, в которой охладителем является охлаждающая смесь, состоящая из смеси углеводородов C2 и C3, включает конденсатор охладителя и систему теплообмена, соединенную с двумя трубопроводами для испарения охладителя при различном давлении.
SU904743799A 1989-04-25 1990-04-24 Способ выделения жидких углеводородов и установка для его осуществления RU2014343C1 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR8905488 1989-04-25
FR8905488A FR2646166B1 (fr) 1989-04-25 1989-04-25 Procede de recuperation d'hydrocarbures liquides dans une charge gazeuse et installation pour l'execution de ce procede

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2014343C1 true RU2014343C1 (ru) 1994-06-15

Family

ID=9381116

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SU904743799A RU2014343C1 (ru) 1989-04-25 1990-04-24 Способ выделения жидких углеводородов и установка для его осуществления

Country Status (8)

Country Link
US (1) US5114450A (ru)
EP (1) EP0395490B1 (ru)
JP (1) JP2765697B2 (ru)
DE (2) DE395490T1 (ru)
FR (1) FR2646166B1 (ru)
MY (1) MY105647A (ru)
PT (1) PT93865B (ru)
RU (1) RU2014343C1 (ru)

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2483783C1 (ru) * 2012-03-07 2013-06-10 Общество с ограниченной ответственностью "Петон" Способ разделения газов
RU2495342C2 (ru) * 2007-10-26 2013-10-10 Ифп Способ сжижения газа с фракционированием при высоком давлении
RU2763101C2 (ru) * 2017-09-06 2021-12-27 Линде Инжиниринг Норт Америка, Инк. Способы холодоснабжения в установках для извлечения газоконденсатных жидкостей
RU2800453C1 (ru) * 2023-03-09 2023-07-21 Акционерное общество "Газпромнефть - Омский НПЗ" (АО "Газпромнефть - ОНПЗ") Способ модернизации газофракционирующей части установки каталитического крекинга

Families Citing this family (20)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
IT1241471B (it) * 1990-07-06 1994-01-17 Tpl Processo ed apparecchiatura per il massimo recupero dell'etilene e del propilene dal gas prodotto dalla pirolisi di idrocarburi.
FR2796858B1 (fr) 1999-07-28 2002-05-31 Technip Cie Procede et installation de purification d'un gaz et produits ainsi obtenus
US7250151B2 (en) 2002-08-15 2007-07-31 Velocys Methods of conducting simultaneous endothermic and exothermic reactions
US6622519B1 (en) 2002-08-15 2003-09-23 Velocys, Inc. Process for cooling a product in a heat exchanger employing microchannels for the flow of refrigerant and product
US6969505B2 (en) * 2002-08-15 2005-11-29 Velocys, Inc. Process for conducting an equilibrium limited chemical reaction in a single stage process channel
US9192929B2 (en) 2002-08-15 2015-11-24 Velocys, Inc. Integrated combustion reactor and methods of conducting simultaneous endothermic and exothermic reactions
US7014835B2 (en) * 2002-08-15 2006-03-21 Velocys, Inc. Multi-stream microchannel device
JP4452239B2 (ja) * 2003-07-24 2010-04-21 東洋エンジニアリング株式会社 炭化水素の分離方法および分離装置
FR2875237B1 (fr) * 2004-09-10 2007-07-27 Total Sa Procede et installation pour l'extraction des mercaptans d'un melange gazeux d'hydrocarbures
WO2007003892A1 (en) * 2005-07-06 2007-01-11 Ineos Europe Limited Process for the production of olefins
US20100000234A1 (en) * 2006-08-23 2010-01-07 Eduard Coenraad Bras Method and apparatus for the vaporization of a liquid hydrocarbon stream
US8062145B1 (en) * 2009-06-04 2011-11-22 Callaway Golf Company Device to measure the motion of a golf club
US20120085128A1 (en) * 2010-10-07 2012-04-12 Rajeev Nanda Method for Recovery of Propane and Heavier Hydrocarbons
US8635885B2 (en) * 2010-10-15 2014-01-28 Fluor Technologies Corporation Configurations and methods of heating value control in LNG liquefaction plant
FR3058508B1 (fr) 2016-11-08 2020-01-10 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Procede de separation cryogenique d'un courant de gaz naturel
FR3058509B3 (fr) 2016-11-08 2019-02-01 Air Liquide Vaporiseur-condenseur a bain pour un procede de separation cryogenique d'un courant de gaz naturel
US11236941B2 (en) * 2017-12-15 2022-02-01 Saudi Arabian Oil Company Process integration for natural gas liquid recovery
FR3085281B1 (fr) * 2018-09-04 2023-01-20 Alfano Calogero Procede et installation d'epuration d'un gaz brut par un solvant liquide
RU2735208C1 (ru) * 2020-03-02 2020-10-28 Общество с ограниченной ответственностью "Газпром добыча Уренгой" Способ утилизации валанжинского газа выветривания с буферных разделителей насыщенного метанола
CN115253604B (zh) * 2022-08-09 2024-01-26 大连理工大学 一种nmp分离富含碳二碳三干气的装置与方法

Family Cites Families (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3150199A (en) * 1960-10-27 1964-09-22 Pullman Inc Separation of hydrocarbons
CA1054509A (en) * 1975-09-09 1979-05-15 Union Carbide Corporation Ethylene production with utilization of lng refrigeration
US4235613A (en) * 1979-05-29 1980-11-25 Atlantic Richfield Company Preparation of sales gas
US4285708A (en) * 1979-08-10 1981-08-25 Phillips Petroleum Co. De-ethanizing means
US4370156A (en) * 1981-05-29 1983-01-25 Standard Oil Company (Indiana) Process for separating relatively pure fractions of methane and carbon dioxide from gas mixtures
FR2571129B1 (fr) * 1984-09-28 1988-01-29 Technip Cie Procede et installation de fractionnement cryogenique de charges gazeuses
DE3445961A1 (de) * 1984-12-17 1986-06-26 Linde Ag, 6200 Wiesbaden Verfahren zur abtrennung von c(pfeil abwaerts)3(pfeil abwaerts)(pfeil abwaerts)+(pfeil abwaerts)-kohlenwasserstoffen aus einem gasstrom
DE3511636A1 (de) * 1984-12-17 1986-07-10 Linde Ag, 6200 Wiesbaden Verfahren zur gewinnung von c(pfeil abwaerts)2(pfeil abwaerts)(pfeil abwaerts)+(pfeil abwaerts)- oder von c(pfeil abwaerts)3(pfeil abwaerts)(pfeil abwaerts)+(pfeil abwaerts)-kohlenwasserstoffen
FR2600338B2 (fr) * 1985-06-26 1989-03-31 Petrol Engineering Sa Procede pour le traitement des effluents des champs petroliers
DE3544855A1 (de) * 1985-12-18 1987-06-19 Linde Ag Verfahren zur abtrennung von c(pfeil abwaerts)5(pfeil abwaerts)(pfeil abwaerts)+(pfeil abwaerts)-kohlenwasserstoffen aus einem gasstrom
US4897098A (en) * 1986-10-16 1990-01-30 Enterprise Products Company Fractionation system for stabilizing natural gasoline
IT1222733B (it) * 1987-09-25 1990-09-12 Snmprogetti S P A Procedimento di frazionamento di miscele gassose idrocarburiche ad alto contenuto di gas acidi

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2495342C2 (ru) * 2007-10-26 2013-10-10 Ифп Способ сжижения газа с фракционированием при высоком давлении
RU2483783C1 (ru) * 2012-03-07 2013-06-10 Общество с ограниченной ответственностью "Петон" Способ разделения газов
RU2763101C2 (ru) * 2017-09-06 2021-12-27 Линде Инжиниринг Норт Америка, Инк. Способы холодоснабжения в установках для извлечения газоконденсатных жидкостей
RU2800453C1 (ru) * 2023-03-09 2023-07-21 Акционерное общество "Газпромнефть - Омский НПЗ" (АО "Газпромнефть - ОНПЗ") Способ модернизации газофракционирующей части установки каталитического крекинга

Also Published As

Publication number Publication date
PT93865A (pt) 1990-11-20
PT93865B (pt) 1996-09-30
EP0395490B1 (fr) 1992-06-24
US5114450A (en) 1992-05-19
EP0395490A1 (fr) 1990-10-31
FR2646166A1 (fr) 1990-10-26
FR2646166B1 (fr) 1991-08-16
JPH03115390A (ja) 1991-05-16
JP2765697B2 (ja) 1998-06-18
DE69000163T2 (de) 1993-02-18
DE69000163D1 (de) 1992-07-30
DE395490T1 (de) 1991-11-28
MY105647A (en) 1994-11-30

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2014343C1 (ru) Способ выделения жидких углеводородов и установка для его осуществления
USRE39826E1 (en) Comprehensive natural gas processing
CN1715260B (zh) 低压烯烃回收方法
US2619814A (en) Fractional distillation
US6645272B2 (en) Process for deacidizing a gas by absorption in a solvent with temperature control
US5220097A (en) Front-end hydrogenation and absorption process for ethylene recovery
US11428464B2 (en) Process integration for natural gas liquid recovery
RU2554736C2 (ru) Способ очистки многофазного углеводородного потока и предназначенная для этого установка
CA2145015C (en) Hybrid condensation-absorption olefin recovery
US4336046A (en) C4 Separation process
KR20080056107A (ko) 통합 올레핀 회수 공정
JP7165685B2 (ja) 炭化水素ガスの処理
JPH083100B2 (ja) Ｃ３▲上＋▼炭化水素の分離と回収の方法
KR20010043057A (ko) Ｃ4-탄화수소 혼합물의 분리 방법
JPS6312046B2 (ru)
US4617038A (en) Process for using preferential physical solvents for selective processing of hydrocarbon gas streams
CN1048713C (zh) 提高乙烯回收率的轻烃分离方法
KR960003938B1 (ko) C2+탄화수소또는c3+탄화수소를회수하는방법
JP2012529622A (ja) 炭化水素ガス処理
US4885063A (en) Method and apparatus for olefin recovery
RU2338734C1 (ru) Способ выделения углеводородов c3+ из попутных нефтяных газов
JP5552160B2 (ja) 炭化水素ガス処理
TWI665187B (zh) 用於製造稀釋乙烯的方法
US2236965A (en) Chemical process and apparatus
EA024494B1 (ru) Способ сепарации газового потока