RU2009226C1 - Method for processing of sulfide polymetal iron-bearing materials - Google Patents
Method for processing of sulfide polymetal iron-bearing materials Download PDFInfo
- Publication number
- RU2009226C1 RU2009226C1 SU925046123A SU5046123A RU2009226C1 RU 2009226 C1 RU2009226 C1 RU 2009226C1 SU 925046123 A SU925046123 A SU 925046123A SU 5046123 A SU5046123 A SU 5046123A RU 2009226 C1 RU2009226 C1 RU 2009226C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- sulfur
- iron
- sulfide
- redistribution
- pulp
- Prior art date
Links
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical group [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 35
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 28
- 238000012545 processing Methods 0.000 title claims abstract description 22
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 17
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 16
- 239000000463 material Substances 0.000 title claims abstract description 9
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 65
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims abstract description 59
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims abstract description 59
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 claims abstract description 36
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 26
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 26
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims abstract description 14
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims abstract description 14
- BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N platinum Chemical compound [Pt] BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
- 150000003464 sulfur compounds Chemical class 0.000 claims abstract description 10
- 238000002386 leaching Methods 0.000 claims abstract description 8
- 229910052976 metal sulfide Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 150000004763 sulfides Chemical class 0.000 claims abstract description 6
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims abstract description 5
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N iron oxide Inorganic materials [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- 235000013980 iron oxide Nutrition 0.000 claims abstract description 5
- VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N iron(2+);oxygen(2-) Chemical class [O-2].[Fe+2] VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 claims abstract description 5
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims abstract description 5
- 229910052697 platinum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- -1 ferrous metals Chemical class 0.000 claims description 21
- 238000000151 deposition Methods 0.000 claims description 17
- 230000008021 deposition Effects 0.000 claims description 17
- MAHNFPMIPQKPPI-UHFFFAOYSA-N disulfur Chemical compound S=S MAHNFPMIPQKPPI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 230000004048 modification Effects 0.000 claims description 5
- 238000012986 modification Methods 0.000 claims description 5
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 3
- 239000007858 starting material Substances 0.000 claims description 3
- 229910021607 Silver chloride Inorganic materials 0.000 claims description 2
- GTKRFUAGOKINCA-UHFFFAOYSA-M chlorosilver;silver Chemical compound [Ag].[Ag]Cl GTKRFUAGOKINCA-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims description 2
- 238000004070 electrodeposition Methods 0.000 claims description 2
- HKZLPVFGJNLROG-UHFFFAOYSA-M silver monochloride Chemical group [Cl-].[Ag+] HKZLPVFGJNLROG-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims description 2
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 8
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 abstract description 8
- 239000011575 calcium Substances 0.000 abstract description 8
- 230000008569 process Effects 0.000 abstract description 8
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 abstract description 7
- 239000002002 slurry Substances 0.000 abstract description 4
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 3
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 abstract description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 238000009854 hydrometallurgy Methods 0.000 abstract description 2
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 abstract description 2
- ZYDVNTYVDVZMKF-UHFFFAOYSA-N [Cl].[Ag] Chemical compound [Cl].[Ag] ZYDVNTYVDVZMKF-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 238000005188 flotation Methods 0.000 description 19
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 16
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 14
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 239000003153 chemical reaction reagent Substances 0.000 description 8
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 8
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 6
- KRURGYOKPVLRHQ-UHFFFAOYSA-N trithionic acid Chemical compound OS(=O)(=O)SS(O)(=O)=O KRURGYOKPVLRHQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical group [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 5
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 4
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 230000001376 precipitating effect Effects 0.000 description 3
- 229910052952 pyrrhotite Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 3
- 239000004094 surface-active agent Substances 0.000 description 3
- VTLYFUHAOXGGBS-UHFFFAOYSA-N Fe3+ Chemical compound [Fe+3] VTLYFUHAOXGGBS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- MBMLMWLHJBBADN-UHFFFAOYSA-N Ferrous sulfide Chemical class [Fe]=S MBMLMWLHJBBADN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052784 alkaline earth metal Inorganic materials 0.000 description 2
- JGIATAMCQXIDNZ-UHFFFAOYSA-N calcium sulfide Chemical compound [Ca]=S JGIATAMCQXIDNZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000000975 co-precipitation Methods 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 230000018044 dehydration Effects 0.000 description 2
- 238000006297 dehydration reaction Methods 0.000 description 2
- JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N iron(III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]=O JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000006386 neutralization reaction Methods 0.000 description 2
- 230000003472 neutralizing effect Effects 0.000 description 2
- DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M Ilexoside XXIX Chemical compound C[C@@H]1CC[C@@]2(CC[C@@]3(C(=CC[C@H]4[C@]3(CC[C@@H]5[C@@]4(CC[C@@H](C5(C)C)OS(=O)(=O)[O-])C)C)[C@@H]2[C@]1(C)O)C)C(=O)O[C@H]6[C@@H]([C@H]([C@@H]([C@H](O6)CO)O)O)O.[Na+] DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M 0.000 description 1
- 239000003513 alkali Substances 0.000 description 1
- 150000001342 alkaline earth metals Chemical class 0.000 description 1
- 239000012670 alkaline solution Substances 0.000 description 1
- 229910052925 anhydrite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000007900 aqueous suspension Substances 0.000 description 1
- OSGAYBCDTDRGGQ-UHFFFAOYSA-L calcium sulfate Chemical compound [Ca+2].[O-]S([O-])(=O)=O OSGAYBCDTDRGGQ-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 1
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005137 deposition process Methods 0.000 description 1
- 230000002542 deteriorative effect Effects 0.000 description 1
- 238000010790 dilution Methods 0.000 description 1
- 239000012895 dilution Substances 0.000 description 1
- 238000005485 electric heating Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000009851 ferrous metallurgy Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 238000010907 mechanical stirring Methods 0.000 description 1
- 235000016709 nutrition Nutrition 0.000 description 1
- 230000035764 nutrition Effects 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 239000008188 pellet Substances 0.000 description 1
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 1
- 229920001021 polysulfide Polymers 0.000 description 1
- 239000005077 polysulfide Substances 0.000 description 1
- 150000008117 polysulfides Polymers 0.000 description 1
- OMKVZYFAGQKILB-UHFFFAOYSA-M potassium;butoxymethanedithioate Chemical compound [K+].CCCCOC([S-])=S OMKVZYFAGQKILB-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 239000012716 precipitator Substances 0.000 description 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 1
- 238000004062 sedimentation Methods 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000010865 sewage Substances 0.000 description 1
- 239000011734 sodium Substances 0.000 description 1
- 229910052708 sodium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 description 1
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 1
- WWNBZGLDODTKEM-UHFFFAOYSA-N sulfanylidenenickel Chemical compound [Ni]=S WWNBZGLDODTKEM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005486 sulfidation Methods 0.000 description 1
- 150000003463 sulfur Chemical class 0.000 description 1
- DHCDFWKWKRSZHF-UHFFFAOYSA-N sulfurothioic S-acid Chemical compound OS(O)(=O)=S DHCDFWKWKRSZHF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Paper (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к цветной металлургии, в частности, к гидрометаллургическим способам переработки сульфидных материалов, содержащих цветные металлы и железо. The invention relates to ferrous metallurgy, in particular, to hydrometallurgical methods for processing sulfide materials containing non-ferrous metals and iron.
Известен способ гидрометаллургической переработки пирротиновых концентратов, включающий автоклавное окислительное выщелачивание материала с переводом серы в элементную, цветных металлов в раствор, железа в оксиды при температуре выше точки плавления элементной серы под давлением кислорода в присутствии ПАВ, осаждение сульфидов цветных металлов из раствора окисленной пульпы элементной серой и металлизованным железным порошком с последующим выделением сульфидов и серы флотацией в серосульфидный концентрат, а оксидов железа в отвальные хвосты, получение серы и сульфидного концентрата из веросульфидного концентрата с применением щелочного реагента-гидрофилизатора на основе соединений щелочных или щелочноземельных металлов с образованием стоков, содержащих непредельные соединения серы (Гидрометаллургия. Автоклавное выщелачивание, сорбция, экстракция. "Наука", М. , 1976. с. 48-59). A known method of hydrometallurgical processing of pyrrhotite concentrates, including autoclave oxidative leaching of material with the conversion of sulfur into elemental, non-ferrous metals into a solution, iron into oxides at a temperature above the melting point of elemental sulfur under oxygen pressure in the presence of a surfactant, the deposition of non-ferrous sulfides from a solution of oxidized pulp of elemental sulfur and metallized iron powder, followed by the separation of sulfides and sulfur by flotation in a sulfosulfide concentrate, and iron oxides in the dump tails, production of sulfur and sulfide concentrate from a verosulfide concentrate using an alkaline hydrophilizer reagent based on compounds of alkali or alkaline earth metals with the formation of effluents containing unsaturated sulfur compounds (Hydrometallurgy. Autoclave leaching, sorption, extraction. "Science", M., 1976 p. 48-59).
Недостатком известного способа является низкое извлечение цветных металлов в серосульфидный концентрат и низкое качество последнего, обусловленное высоким расходом металлизованного осадителя и как следствие значительным соосаждением сульфидов железа. Другой недостаток состоит в том, что для обезвреживания стоков серного передела требуются значительные затраты прежде чем концентрация вредных примесей, в частности натрия, будет доведена до требований ПДК перед сбросом в хвостохранилище. The disadvantage of this method is the low extraction of non-ferrous metals in the sulfur sulfide concentrate and the low quality of the latter, due to the high consumption of metallized precipitant and, as a consequence, the significant coprecipitation of iron sulfides. Another disadvantage is that for the neutralization of sulfur redistribution effluents, significant costs are required before the concentration of harmful impurities, in particular sodium, is brought to the MPC requirements before discharge to the tailings dump.
Наиболее близким к предлагаемому способу по совокупности признаков является способ переработки окисленной пульпы после автоклавного выщелачивания пирротинового концентрата, включающий осаждение сульфидов, флотацию серы и сульфидов с получением обезвоженных серного и сульфидного концентратов, нейтрализацию стоков, в котором очистку стоков от непредельных соединений серы ведут совместной переработкой стоков серного передела с окисленной пульпой при 80-150оС при отношении серы в непредельных ее соединениях к сумме цветных металлов в жидкой фазе пульпы 1,0-2,5.The closest to the proposed method for the totality of features is a method for processing oxidized pulp after autoclave leaching of a pyrrhotite concentrate, including precipitation of sulfides, flotation of sulfur and sulfides to produce dehydrated sulfur and sulfide concentrates, neutralization of effluents, in which sewage is treated from unsaturated sulfur compounds by a joint waste treatment sulfur-oxidated slurry redistribution at 80-150 ° C at a ratio of sulfur to unsaturated compounds to the amount of its non-ferrous metal idkoy phase pulp 1.0-2.5.
Совместная переработка стоков серного передела, содержащих непредельные соединения серы, и окисленной пульпы позволяет существенно снизить расход дорогостоящего железосодержащего осадителя (МЖО) на операции осаждения, который используется для сульфидирования и осаждения из раствора окисленной пульпы цветных металлов. Кроме того, значительно снижаются затраты на нейтрализацию и обезвреживание стоков серного передела, так как большая часть непредельных соединений серы расходуется на осаждение меди, частично никеля и восстановление трехвалентного железа до двухвалентного. Однако известный способ не обеспечивает достаточно высокого извлечения цветных металлов в серосульфидный концентрат, при этом с хвостами флотации безвозвратно теряются значительное количество никеля, меди и кобальта. Этот недостаток известного способа обусловлен тем, что при расходе стоков, соответствующим величине отношения серы в непредельных ее соединениях к сумме цветных металлов в жидкой фазе пульпы равной 1,0-2,5 происходит образование мелкодисперсных осадков сульфида никеля и резко интенсифицируется процесс соосаждения железа. Это приводит к повышенным потерям цветных металлов на флотации и ухудшает качество серосульфидного концентрата за счет разубоживания его сульфидами железа. Другой недостаток состоит в том, что при расходе стока по известному способу происходит сильное разжижение пульпы - до Ж: Т = 5,5-6,2. Это оказывает негативное влияние на показатели флотации, в частности снижается извлечение в серосульфидный концентрат цветных металлов за счет повышенных потерь с жидкой фазой пульпы, повышается расход флотореагентов. Combined processing of sulfur redistribution effluents containing unsaturated sulfur compounds and oxidized pulp can significantly reduce the consumption of expensive iron-containing precipitant (MRL) in the deposition operation, which is used for sulfidation and deposition of non-ferrous non-ferrous metal pulp from a solution. In addition, the costs of neutralizing and neutralizing sulfur redistribution effluents are significantly reduced, since most of the unsaturated sulfur compounds are spent on the deposition of copper, partly nickel, and the reduction of ferric iron to ferrous. However, the known method does not provide a sufficiently high extraction of non-ferrous metals in the sulfosulfide concentrate, while a significant amount of nickel, copper and cobalt are irretrievably lost with flotation tailings. This disadvantage of the known method is due to the fact that, at a flow rate corresponding to the ratio of sulfur in its unsaturated compounds to the sum of non-ferrous metals in the liquid phase of the pulp equal to 1.0-2.5, fine precipitation of nickel sulfide is formed and the process of iron coprecipitation is sharply intensified. This leads to increased losses of non-ferrous metals in the flotation and degrades the quality of the sulfosulfide concentrate due to dilution with iron sulfides. Another disadvantage is that when the flow rate of the known method, there is a strong liquefaction of the pulp - to W: T = 5.5-6.2. This has a negative effect on the flotation indices, in particular, the extraction of non-ferrous metals into the sulfur sulfide concentrate decreases due to increased losses with the pulp liquid phase, and the consumption of flotation reagents increases.
Изобретение направлено на решение задачи, которая заключается в переработке сульфидных полиметаллических железосодержащих материалов по технологии, включающей автоклавное окислительное выщелачивание исходного материала в водной пульпе под давлением кислорода при температуре выше точки плавления серы в присутствии ПАВ с переводом цветных металлов в раствор, серы в элементную, железа в оксиды, обработку окисленной пульпы стоком серного передела, содержащего кальциевые непредельные соединения серы, осаждение цветных металлов из раствора окисленной пульпы реагентами-осадителями с последующим выделением флотацией сульфидов цветных металлов и элементной серы в коллективный серосульфидный концентрат, а оксидов железа в отвальные хвосты, получение из серосульфидного концентрата элементной серы и сульфидного концентрата с использованием кальцийсодержащего реагента-гидрофилизатора. Пульпу сульфидного концентрата, обогащенного цветными металлами, обезвоживают и направляют в пирометаллургическое производство. При этом образуется щелочной раствор (сток серного передела), содержащий кальциевые непредельные соединения серы. The invention is aimed at solving the problem, which is the processing of sulfide polymetallic iron-containing materials by technology, including autoclave oxidative leaching of the starting material in a water pulp under oxygen pressure at a temperature above the melting point of sulfur in the presence of a surfactant with the transfer of non-ferrous metals to solution, sulfur to elemental, iron to oxides, treatment of oxidized pulp with a sulfur redistribution effluent containing calcium unsaturated sulfur compounds, deposition of non-ferrous metals from plants oxidized pulp thieves with precipitating reagents, followed by flotation of non-ferrous metal sulfides and elemental sulfur into a collective sulfur sulfide concentrate, and iron oxides into dump tailings, production of elemental sulfur from a sulfur sulfide concentrate and sulfide concentrate using a calcium-containing hydrophilizer reagent. The pulp of a sulfide concentrate enriched in non-ferrous metals is dehydrated and sent to the pyrometallurgical production. In this case, an alkaline solution (stock sulfur redistribution) is formed containing calcium unsaturated sulfur compounds.
Технический результат, который может быть получен при осуществлении изобретения заключается в повышении извлечения цветных металлов в серосульфидный концентрат и одновременном улучшении его качества при частичной утилизации стока серного передела использованием его, для обработки окисленной пульпы перед осаждением цветных металлов из раствора. The technical result that can be obtained by carrying out the invention is to increase the extraction of non-ferrous metals in a sulfur sulfide concentrate and at the same time improve its quality with the partial disposal of sulfur redistribution using it to treat oxidized pulp before precipitation of non-ferrous metals from solution.
Технический результат достигается тем, что в способе переработки полиметаллических железосодержащих материалов, включающем автоклавное окислительное выщелачивание исходного материала в водной пульпе под давлением кислорода при температуре выше точки плавления серы в присутствии ПАВ с переводом цветных металлов в раствор, серы в элементную, железа в оксиды, обработку окисленной пульпы стоком серного передела, содержащим кальциевые непредельные соединения серы, осаждение сульфидов цветных металлов из раствора окисленной пульпы с последующим выделением флотацией сульфидов цветных металлов и элементной серы в коллективный серосульфидный концентрат, а оксидов железа в отвальные хвосты, получение из серосульфидного концентрата серы и сульфидного концентрата с использованием кальцийсодержащего реагента-гидрофилизатора и образованием кальциевого стока серного передела, предварительную обработку окисленной пульпы стоком серного передела ведут при значениях редокс-потенциала (+390) - (+310) мВ по платиновому электроду относительно хлорсеребрянного электрода сравнения, а осаждение ведут при температуре ниже точки плавления моноклинной модификации серы (119,3оС) или предварительную обработку окисленной пульпы стоком серного передела ведут при значениях редокс-потенциала (+140) - (+60) мВ по платиновому электроду относительно хлорсеребряного электрода сравнения, а осаждение ведут при температуре выше точки плавления моноклинной модификации серы.The technical result is achieved in that in a method for processing polymetallic iron-containing materials, including autoclave oxidative leaching of the starting material in an aqueous pulp under oxygen pressure at a temperature above the melting point of sulfur in the presence of a surfactant with the conversion of non-ferrous metals to solution, sulfur to elemental, iron to oxides, processing oxidized pulp with sulfur redistribution containing calcium unsaturated sulfur compounds, the deposition of non-ferrous metal sulfides from a solution of oxidized pulp with by further flotation of non-ferrous metal sulfides and elemental sulfur into a collective sulfur-sulfide concentrate, and iron oxides into tailings, production from sulfur sulfide concentrate and sulfide concentrate using a calcium-containing hydrophilizer reagent and the formation of a calcium effluent of sulfur redistribution, preliminary treatment of the oxidized pulp with sulfur redistribution is carried out with the values of the redox potential (+390) - (+310) mV for the platinum electrode relative to the silver chloride reference electrode, and deposition is carried out at a temperature below the melting point of monoclinic sulfur (119.3 ° C) or preliminary processing of oxidized pulp drain sulfur redistribution is carried out at values of redox potential (+140) - (60) mV platinum electrode relative to silver-silver chloride reference electrode, and the deposition is carried out at a temperature above the melting point of the monoclinic modification of sulfur.
Экспериментально установлено, что расход стока серного передела в операции обработки окисленной пульпы должен устанавливаться с учетом температурного режима последующего процесса осаждения, а критерием эффективности режима обработки окисленной пульпы стоком серного передела является редокс-потенциал обработанной пульпы. It was experimentally established that the flow rate of sulfur redistribution in the processing of oxidized pulp should be set taking into account the temperature regime of the subsequent deposition process, and the redox potential of the treated pulp is a criterion for the efficiency of the treatment of oxidized pulp by sulfur redistribution.
Способ осуществляют следующим образом. The method is as follows.
В автоклав с механическим перемешиванием и электрообогревом для регулирования температуры загружают расчетное количество окисленной пульпы, полученной в процессе автоклавного окисленного выщелачивания пирротинового концентрата и нагревают до заданной температуры. Затем при перемешивании в автоклав порциями добавляют раствор от обезвоживания сульфидного концентрата (сток серного передела), поддерживая заданное значение редокс-потенциала смеси. Обработку ведет в течение 40 мин. В обработанную таким образом пульпу порциями вводят реагент-осадитель до достижения концентрации никеля в жидкой фазе пульпы в пределах 0,09-0,12 г/л. Осаждение ведут при различном температурном режиме в том же автоклаве: при температуре ниже точки плавления моноклинной модификации серы, используя в качестве реагента-осадителя металлическое железо или сульфид кальция, и при температуре выше точки плавления моноклинной модификации серы, используя в качестве реагента-осадителя полисульфидно-тиосульфатные растворы, полученные путем термообработки смеси водной суспензии щелочного реагента и элементной серы. Пульпу после осаждения флотируют на лабораторной флотомашине с вместимостью камеры 1 л по схеме, включающей основную, контрольную флотацию и три перечистки концентрата. В качестве реагента-собирателя при флотации используют бутиловый ксантогенат калия с расходом 300 г/т твердого в питании. In the autoclave with mechanical stirring and electric heating for temperature control, the calculated amount of oxidized pulp obtained in the process of autoclaved oxidized leaching of pyrrhotite concentrate is loaded and heated to a predetermined temperature. Then, while stirring, the solution from dehydration of the sulfide concentrate (stockpile of sulfur redistribution) is added in portions to the autoclave, maintaining the set value of the redox potential of the mixture. Processing takes 40 minutes. The precipitating reagent is introduced in portions into the pulp treated in such a way until the concentration of nickel in the liquid phase of the pulp reaches 0.09-0.12 g / l. Precipitation is carried out at different temperatures in the same autoclave: at a temperature below the melting point of the monoclinic modification of sulfur, using metal iron or calcium sulfide as the precipitating agent, and at a temperature above the melting point of the monoclinic modification of sulfur, using polysulfide thiosulfate solutions obtained by heat treatment of a mixture of an aqueous suspension of an alkaline reagent and elemental sulfur. After deposition, the pulp is floated on a laboratory flotation machine with a chamber capacity of 1 l according to the scheme, which includes the main, control flotation and three purifications of the concentrate. Potassium butyl xanthate with a flow rate of 300 g / t solid in nutrition is used as a collector reagent during flotation.
Все опыты, результаты которых приведены в таблице, проведены на окисленной пульпе, содержавшей в растворе, г/л : никель 15,0-15,3; медь 2,3-2,9; трехвалентное железо 9,2-9,4; плотность 1,4 кг/л с рН = 1,7-1,73; еН = 465-470 мВ. Раствор от обезвоживания сульфидного концентрата (сток серного передела) содержал, г/л : моносеры 1,1; полисеры 4,6; тиосеры 6,7 (суммарная концентрация серы в непредельных соединениях 12,4 г/л). Измельченные металлизованные железные окатыши (МЖО) имели крупность 90% - 0,15 мм при содержании в них металлического железа 72% . Сульфид кальция был получен восстановлением Норильского ангидрита и содержал 58,4% CaS и 13,9% CaO. Полисульфидно-тиосульфатный раствор - известково-серный осадитель (ИСО) имел состав, г/л : серы-моно 71,3; серы-поли 243,4; серы-тио 18,4. Во всех опытах предварительную обработку окисленной пульпы стоком серного передела вели в течение 40 мин; пульпу после осаждения и перед флотацией охлаждали в автоклаве до 40оС подачей холодной воды в рубашку автоклава; флотацию проводили в одном и том же режиме. Качество серосульфидного концентрата оценивали величиной отношения содержаний железа к сумме цветных металлов. Извлечение цветных металлов в концентрат рассчитывали, измеряя выход концентрата и содержание цветных металлов в пульпе после осаждения и полученном концентрате.All experiments, the results of which are shown in the table, were carried out on oxidized pulp contained in the solution, g / l: nickel 15.0-15.3; copper 2.3-2.9; ferric iron 9.2-9.4; density 1.4 kg / l with pH = 1.7-1.73; eH = 465-470 mV. The solution from dehydration of the sulfide concentrate (sulfur redistribution stock) contained, g / l: monosuers 1.1; polysers 4.6; thiosers 6.7 (total sulfur concentration in unsaturated compounds 12.4 g / l). The crushed metallized iron pellets (MRL) had a particle size of 90% - 0.15 mm with a metallic iron content of 72%. Calcium sulfide was obtained by reduction of Norilsk anhydrite and contained 58.4% CaS and 13.9% CaO. The polysulfide-thiosulfate solution - lime-sulfur precipitant (ISO) had the composition, g / l: sulfur-mono 71.3; sulfur poly 243.4; sulfur thio 18.4. In all experiments, the oxidized pulp was pretreated with sulfur redistribution for 40 min; the pulp after sedimentation and before flotation was cooled in an autoclave to 40 ° C by applying cold water to the jacket of the autoclave; flotation was carried out in the same mode. The quality of the sulfosulfide concentrate was evaluated by the ratio of iron contents to the sum of non-ferrous metals. The extraction of non-ferrous metals in the concentrate was calculated by measuring the yield of the concentrate and the content of non-ferrous metals in the pulp after deposition and the resulting concentrate.
В опытах при ведении процесса по способу-прототипу при обработке окисленной пульпы стоком серного передела расход последнего устанавливался по величине отношения серы в непредельных соединениях стока к сумме цветных металлов в растворе пульпы; редокс-потенциал, достигаемый при этом, фиксировался. В опытах по предлагаемому способу расход стока серного передела устанавливался по величине редокс-потенциала; величине отношения серы в непредельных соединениях в стоке к сумме цветных металлов в растворе окисленной пульпы только фиксировалась. In experiments when conducting the process according to the prototype method in the treatment of oxidized pulp with sulfur redistribution, the consumption of the latter was established by the ratio of sulfur in unsaturated runoff compounds to the amount of non-ferrous metals in the pulp solution; the redox potential achieved in this case was fixed. In experiments on the proposed method, the flow rate of sulfur redistribution was established by the value of the redox potential; the ratio of sulfur in unsaturated compounds in stock to the sum of non-ferrous metals in the solution of oxidized pulp was only recorded.
Условия и результаты опытов, проведенных при ведении процесса по способу-прототипу и предлагаемому способу, приведены в таблице. The conditions and results of experiments conducted during the process of the prototype method and the proposed method are shown in the table.
Как следует из полученных результатов, показатели флотации при ведении процесса по предлагаемому способу (опыты 4-6, 8-11, 13-15, 17-18 и 21) существенно выше, чем при ведении процесса по способу-прототипу). Лучшие показатели при низкотемпературном осаждении (95оС) - опыты 4-6, 10 - получены при редокс-потенциале окисленной пульпы, обработанной стоками серного передела в пределах от +390 до +310 мВ. Проводить обработку при редокс-потенциале выше +390 мВ (опыт 3) нецелесообразно, так как оставшиеся неосажденными трехвалентное железо и медь вызывают непроизводительный расход металлизованного осадителя. Обработка при редокс-потенциале ниже +310 мВ (опыт 7) приводит к существенному снижению извлечения цветных металлов в серосульфидный концентрат и ухудшает качество последнего. Повышение температуры обработки окисленной пульпы стоком серного передела выше 100оС (опыты 8, 9, 11) заметно снижает расход МЖО на операции осаждения, практически не сказываясь на показателях флотации. Однако в этом случае резко удорожается обработка окисленной пульпы стоками серного передела из-за необходимости ведения процесса в сосудах под давлением.As follows from the results obtained, the flotation indicators during the process according to the proposed method (experiments 4-6, 8-11, 13-15, 17-18 and 21) are significantly higher than when the process is conducted according to the prototype method). Best performance at low-temperature deposition (95 ° C) - 4-6 experiments, 10 - obtained with the redox potential of the oxidized pulp treated effluent redistribution of sulfur in the range of +390 to +310 mV. It is not advisable to carry out processing at a redox potential above +390 mV (experiment 3), since the remaining ferrous and non-precipitated iron and copper cause unproductive consumption of metallized precipitator. Processing at a redox potential below +310 mV (experiment 7) leads to a significant decrease in the extraction of non-ferrous metals in sulfosulfide concentrate and affects the quality of the latter. Increasing the processing temperature of the oxidized pulp drain redistribution sulfur above 100 ° C (Runs 8, 9, 11) appreciably reduces consumption ITL deposition operations, substantially without compromising on flotation performance. However, in this case, the treatment of oxidized pulp sharply increases the cost of sulfur redistribution due to the need to conduct the process in pressure vessels.
Лучшие показатели при высокотемпературном осаждении (опыты 12-18, 21) получены при редокс-потенциале окисленной пульпы, обработанной стоком серного передела, в пределах от +140 до +60 мВ (опыты 13-15, 17, 18 и 21). Проводить обработку при редокс-потенциале выше +140 мВ (опыт 12) нецелесообразно, так как ухудшается качество серосульфидного концентрата и повышается удельный расход осадителя; обработка при редокс-потенциале ниже +60 мВ (опыт 16) резко ухудшается показатели флотации. Также резко ухудшаются показатели флотации при редокс-потенциале обработки +110 мВ (опыты 19, 20), когда температуру осаждения поддерживали ниже точки плавления моноклинной модификации серы. Повышение температуры обработки окисленной пульпы стоком серного передела выше 100оС (опыты 17, 18) позволяет получить высокие показатели флотации, однако при этом существенно повышаются затраты на осуществление процесса обработки в сосудах под давлением.The best indicators for high-temperature deposition (experiments 12-18, 21) were obtained with the redox potential of oxidized pulp treated with sulfur redistribution in the range from +140 to +60 mV (experiments 13-15, 17, 18 and 21). Processing at a redox potential above +140 mV (experiment 12) is impractical, since the quality of the sulfosulfide concentrate is deteriorating and the specific consumption of the precipitant is increasing; processing at a redox potential below +60 mV (experiment 16), flotation performance is sharply worsened. Flotation indices also sharply worsen at the redox potential of processing +110 mV (experiments 19, 20), when the deposition temperature was maintained below the melting point of the monoclinic modification of sulfur. Increasing the processing temperature of the pulp oxidized sulfur drain repartition above 100 ° C (experiments 17, 18) provides a high flotation figures, but it significantly increased to perform the processing costs of pressure vessels.
Результаты опытов подтверждают возможность осуществления способа и его преимущества перед способом-прототипом. The results of the experiments confirm the feasibility of the method and its advantages over the prototype method.
Таким образом, изобретение позволяет снизить потери никеля и меди с хвостами серосульфидной флотации за счет повышения их извлечения в концентрат, соответственно на 4-7 и 4-9% (абс), а также улучшить качество серосульфидного концентрата за счет одновременно повышения в нем содержания цветных металлов и снижения содержания железа. (56) Авторское свидетельство СССР N 870475, кл. C 22 B 3/20, 1981. Thus, the invention allows to reduce the losses of nickel and copper with tailings of sulfur-sulfide flotation by increasing their extraction in concentrate, respectively, by 4-7 and 4-9% (abs), and also to improve the quality of sulfur-sulfide concentrate by simultaneously increasing the color content in it metals and iron reduction. (56) Copyright certificate of the USSR N 870475, cl. C 22 B 3/20, 1981.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU925046123A RU2009226C1 (en) | 1992-06-04 | 1992-06-04 | Method for processing of sulfide polymetal iron-bearing materials |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU925046123A RU2009226C1 (en) | 1992-06-04 | 1992-06-04 | Method for processing of sulfide polymetal iron-bearing materials |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2009226C1 true RU2009226C1 (en) | 1994-03-15 |
Family
ID=21606183
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU925046123A RU2009226C1 (en) | 1992-06-04 | 1992-06-04 | Method for processing of sulfide polymetal iron-bearing materials |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2009226C1 (en) |
-
1992
- 1992-06-04 RU SU925046123A patent/RU2009226C1/en active
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR100560981B1 (en) | Chloride assisted wet smelting method to extract copper from sulfide ore | |
| KR100312468B1 (en) | Wet metallurgical method for processing raw materials containing zinc sulfide | |
| JP4129499B2 (en) | Method for recovering sulfur from minerals | |
| EP0177290A2 (en) | Recovery of gold from refractory auriferous iron-containing sulphidic concentrates | |
| JPS61179823A (en) | Recovery of gold | |
| US4431613A (en) | Leaching of sulphidic mattes containing non-ferrous metals and iron | |
| JPH0237414B2 (en) | ||
| Peng et al. | UV light irradiation improves the aggregation and settling performance of metal sulfide particles in strongly acidic wastewater | |
| CN109502811A (en) | The flocculation sedimentation purification method of Thiocyanate ion in a kind of cyanide wastewater | |
| US5762891A (en) | Process for stabilization of arsenic | |
| JP3825537B2 (en) | Treatment method for wastewater containing As | |
| CN111876601A (en) | A method for treating arsenic-containing lead anode slime by cyclic alkali leaching of low-grade magnesium oxide-containing soot | |
| CA1086073A (en) | Electric smelting of lead sulphate residues | |
| RU2009226C1 (en) | Method for processing of sulfide polymetal iron-bearing materials | |
| US5082638A (en) | Process of recovering non-ferrous metal values, especially nickel, cobalt, copper and zinc, by using melt and melt coating sulphation, from raw materials containing said metals | |
| US2131045A (en) | Silver recovery | |
| Won et al. | Hydrogen Reduction of Cu sub 2 S in the Presence of Lime | |
| US3424574A (en) | Ferrous metal refining | |
| EA035697B1 (en) | Method for refining sulfidic copper concentrate | |
| JPH0527696B2 (en) | ||
| RU2116840C1 (en) | Method of sulfide copper-nickel ores flotation | |
| JPS60228627A (en) | Method for removing fluorine in wet treating of worthy metal | |
| WO1988003912A1 (en) | Process for recovering metal values from ferrite wastes | |
| JP2622413B2 (en) | How to recover zinc | |
| CN110373539A (en) | A kind of method that Concentration of Gold is strengthened in direct melting of difficult-treating gold mine |