PL226657B1 - Materiał kompozytowy na osnowie miedzi umocniony związkiem międzymetalicznym i sposób jego wytwarzania - Google Patents
Materiał kompozytowy na osnowie miedzi umocniony związkiem międzymetalicznym i sposób jego wytwarzaniaInfo
- Publication number
- PL226657B1 PL226657B1 PL406931A PL40693114A PL226657B1 PL 226657 B1 PL226657 B1 PL 226657B1 PL 406931 A PL406931 A PL 406931A PL 40693114 A PL40693114 A PL 40693114A PL 226657 B1 PL226657 B1 PL 226657B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- copper
- composite material
- intermetallic compound
- volume
- temperature
- Prior art date
Links
- 239000010949 copper Substances 0.000 title claims description 39
- 239000002131 composite material Substances 0.000 title claims description 35
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 24
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 18
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 title claims description 18
- 229910000765 intermetallic Inorganic materials 0.000 title claims description 9
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 39
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 22
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 claims description 22
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 claims description 17
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims description 17
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 claims description 12
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 claims description 11
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 8
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 230000008595 infiltration Effects 0.000 claims description 6
- 238000001764 infiltration Methods 0.000 claims description 6
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 6
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 6
- 239000000374 eutectic mixture Substances 0.000 claims description 4
- 239000012298 atmosphere Substances 0.000 claims description 3
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 claims description 3
- 238000000465 moulding Methods 0.000 claims description 3
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 2
- 230000001131 transforming effect Effects 0.000 claims description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 7
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 7
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 6
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 4
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 4
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 4
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 4
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 3
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 3
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 3
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 2
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 2
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 2
- 230000000977 initiatory effect Effects 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 2
- 239000000047 product Substances 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 2
- -1 Al 2 O 3 Chemical class 0.000 description 1
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 description 1
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- GEIAQOFPUVMAGM-UHFFFAOYSA-N ZrO Inorganic materials [Zr]=O GEIAQOFPUVMAGM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- AZDRQVAHHNSJOQ-UHFFFAOYSA-N alumane Chemical group [AlH3] AZDRQVAHHNSJOQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 238000007596 consolidation process Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 1
- 230000004927 fusion Effects 0.000 description 1
- 239000008187 granular material Substances 0.000 description 1
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 description 1
- 238000005470 impregnation Methods 0.000 description 1
- 238000011065 in-situ storage Methods 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 1
- 239000012299 nitrogen atmosphere Substances 0.000 description 1
- 239000004033 plastic Substances 0.000 description 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 1
- 238000004663 powder metallurgy Methods 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 238000009715 pressure infiltration Methods 0.000 description 1
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 description 1
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 description 1
- 239000012779 reinforcing material Substances 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 1
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 1
- 239000003832 thermite Substances 0.000 description 1
- MTPVUVINMAGMJL-UHFFFAOYSA-N trimethyl(1,1,2,2,2-pentafluoroethyl)silane Chemical group C[Si](C)(C)C(F)(F)C(F)(F)F MTPVUVINMAGMJL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 description 1
- 230000004584 weight gain Effects 0.000 description 1
- 235000019786 weight gain Nutrition 0.000 description 1
Landscapes
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
Description
Przedmiotem wynalazku jest materiał kompozytowy na osnowie miedzi umocniony preformą ze związku międzymetalicznego, oraz sposób wytwarzania materiału kompozytowego na osnowie miedzi umocnionego związkiem międzymetalicznym, przeznaczonego na elementy wymagające podwyższonych właściwości mechanicznych, dobrej przewodności cieplnej i elektrycznej, oraz odporności na utlenianie, zwłaszcza do produkcji elementów elektrycznych, elementów narażonych na działanie gazów wysokotemperaturowych, styków, wykładzin pantografów i przełączników.
Znane są metody wytwarzania materiałów kompozytowych z użyciem techniki metalurgii proszków, w których osnowa metaliczna umocniona jest cząstkami metaloceramicznymi. Między innymi w publikacji W. Rutkowski „Projektowanie właściwości wyrobów spiekanych z proszków i włókien, PWN 1977 r. opisano metody wytwarzania materiałów kompozytowych o porowatej strukturze na styki elektryczne miedziowo-grafitowe, w których w osnowie miedzi znajdują się cząstki grafitu.
Znane i stosowane są materiały kompozytowe wzmacniane cząstkami ceramicznymi ze związków takich jak AI2O3, SiO2, ZrO2, MgO, BeO, Cr2O3 lub azotków, węglików i borków. Materiał umacniający wprowadzany jest często do metalicznej osnowy w procesach infiltracji ciśnieniowej albo też nasycania bezciśnieniowego. W publikacji Kumar, P., Travitzky, N.A., Beyer, P., Sandhage, K.H., Janssen, R., Claussen, N., Reactive casting of ceramic composites (r-3C), Scripta Materialia, Volume 44, Issue 5, March 26, 2001, pp. 751-757, opisano sposób polegający na infiltracji ciekłym glinem pod ciśnieniem preform wykonanych z tlenków Ti, Cr, Co, Fe.
Jednym ze sposobów otrzymywania umacniających twardych faz ceramicznych jest metoda samorozwijającej się syntezy wysokotemperaturowej (SHS), opisana np. w publikacji A.G. Merzhanov, Journal of Materiale Processing Technology, vol. 56, 1996 r., str. 222-241, która umożliwia syntezę tych faz z substratów o stosunku atomowym odpowiadającym stechiometrii danego związku. Z patentu europejskiego nr EP1450973 znany jest sposób umacniania kompozytu, zgodnie z którym w formie przeznaczonej do otrzymywania odlewanego metalu umieszcza się wkładkę z mieszaniny proszków, które reagują ze sobą pod działaniem ciepła dostarczanego przez metal podczas odlewania go w wysokiej temperaturze (> 1400°C).
Rekcja między proszkami jest inicjowana przez ciepło odlewanego metalu. Po reakcji typu SHS proszki z wkładki reaktywnej tworzą porowatą masę z twardych cząstek ceramicznych wytworzonych in situ. Gdy ta porowata masa powstaje i jest jeszcze w wysokiej temperaturze, natychmiast przenika przez nią odlewany metal.
W dokumencie WO02/053316 ujawniono element z kompozytu, otrzymywany drogą reakcji SHS między tytanem i węglem w obecności środków wiążących, co umożliwia wypełnienie porów w szkielecie utworzonym przez węglik tytanu. Elementy te są wytwarzane z proszków poddanych sprasowaniu w formie. Gorąca masa otrzymana po reakcji SHS pozostaje plastyczna i jest ona prasowana do swojego ostatecznego kształtu.
W patencie US6451249 ujawniono wzmocniony element kompozytowy zawierający szkielet ceramiczny z ewentualnymi węglikami, które są powiązane ze sobą osnową metalową jako spoiwem, i który zawiera termit zdolny do reagowania w reakcji SHS z wytworzeniem ciepła topnienia niezbędnego do aglomeracji granulek ceramicznych.
Istotę wynalazku stanowi materiał kompozytowy na osnowie miedzi, umocniony związkiem międzymetalicznym, mający postać mieszaniny quasi eutektycznej, który zawiera od 45 do 55% objętościowych, w przeliczeniu na objętość kompozytu, fazy cząstek umacniających przedstawionych wzorem CrxAlyCu100.x.y, w którym współczynniki oznaczają: x=48-55 i y=33-38, osadzonych w 45 do 55% objętościowych osnowy, przedstawionej wzorem Cu100.a.bAlaCrb, w którym współczynniki oznaczają: a=21-41 i b=12-20.
Materiał kompozytowy według wynalazku charakteryzuje się jednorodną strukturą o budowie zbliżonej do mieszaniny eutektycznej, w której kształt i morfologia przetworzonej preformy nie podlegają zmianom.
Istota sposobu wytwarzania materiału kompozytowego na osnowie miedzi, umocnionego związkiem międzymetalicznym, obejmująca infiltrację preform wytworzonych metodą wysokotemperaturowej samorozwijającej syntezy (SHS), polega na tym, że z mieszaniny proszków chromu (Cr) i glinu (Al), użytych w proporcji 75-85% wagowych proszku Cr i 15-25% proszku Al, wytwarza się na zimno i pod ciśnieniem 300-500 MPa sprasowane porowate wypraski, w których stosunek atomowy Al i Cr odpowiada stechiometrii związku Al9Cr4. Następnie na powierzchni wyprasek inicjuje się syntezę SHS,
PL 226 657 B1 a uzyskaną porowatą preformę ze związku międzymetalicznego Al9Cr4 poddaje się reaktywnej infiltracji ciekłą miedzią przy ciśnieniu wynoszącym 10-100 MPa, temperaturze 1100-1200°C i w atmosferze gazu inertnego, z przekształceniem związku Al9C4 w Al8Cr5(Cu) a następnie z rozpadem na fazę cząstek umacniających przedstawionych wzorem CrxAlyCu100-x-y, w którym współczynniki oznaczają: x=48-55 i y=33-38, osadzonych w fazie osnowy.
Korzystnie, stosuje się proszki glinu (Al) i chromu (Cr) o czystości co najmniej 99% oraz wielkości ziarna nie większej niż 200 μm.
Korzystnie, proces wysokotemperaturowej samorozwijającej syntezy SHS inicjuje się przez punktowe podgrzanie wyprasek, uprzednio podgrzanych do temperatury 500-600°C, w izolowanej komorze procesowej, przy użyciu rozgrzanego drutu wolframowego, wiązki laserowej lub mikrofal.
Zgodnie ze sposobem według wynalazku, podczas infiltracji materiał preformy samorzutnie reagujący z ciekłą miedzią ulega przemianie i traci atomy glinu, które przez granicę rozdziału dyfundują do osnowy Cu. Rosnąca zawartość Al w osnowie prowadzi do przekształcenia Cu osnowy w związek, który pod względem stechiometrycznym odpowiada fazie Cu9Al4, co w efekcie umacnia materiał kompozytowy.
Materiał kompozytowy, będący przedmiotem wynalazku, nadaje się do wytwarzana elementów o dużej twardości, odporności na zużycie, małej rozszerzalności cieplnej i dużej żarowytrzymałości, takich jak elementy elektryczne, styki, przełączniki oraz elementy silników spalinowych. Kompozyty mogą być szczególnie przydatne w produkcji elementów narażonych na agresywne działanie gazów o wysokiej temperaturze, osłon silników lotniczych, dysz gazów spalinowych, zaworów w komorach silników narażonych na ścieranie i korozję.
Istotną zaletą sposobu jest przekształcenie składu chemicznego preformy i osnowy prowadzące do ujednorodnienia mikrostruktury kompozytu, której budowa zbliżona jest do mieszaniny eutektycznej z zachowaniem kształtu i morfologii umocnienia.
Umacnianie Cu sposobem według wynalazku przynosi pożądany wzrost twardości i odporności na ścieranie w stosunku do czystej miedzi, oraz znaczący wzrost oporności na utlenianie. Kompozyt, będący przedmiotem wynalazku ma zwartą strukturę, pozbawioną nieciągłości strukturalnych, wysoki stopień przyswojenia fazy umacniającej i jej równomierny rozkład, co prowadzi do uzyskania wysokiego poziomu własności wyrobów gotowych.
Przedmiot wynalazku został przedstawiony w przykładach realizacji oraz na Fig. 1 obrazującej mikrostrukturę materiału kompozytowego i na Fig 2 obrazującej mikrostrukturę kompozytu utlenianego przez 24 h w temperaturze 800°C.
P r z y k ł a d 1
Materiał kompozytowy powstały w wyniku reaktywnej infiltracji metaliczną miedzią preformy w postaci AI9Cr4 zawiera, w przeliczeniu na objętość kompozytu, 45% objętościowych fazy umacniającej w postaci zaokrąglonych wydzieleń Cr49Al38Cu13 osadzonych w fazie Cu47Al41Cr12. Zaokrąglone wydzielenia stanowią 80% objętościowych umocnienia, jakim jest przereagowana preforma. Osnowę kompozytu w ilości 55% objętościowych tworzy związek Cu70Al28Cr2 powstały na bazie infiltrującej miedzi (Cu), oraz dyfundujących do niej glinu (Al) i w niewielkich ilościach chromu (Cr).
P r z y k ł a d 2
Materiał kompozytowy zawiera 50% objętościowych fazy umacniającej w postaci zaokrąglonych wydzieleń Cr54Al33Cu13 osadzonych w fazie Cu64Al21Cr15. Zaokrąglone wydzielenia stanowią 75% objętościowych umocnienia, tj. przereagowanej preformy. Osnowę kompozytu w ilości 50% objętościowych tworzy związek Cu70Al28Cr2 powstały na bazie infiltrującej miedzi (Cu), oraz dyfundujących do niej glinu (Al) i w niewielkich ilościach chromu (Cr).
Udział Al oraz Cr wzmacnia materiał kompozytowy i zapobiega rozrostowi tlenku CuO na jego powierzchni, a także hamuje rozwój korozji międzykrystalicznej.
P r z y k ł a d 3
Proszki Al oraz Cr o ziarnistości 44 μm miesza się w proporcji 20% wagowych Al z 80% wagowych Cr w młynku kulowym przez 0,5 h. Następnie umieszcza się 67,5 g mieszaniny proszków w stalowej cylindrycznej matrycy i prasuje na zimno, jednoosiowo, pod ciśnieniem 400 MP. Wytworzoną walcową wypraskę o średnicy 20 mm i wysokości 10 mm umieszcza się w komorze pieca z atmosferą ochronną argonu (Ar). Nagrzaną do temperatury 600°C próbkę miejscowo nadtapia się rozgrzanym drutem wolframowym inicjując w ten sposób syntezę SHS. Po przereagowaniu i wystygnięciu porowatą preformę poddaje się infiltracji metodą prasowania ze stanu ciekłego w formie wykonanej ze stali żarowytrzymałej, pokrytej substancją izolującą. W tym celu przetopioną w piecu indukcyjnym miedź
PL 226 657 B1 o temperaturze 1150°C, pod atmosferą ochronną azotu N2, wlewa się do formy z wcześniej umieszczoną tam preformą i poddaje działaniu ciśnienia 100 MPa wywieranego bezpośrednio na lustro metalu za pomocą stempla, którego temperatura wynosi 500°C, podobnie jak temperatura formy. Ciśnienie 90 MPa utrzymuje się do czasu zakrzepnięcia odlewu tj. co najmniej 30 s. W wyniku stopniowej przemiany preformy związek AI9Cr4 przekształca się w Al8Cr5(Cu) a następnie rozpada na znacznie mniejsze zaokrąglone wtrącenia związków, przedstawionych wzorem C r49Al38Cu13, zatopione w fazie osnowy przedstawionej wzorem Cu70Al28Cr2.
P r z y k ł a d 4
Proszki Al oraz Cr o ziarnistości 10 gm miesza się w proporcji 25% wagowych Al z 75% wagowych Cr w młynku kulowym przez 0,5 h. Następnie umieszcza się 135 g mieszaniny proszków w stalowej cylindrycznej matrycy i prasuje na zimno, jednoosiowo, pod ciśnieniem 500 MP. Wytworzoną walcową wypraskę o średnicy 20 mm i wysokości 20 mm umieszcza się w komorze pieca w próżni. Próbkę nagrzaną do temperatury 550°C nadtapia się wiązką laserową inicjując syntezę SHS. Uzyskaną porowatą preformę, przymocowaną do ramienia prowadnicy, w autoklawie, w temperaturze 1100°C, zanurza się w ciekłej Cu podgrzanej do temp. 1100°C. Pod ciśnieniem 10 MPa wywieranym na powierzchnię miedzi przez gaz inertny, w postaci argonu, prowadzi się infiltrację preformy. Ciśnienie utrzymuje się przez 2 min, po czym za pomocą prowadnicy wysuwa się nasyconą preformę z kąpieli miedzianej do strefy chłodzenia pieca. Po zakrzepnięciu ciśnienie gazu się obniża i wyjmuje próbkę z autoklawu.
Wyniki twardości HV0,2 materiału kompozytowego poddanego infiltracji reaktywnej w porównaniu z twardością osnowy Cu i umocnienia przedstawione w tabeli 1 świadczą, że osnowa według wynalazku charakteryzuje się kilkakrotnie większą twardością rzędu 350-650, również twardsze jest umocnienie międzymetaliczne, przy wzroście z 450 do 715 jednostek. Odporność na utlenianie w podwyższonej temperaturze także ulega znacznej poprawie. Na materiale kompozytowym poddanym utlenianiu w powietrzu w temperaturze 800°C tworzy się ochronna warstwa tlenku AI2O3 (Fig. 2), który bardzo skutecznie hamuje wzrost zgorzeliny. Przyrost masy próbki kompozytowej jest kilkaset 2 razy mniejszy od nieumocnionej osnowy (zmniejsza się 40 na 0,03 mg/cm2).
T a b e l a 1. Twardość HV 0.2 składników kompozytu bez i z przeprowadzoną infiltracją reaktywną
| Kompozyt | Umocnienie | Osnowa |
| Bez reakcji | 450 ± 15 | 88 ± 15 |
| Po reakcji | 715 ± 30 | 350 - 650 |
Zastrzeżenia patentowe
Claims (4)
- Zastrzeżenia patentowe1. Materiał kompozytowy na osnowie miedzi, umocniony związkiem międzymetalicznym, mający postać mieszaniny quasi-eutektycznej, znamienny tym, że zawiera 45-55% objętościowych, w przeliczeniu na objętość kompozytu, fazy cząstek umacniających przedstawionych wzorem CrxAlyCu100-x-y, w którym współczynniki oznaczają: x=48-55, y=33-38, osadzonych w 45-55% objętościowych osnowy, przedstawionej wzorem Cu100-a-bAlaCrb, w którym współczynniki oznaczają: a=21-41 i b=12-20.
- 2. Sposób wytwarzania materiału kompozytowego na osnowie miedzi, umocnionego związkiem międzymetalicznym, polegający na infiltracji preform wytworzonych metodą wysokotemperaturowej samorozwijającej syntezy (SHS), znamienny tym, że z mieszaniny proszków chromu (Cr) i glinu (Al), użytych w proporcji 75-85% wagowych proszku Cr i 15-25% proszku Al, wytwarza się na zimno i pod ciśnieniem 300-500 MPa sprasowane porowate wypraski, w których stosunek atomowy Al i Cr odpowiada stechiometrii związku Al9Cr4, następnie na powierzchni wyprasek inicjuje się syntezę SHS, a uzyskaną porowatą preformę ze związku międzymetalicznego AI9Cr4 poddaje się reaktywnej infiltracji ciekłą miedzią przy ciśnieniu wynoszącym 10-100 MPa, temperaturze 1100-1200°C i w atmosferze gazu inertnego, z przekształceniem związku Al9Cr4, w Al8Cr5(Cu) a następnie z rozpadem na fazę cząstek umacniających przedstawionych wzorem CrxAIyCu100-x-y, w którym współczynniki oznaczają: x=48-55 i y=33-38. osadzonych w fazie osnowy.PL 226 657 B1
- 3. Sposób według zastrz. 2, znamienny tym, że stosuje się proszki glinu i chromu o czystości co najmniej 99% oraz wielkości ziarna nie większej niż 200 μm.
- 4. Sposób według zastrz. 2, znamienny tym, że proces wysokotemperaturowej samorozwijającej syntezy SHS inicjuje się przez punktowe podgrzanie wyprasek, uprzednio podgrzanych do temperatury 500-600°C, w izolowanej komorze procesowej, przy użyciu rozgrzanego drutu wolframowego, wiązki laserowej lub mikrofal.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PL406931A PL226657B1 (pl) | 2014-01-24 | 2014-01-24 | Materiał kompozytowy na osnowie miedzi umocniony związkiem międzymetalicznym i sposób jego wytwarzania |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PL406931A PL226657B1 (pl) | 2014-01-24 | 2014-01-24 | Materiał kompozytowy na osnowie miedzi umocniony związkiem międzymetalicznym i sposób jego wytwarzania |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| PL406931A1 PL406931A1 (pl) | 2014-07-21 |
| PL226657B1 true PL226657B1 (pl) | 2017-08-31 |
Family
ID=51179332
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| PL406931A PL226657B1 (pl) | 2014-01-24 | 2014-01-24 | Materiał kompozytowy na osnowie miedzi umocniony związkiem międzymetalicznym i sposób jego wytwarzania |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| PL (1) | PL226657B1 (pl) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104942268A (zh) * | 2015-05-11 | 2015-09-30 | 北京科技大学 | 铜基碳化钛/氧化铝表面颗粒强化复合材料的制备方法 |
-
2014
- 2014-01-24 PL PL406931A patent/PL226657B1/pl unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| PL406931A1 (pl) | 2014-07-21 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Feng et al. | Spark plasma sintering of functionally graded material in the Ti–TiB2–B system | |
| KR20170047016A (ko) | 알루미늄 및 알루미늄 합금의 분말성형방법 | |
| JPH09227969A (ja) | 金属セラミック複合材料成形体の製造方法、機械製造、装置製造、モータ製造及びタービン製造分野におけるこれからなる構成部材、腐食条件下及び／又は酸化条件下での使用のための部材、及び機械的、電気的及び磁気的機能性材料 | |
| CN102531670A (zh) | 高抗压强度低密度的陶瓷金属复合材料的制备方法 | |
| Leon-Patino et al. | Role of metal interlayers in the infiltration of metal–ceramic composites | |
| CN102676956B (zh) | 一种原位合成铁基表面复合材料的制备方法 | |
| PL226657B1 (pl) | Materiał kompozytowy na osnowie miedzi umocniony związkiem międzymetalicznym i sposób jego wytwarzania | |
| JP2009270141A (ja) | Ｔｉ−Ａｌ系合金ターゲット材の製造法 | |
| EP1709209B1 (de) | Verfahren zum leichtmetall-legierungs-sintern | |
| KR101635792B1 (ko) | 알루미늄/탄화규소 금속 복합재료의 제조방법 및 이에 따라 제조되는 알루미늄/탄화규소 금속 복합재료 | |
| WO2019123223A1 (en) | Method of making a porous preform in silicon carbide with controlled porosity and silicon carbide porous preform | |
| JP5117085B2 (ja) | 金属−セラミックス複合材料及びその製造方法 | |
| Dobrzañski et al. | Aluminium EN AC–AlSi12 alloy matrix composite materials reinforced by Al 2 O 3 porous preforms | |
| AU2010284750B9 (en) | A process for producing a metal-matrix composite of significant deltaCTE between the hard base-metal and the soft matrix | |
| DE69527055T2 (de) | Maschinenunterteile enthaltend keramik-metallgemisch | |
| RU2263089C1 (ru) | Способ получения композиционного материала | |
| You-wei et al. | In-situ synthesis and characteristics of TiC− Fe cermet graded composite coating on a steel substrate | |
| Ozer et al. | Aluminum matrix composite fabrication by infiltration of SiC preforms using squeeze casting technique | |
| JP3834283B2 (ja) | 複合材料及びその製造方法 | |
| Dmitruk et al. | Refinement of the Manufacturing Route and Evaluation of the Reinforcement Effect of MAX Phases in Al Alloy Matrix Composite Materials | |
| JP4167318B2 (ja) | 金属−セラミックス複合材料の製造方法 | |
| JPH11131108A (ja) | セラミック粒子含有の傾斜機能Ｆｅ−Ｃｕ−Ｃ系金属焼結体 | |
| JP2002322524A (ja) | 金属−セラミックス複合材料の製造方法 | |
| JP2000054090A (ja) | 金属−セラミックス複合材料及びその製造方法 | |
| KR101627461B1 (ko) | 질화알루미늄에 의하여 강화된 알루미늄복합재료의 제조방법 및 이에 의하여 제조된 알루미늄 복합재료 |