Przedmiotem wynalazku jest dozator posredni do wylewania metalu na powierzchnie krysta- lizatora do oiaglego odlewania tasm, zwlaszcza do szybkiego odlewania tasmy.Oczywiste sa liczne zalety oraz ekonomiczne korzysci wynikajace z wytwarzania cienkiej tasny metalowej poprzez odlewanie, wystepujace w porównaniu z konwencjonalnymi operacjami walcowania albo przeciagania, przy czym jeszcze wieksze znaczenie ma mozliwosc przeprowadza¬ nia odlewania materialów bezpostaciowych przy duzyoh szybkosciach ochladzania. Jednakze wi¬ dac równoczesnie, ze istnieje bardzo duzo parametrów odlewania tasmy, która musza byc regu¬ lowane dla zapewnienia odpowiedniej jakosol jednolitego skladu i jednorodnej struktury tas¬ my. Z tego tez powodu fachowcy oceniaja, ze trudne jest skonstruowanie urzadzenia do odlewa¬ nia tasmy o takiej jakosci, które dawaloby korzystne wyniki handlowe.Znana jest z opisu patentowego Stanów Zjednoozonych Ameryki nr 4 142 571 kadz posrednia urzadzenia do ciaglego odlewania na powierzchni krystalizatora kolowego albo bebnowego tasm metalowych, która to kadz ma integralny wylew o zakrzywionych sciankach bocznych, zbiezny ku wylotowi otworu, przy czym dlogosc otworu wylewu odpowiada szerokosci odlewanej tasny, zas szerokosc jest jednakowa na oalej dlugosci. Solanki boczne otworu sa plaskie i zakonczone plaska powierzchnia, równolegla do powierzchni krystalizatora, usytuowana w jednakowej od¬ leglosci od tej powierzchni albo tez zestopniowana, przy czym w przedniej ozescl wzgledem kierunku przesuwu powierzchni krystalizatora usytuowana jest równolegle ale z wiekszym od¬ stepem niz w tylnej czesci* Powierzchnia wewnetrzna otworu wylewu przechodzi pod katem pro¬ stym w powierzchnie zewnetrzna, równolegla do powierzchni krystalizatora.Wada znanej kadzi majacej otwór wylewu o ksztalcie opisanym powyzej jest to, ze odlewa¬ na tasma ma zarówno niejednakowa grubosc jak i szerokosc, jak równiez struktura materialu w tasmie jest nie jednorodnac Powabna wada jest równiez zatykanie sie otworu wylewu. Kadz ta jest skomplikowana, ze wzgledu na fakt, ze kadz wraz z wylewem stanowi jedna calosc*2 137 085 Znane ii vi róv le? ?.- rr;.-*sju*^..i*go opifc* paU^towego nr 545 514 urzadzenie do ciaglego odlowania tasm metalowych, zawierajace kad£ posrednia zamocowana na wózku, przemieszczana wzdluz krystalizatora plytowego za pomoca srub pociagowych i zespolu napedowego. Powierz¬ chnia odlewnicza krystalizatora Jest chlodzona za pomoca zespolu rur usytuowanego bezpo¬ srednio pod ta powierzchnia. Kadz posrednia ma scianki dna zbiezne, przy czym w dnie wyko¬ nane Jest kilka wylewów zamykanyoh za pomoca zatyczek, napedzanych recznie za pomoca prze¬ kladni slimakowychf których slimaki zamocowane sa na wspólnej osi. Wada urzadzenia Jest ^uzyskiwanie tasmy o niejednakowej grubosci i niejednorodnej w wyniku zmniejszania sie cis¬ nienia metalostatyoznego w otworze wylewu wraz ze zmniejszaniem sie ilosci cieklego metalu, zmniejszaniem sie otworu wylewu w wyniku krzepniecia metalu na sciankach otworu co spowodo¬ wane Jest ciaglym chlodzeniem powierzchni odlewniczej krystalizatora oraz mozliwosc krzep¬ niecia metalu w otworze w zwiazku z Jego ochladzaniem sie w czasie odlewania.Pomimo stosunkowo dlugiej historii techniki odlewania tasmy 1 ostatnich rozwiazan w tym zakresie odlewanie tasmy nie Jest obecnie szeroko stosowane i nie ma wiekszego znaczenia handlowego. Okazuje sie, ze sa konieczne rózne ulepszenia, zmiany i innowacje w tej techni¬ ce aby spowodowac wieksze zainteresowanie handlowe teohnika odlewania tasmy. W szczególno¬ sci wydaje sie, ze wymagaja bardziej szczególowego sprecyzowania wzajemne powiazania pomie¬ dzy takimi zmiennymi jak konstrukcja kadzi posredniej, wielkosc i wymiary otroru wylewu i jego odleglosc od powierzohni krystalizatora, szybkosc ochladzania, szybkosc poruszania sie tej powierzchni, temperatura metalu 1 szybkosc jego wylewania i inne podobne dla uzyskania jednorodnosci i jednolitosci wymaganych dla handlowo korzystnego wytwarzania odlewanej tas¬ my. W szozególnosci przekonano sie, ze konstrukcje niektórych wylewów i ich otworów wylewo¬ wych oraz zaleznosoi miedzy wylewem, otworem wylewu i powierzchnia krystalizatora sa decy¬ dujace dla uzyskania jednolitych wyników odlewania tasmy.Poniewaz stwierdzono, ze wazne sa zaleznosoi wymiarowe pomiedzy wylewem 1 powierzchnia krystalizatora to do chwili obecnej produkowano kadzie majace wylew stanowiacy jedna calosc z kadzia posrednia albo tez kadzie zaopatrzone w ksztaltke wylewu zamocowana na stale w dol¬ nej ozesoi kadzi. Z tego powodu w przypadku koniecznosci przesuniecia, nastawienia albo wy¬ miany ksztaltki wylewu, ozynnosoi te mialy równiez wplyw na cala kadz ze wzgledu na koniecz¬ nosc demontazu kadzi. Tak wiec zachowanie sztywnych zaleznosci wymiarowych pomiedzy wylewem, otworem wylewu i powierzchnia krystalizatora nie bylo mozliwe.Celem Wynalazku jest skonstruowanie do zatora posredniego do wylewania metalu na powierz¬ chnie krystalizatora, który nie bedzie mial wad znanych kadzi posrednich, dajacego mozliwosc latwiejszego przystosowania dozatora do róznyoh wymagan.Cel wynalazku osiagnieto przez skonstruowanie dozatora posredniego do wylewania metalu na powierzohnie obwodowa krystalizatora do ciaglego odlewania tasm, którego dlugosc jest rów¬ na w przyblizeniu szerokosci odlewanej metalowej tasmy, zawierajacego wylew z otworem maja¬ cym równomierny przekrój poprzeczny na calej dlugosoi, w którym zgodnie z wynalazkiem co najmniej jedna ze scianek otworu wylewu wyznacza przegroda regulacyjna, majaca przednia po¬ wierzchnie umieszczona naprzeciw powierzchni obwodowej krystalizatora.Przegroda regulacyjna zamocowana jest przesuwnie w kierunku bocznym, poziomym, pionowym, katowo i po luku, w kierunku do i od powierzohni obwodowej krystalizatora na powierzchni ze¬ wnetrznej wystepu sciany przedniej dozatora posredniego* Przegroda regulaoyjna zamooowana jest wyohylnie wzgledem powierzchni zewnetrznej wystepu solany przedniej dozatora posredniego# Stosujac dozator posredni wedlug wynalazku mozna otrzymac tasme o wzglednie wysokiej ja¬ kosoi o strukturze bezpostaolowej wzglednie bedacej co najmniej w 25* bezpostaciowa. Oczywi¬ ste jest, ze szybkosc ochladzania musi 'byc wieksza dla materialów bezpostaciowych niz dla materialów krystaliczny oh. Szybkosoi ochladzania moga byc powiekszone przez zwiekszenie szyb- kosol przesuwania sie powierzohni obwodowej krystalizatora. Waznym jest odróznienie, ze ochladzanie przebiega efektywnie w dwojaki sposób. Jezeli otwór wylewu znajduje sie bardzo blisko powierzohni krystalizatora mozna odlewac tasmy zarówno o strukturze bezpostaolowej137 085 3 jak i krystalicznej o grubosci od 0,025 mm do 0,075 mm* Jezeli powierzchnia skosna przegro- gy regulacyjnej jest odsunieta od powierzchni obwodowej krystalizatoraf a szybkosci przesu¬ wu powierzchni obwodowej krystalizatora zmniejszono, to mozna odlewac tasmy o grubosci od 0,125 mm do 1,25 mm. Przy tym drugim sposobie szybkosc ochladzania jest znacznie mniejsza przede wszystkim z powodu zwiekszonej grubosci tasmy.Przedmiot wynalazku jest uwidoczniony na przykladach wykonania na rysunku, na którym fig. 1 przedstawia schematycznie typowe urzadzenia do ciaglego odlewania tasm metalowych na powierzohnie krystalizatora bebnowego w widoku z boku w czesciowym przekroju, fig. 2-doza- tor posredni wedlug wynalazku w przekroju podluznym, fig. 3 - dozator posredni w widoku w kierunku/III-III zaznaczonym na fig. 2, fig. 4 - dozator posredni wedlug wynalazku w innym przykladzie wykonania w przekroju podluznym, fig. 5 - dozator posredni wedlug wynalazku w kolejnym przykladzie wykonania w przekroju podluznym, fig. 6 - dozator posredni wedlug wy¬ nalazku w nastepnym przykladzie wykonania w przekroju podluznym, fig. 7 - dozator posredni wedlug wynalazku w innym przykladzie wykonania w przekroju podluznym, fig. 8 - dozator po¬ sredni wedlug wynalazku w innym przykladzie wykonania w przekroju podluznym, fig. 9 - wy¬ lew dozatora posredniego wedlug wynalazku przed dosunieciem do powierzohni krystalizatora w przekroju podluznym, fig. 10 - wylew dozatora posredniego wedlug wynalazku po dosunieciu do powierzchni krystalizatora w przekroju podluznym, fig. 11 - wylew dozatora posredniego wedlug wynalazku podczas odlewania tasmy w przekroju podluznym, fig. 12 - dozator posred¬ ni wedlug wynalazku w przekroju podluznym, fig. 13 - przegroda regulacyjna dozatora posred¬ niego wedlug wynalazku w widoku z góry, fig. 14 - wylew dozatora posredniego wedlug wyna¬ lazku w przekroju podluznym w powiekszeniu.Urzadzenie do ciaglego odlewania metalowej tasmy 10 zawiera krystalizator 12. W korzyst¬ nym rozwiazaniu tasma 10 jest odlewana na zewnetrznej powierzohni 14 krystalizatora 12 beb¬ nowego albo kolowego (fig. 1). Rozumie sie, ze moga byc uzyte kry 3talizatory o innych ksztaltach, przykladowo z zewnetrzna powierzchnia o ksztalcie scietego stozka (nieuwidocz- niono na rysunkach). Równiez jako krystalizator mozna stosowac tasme napieta na dwa bebny, wykonujaca ruch po torze owalnym. Bez wzgledu na zastosowany ksztalt chlodzona powierzch¬ nia 14 krystalizatora 12 powinna miec szerokosc co najmniej równa szerokosci odlewanej tasmy* W korzystnym przykladzie wykonania odlewania dokonuje sie na powierzchni obwodowej, chlodzonej woda krystalizatora kolowego 12. Krystalizator wykonany jest z miedzi ze wzgle¬ du na wysoka przewodnosc termiczna, chooiaz mozliwe jest równiez zastosowanie stopów miedzi, stali, mosiadzu, aluminium albo innych metali osobno albo w polaczeniu. Chlodzenie mozna zrealizowac pr&y u^oiu chlodziwa innego niz woda. Woda jest na ogól wybierana ze wzgledu na swój niski koszt oraz latwa dostepnosc.Urzadzenie do ciaglego odlewania tasmy uwidocznione na fig. 1 dziala w ten sposób, ze powierzchnia obwodowa 14 obrotowego krystalizatora kolowego 12 pochlania cieplo powstajace w wyniku zetkniecia z cieklym metalem w poczatkowym punkcie 16 zetkniecia metalu z powierz¬ chnia krystalizatora, przy czym oieplo to przechodzi do scianek krystalizatora z miedzi pod¬ czas kazdego jego obrotu. Poczatkowy punkt 16 jest to miejsce na powierzchni obwodowej 14 krystalizatora, w którym ciekly metal 20 z dozatora posredniego 22 po raz pierwszy zetknie sie z jego powierzchnia obwodowa 14* Chlodzenie mozna uzyskac przez doprowadzenie duzej ilosci wody przez wewnetrzne kanaly usytuowane w poblizu obrzeza krystalizatora kolowego 12.W rozwiazaniu alternatywnym woda jest doprowadzana bezposrednio na wewnetrzna powierzchnie scianki obwodowej krystalizatora 12* Niezaleznie od tego czy stosuje sie do odlewania krystalizator kolowy, czy tasmowo-beb- nowy, powierzchnia 14 krystalizatora powinna byc gladka aby zapewnic jednorodnosc odlewanej tasmy. W niektórych operacjaoh odlewania odleglosc pomiedzy zewnetrzna powierzchnia obwodo¬ wa 14 krystalizatora 12 i powierzchnia czolowa wylewu 24, przez który oiekly metal jest po¬ dawany z dozatora na te powierzchnie 14 krystalizatora, nie powinna odbiegac od okreslonej wielkosci* Odleglosc ta bedzie dalej nazywana szczelina, której wielkosc powinna byc utrzy¬ mana podczas operacji odlewania, aby zapewnic powstawanie tasmy o jednorodnej grubosci.I 4 137 085 Ciekly metal 20 do ciaglego odlewania w urzadzeniu opisanym powyzej znajduje sie w do- zatorze posrednim 22, która ma wylew 24. Wylew 24 jest na ogól usytuowany w dolnej czesci dozatora 22, leoz moze byc równiez usytuowany w innym miejscu, na przyklad na sciance bocz¬ nej dozatora 22 (fig. 1).Do konstrukoji dozatora posredniego 22 nalezy uzyc odpowiednich materialów odpornych na dzialanie cieklego metalu, a w przypadkach, w których dozator 22 nie ma konstrukoji monoli¬ tycznej polaczenia i spoiny laczace poszczególne ozesci musza byó tak wykonane, zeby zapo¬ biegaly przeciskaniu roztopionego metalu w czasie dlugotrwalej pracy.Dozator posredni 22 ma zgodnie z kierunkiem obrotu krystalizatora sciane przednia 26 oraz sciane dolno-tylna 28, przy czym kierunek odlewania jest wskazany strzalka umieszczona przy powierzchni obwodowej 14 krystalizatora na fig. 2* sciana przednia 26 ma w odniesieniu do cieklego metalu znajdujacego sie w dozatorze posrednim 22 powierzchnie wewnetrzna 30 i górna powierzohnie zewnetrzna 32. Podobnie sciana dolno-tylna 28 w odniesieniu do cieklego metalu znajdujacego sie w dozatorze posrednim 22 ma powierzchnie wewnetrzna 34 i tylna po¬ wierzchnie zewnetrzna 36* Powierzchnia wewnetrzna 30 i 34 rozciagaja sie w kierunku obszaru wylewu 24 dozatora posredniego 22. Zbiornik dozatora posredniego 22, w którym gromadzi sie ciekly metal, wyznaozony przez powierzchnie wewnetrzne 30 i 34 moze miec rózne postacie i ksztalty, przy czym korzystne jest jezeli górna czesc zbiornika dozatora posredniego 22 ma znacznie wiekszy przekrój poprzeczny a wiec wieksza pojemnosc niz czesc zbiornika w obsza¬ rze wylewu 24 dozatora posredniego 22, a to dlatego, zeby na polozenie wysokosci zwierciad¬ la roztopionego metalu znajdujacego sie wewnatrz dozatora posredniego 22 ponad wylewem 24 nie wplywal w sposób zasadniozy wydatek mniejszych ilosci oieklego metalu. Taka konstrukcja przyczynia sie do utrzymywania zasadniczo stalego olsnienia metalostatyoznego cieklego me¬ talu w otworze wylewu 24 przy mniejszych zmianach ilosci metalu znajdujacego sie w dozato¬ rze posrednim 22.Korzystne jest, zeby powierzchnie wewnetrzne 30 i 34 byly zbiezne w kierunku wylewu 24 oraz byly zaokraglone w miejscach zmiany krzywizny dla zmniejszenia zaklócen przeplywu me¬ talu w dozatorze posrednim 22 w czasie operacji odlewania. Zbiornik cieklego metalu, utwo¬ rzony pomiedzy powierzchniami wewnetrznymi 30 i 34, zamkniety jest scianami bocznymi 38 i 40 (fig* 3). Nalezy zaznaczyc, ze na fig. 3 nie przedstawiono calej szerokosci dozato¬ ra 22 wedlug wynalazku.Stwierdzono, ze dozator posredni 22 wedlug wynalazku moze byc wykonany przede wszystkim przez przyoinanie albo wyzlobienie plyt ogniotrwalych.Korzystnym jest wykonanie dozatora posredniego 22 z materialu majacego bardzo dobre wla¬ snosci izolaoyjne. Jezeli wlasnosci izolacyjne nie sa wystarczajace do utrzymania wzglednie wysokiej temperatury oieklego metalu, to nalezy zastosowac pomocnicze ogrzewcze takie jak cewki indukcyjne uroieszozone wewnatrz i/albo dokola dozatora albo elementy oporowe takie jak druty oporowe. Odpowiednim materialem na dozator 22 jest plyta izolacyjna wykonana z wlókna kaolinowego albo wystepujacy w stanie naturalnym czysty, ognioodporny il glinowo- -krzemowy. Jednak dla dlugotrwalych operacji odlewania stopów o wyzszych temperaturach top¬ nienia mozna utyc do wykonania dozatora albo przegrody rózny oh innyoh materialów zawieraja¬ cych grafit, kwaro, gline grafitowa, azotek boru, azotek krzemu, weglik boru, weglik krzemu, tlenki glinu, tlenki cyrkonu i rózne kombinacje tych materialów.Dowolna ilosc plyt 42 ogniotrwalych moze byc ulozona w stos jedna na drugiej albo usta¬ wiona jedna obok drugiej dla otrzymania odpowiedniej zadanej wysokosci i szerokosci dozatora posredniego 22 i wylewu 24 (fig* 2). Hie przewiduje sie ograniczenia maksymalnej szerokosci dozatora posredniego 22 1 wylewu 24 wedlug wynalazku, które moga miec szerokosc wieksza na¬ wet od 920 mm. Po ulozeniu wymaganej ilosci plyt w stos - jedna na drugiej albo zestawieniu ich jedna obok drugiej, powierzchnie wewnetrzne 30 i 34 wyznaczajace zbiornik cieklego me¬ talu powinny byc opiaskowane albo w inny sposób wykonczone, zeby uzyskac odpowiednia ich gladkosc. Po zestawieniu wycietych plyt 42, nalezy wstawic je pomiedzy plyty 44 bez wyciec, stanowiace sciany boczne 38 1 40 zbiornika dozatora posredniego 22.157 085 5 Stwierdzono, ze dla utrzymania plyt 42, 44 i zabezpieczenia ich przed przestawianiem sie wzgledem siebie korzystne jest zastosowanie plyt metalowych 46 umieszczonych na po¬ wierzchniach zewnetrznych kazdej sciany bocznej 38, 40 i sciagniecia tych plyt 46 srubami rozmieszczonymi na obwodzie plyt 46 w odpowiedniej ilosci miejsc, zapewniajac w ten sposób szczelnosc dozatora posredniego 22. Nalezy zaznaczyc, ze nieznaczne ilosci cieklego metalu beda dazyly do wplyniecia w szczeliny pomiedzy plytami 42, 44, jednak zwartosc zespolu plyt 42, 44 oraz wysokie wartosci izolacyjne plyt 42, 44 spowoduja krzepniecie metalu w szozelinach i w ten sposób zatrzymanie przeplywu metalu pomiedzy plytami 42r 44, zanim usz¬ kodzilby on dozator posredni 22 albo zaszkodzil operacji odlewania tasmy 1CX. Rozumie sie, ze dozator posredni 22 wedlug wynalazku moze byc zmontowany przy uzyciu cementów ogniotrwa¬ lych albo im podobnych materialów albo moze miec budowe monolityozna, nie wymagajaoa montazu* Wylew 24 jest umieszczony w dozatorze posrednim 22, korzystnie w jego dolnej czesci.Wylew 24^zawiera otwór 80 wyznaozony przez dolna powierzchnie wewnetrzna 34 dolnotylnej sciany 28 dozatora posredniego 22 i powierzchnia dolna 48 przegrody 50 regulacyjnej. Prze¬ groda 50 korzystnie wykonana jest z azotku boru, azotku krzemu, weglika krzemu, weglika bo¬ ru, tlenków cyrkonu albo z kwarou. Czesc powierzohni dolnej 48 przegrody 50 jest umieszczo¬ na na czesci zewnetrznej powierzohni 32 wystepu 52 sciany przedniej 26 dozatora posrednie¬ go 22 (fig. 2). Przegroda 50 calkowicie przeslania z jednej strony otwór 80 w ten sposób, ze czesc powierzchni dolnej 48 przegrody 50 usytuowana jest naprzeciw grzbietów bocznych scian 38 i 40 dozatora posredniego 22 (fig. 3)* Taki sposób umieszczenia przegrody 50 moze byc konieozny dla utrzymania jej stateoznosci. W korzystnym przykladzie wykonania czesc po¬ wierzohni dolnej 48 przegrody 50 przechodzi poza sciane przednia 26 dozatora posredniego 22 w kierunku powierzchni 14 krystalizatora. Korzystnym jest, aby krawedz powierzchni skos¬ nej 70 i powierzohni dolnej 48 przegrody 50_byla w odleglosci co najmniej 0,25 mm od wewne¬ trznej powierzchni 34 do Ino-tylnej sciany 28 (fig. 2).Korzystnie jest jezeli przegroda 50 umieszqzona na wystepie 52 dozatora posredniego 22 moze byc przesuwana w kierunku ku powierzohni 14 krystalizatora 12 i odsuwana od tej po¬ wierzchni 14. Taki przesuw przegrody 50 mozna uzyskac przez reczne nastawienie, lecz korzy¬ stniejsze jest, gdy przegroda 50 jest automatycznie nastawiana i gdy jej polozenie moze byc kontrolowane w sposób olagly dla zapewnienia w czasie odlewania pozadanego nastawienia szcze¬ linowego otworu wylewu dozujaoego* W korzystnym przykladzie wykonania przegrode 50 mozna wzdluznie przesuwac w plaszczyznie poziomej (fig. 2), przy ozym przegroda 50 moze byc wzdluz¬ nie przesuwana wzdluz plaszczyzny nachylonej pod katem (fig. 4, 8), po luku (fig. 5) albo w plaszczyznie pionowej (fig. 7). W innym przykladzie wykonania przegroda 50 moze byc umiesz¬ czona na plycie 55, nastawialnej w dowolnej ilosci polozen, przez przechylanie plyty 55 w miejscu podparcia 58 dla otrzymania zadanego polozenia przegrody 50 (fig* 12).Jakkolwiek przegroda 50 moze wykonywac ruchy wzdluzne w kierunku ku 1 od powierzchni 14 krystalizatora 12 to jednak nie mozna pozwolic na jej podniesienie sie wzgledem ustalonego polozenia na wystepie 52 dozatora posredniego 22. To ustalone polozenie konieczne jest dla przeciwdzialania naciskom wywieranym przez oiekly metal na powierzchnie dolna 48 przegro¬ dy 50* W jednym z wykonan na powierzchni górnej 56 przegrody 50 moze byc umieszczony obolaz- nik. W inny oh ro zwiazaniaoh moga byc zastosowane do dooisniecia przegrody 50 do górnej, zew¬ netrznej powierzchni 32 wystepu 52 dozatora posredniego 22 urzadzenia sprezynowe ze wstepnym napieoiem albo urzadzenia hydrauliczne albo obejmy albo podobne zespoly* Dzieki mozliwosoi wzdluznego przesuwu przegrody 50 w kierunku ku i od powierzohni 14 krystalizatora 12, przegroda 50 moze byc skosnie przekreoona, na skutek czego jedno naro¬ ze 60 przegrody .50 moze poruszac sie w kierunku odpowiedniej booznej ozesci powierzohni 14 krystalizatora 12, podczas gdy drugie naroze 62 bedzie odsuwac sie od odpowiedniej bocznej ozesoi powierzohni .14 kiystalizatora 12 (fig. 13). Dla ulatwienia takiego skosnego przekre¬ cania przegrody 50, przegroda 50 ma zaokraglona powierzchnie tylna 64, której ozesc opiera sie o powierzchnie 66 dozatora posredniego 22 w miejscu oparcia 68 (fig. 13). Przez obtaoza- nle tylnej powierzohni 64 przegrody 50 mozna uzyskac mniejsze nastawienia ukosne przegro¬ dy 50. Bez wzgledu na srodki uzyte do ukosnego przekrecania przegrody 50 wzgledem powierz-6 137 085 ohoi 14 krystalizatora 12, takie zmiany ukosnego ustawienia moga byc pomocne w uzyskaniu jednolitej grubosci odlewanej tasmy, szczególnie w przypadku dluzej trwajacych operaoji od¬ lewania. Takie zmiany ukosnego nastawienia moga równiez ulatwic usuniecie uwiezionego meta¬ lu z wylewu w ozasie odlewania. Ponadto takie ukosne nastawienia moga byc celowo uzyte dla wytworzenia tasmy o róznej w kierunku poprzecznym grubosci.Przegroda 50 moze byc latwo wymieniona, jakkolwiek korzystne jest ponowne uzycie prze¬ grody 50 i dozatora posredniego 22 albo razem albo oddzielnie. Nalezy równiez zaznaczyc, ze uszkodzenie przegrody 50 nie spowoduje niezdolnosoi do pracy calego dozatora posredniego 22.W przypadku takiego uszkodzenia przegrody nalezy tylko wymienic przegrode i kontynuowac pro¬ ces odlewania.W korzystnym przykladzie wykonania przegroda 50 ma powierzchnie skosna 70 (fig* 14). W takim rozwiazaniu, po przesunieciu przegrody 50 do polozenia pracy, powierzchnia skosna 70 usytuowana jest naprzeciw powierzchni 14 kry atalizatora 12 w odleglosoi mniejszej od 3 mm od tej powierzchni. Korzystnie jest, jezeli powierzchnia skosna 70 usytuowana jest w odleg¬ losoi do 2 mm, a jeszoze korzystniej w odleglosoi 0,5 mm od powierzohni 14* Korzystnym jest równiez, jezeli powierzchnia skosna 70 jest rzeczywiscie calkowioie równolegla do przesuwa¬ jacej sie pod nia powierzchni 14 krystalizatora. Przy uzyciu krystalizatora bebnowego albo kolowego oraz ogniotrwalej przegrody regulacyjnej 50 mozna uzyskac taka calkowita równoleg¬ losc przez umieszczenie arkusza papieru sciernego albo innego materialu sciernego na powierz¬ ohni 14 krystalizatora 12 z powierzohnia scierajaca papieru soiernego umieszczona naprzeciw przegrody 50* Przy przesunieoiu przegrody 50 do zetkniecia sie z powierzohnia 14 krystaliza- / tora 12, z wlozonym pomiedzy nie papierem sciernym i przy równoozesnym przesuwaniu powierz¬ ohni 14 krystalizatora 12 1 papieru soiernego wzdluz przegrody 50, powierzchnia 70 zostaje oszlifowana powierzchnia scierajaoa papieru sciernego do uzyskania oalkowitej równoleglosoi z powierzchnia 14* Taka oalkowita równoleglosc mozna uzyskac nawet przy uzyciu okraglych al¬ bo inny oh krzywoliniowych powierzchni obwodowych krystalizatora. Stwierdzono, ze do uzyska¬ nia takiej równoleglosoi tym sposobem nadaje sie papier scierny 400 albo 600. Tym samym za¬ biegiem mozna doprowadzic do rzeczywiscie oalkowitej równoleglosoi przedniej powierzchnie zewnetrzna 36 dolno-tylnej sciany 28 tak, aby prawie przylegla do powierzchni obwodowej 14 krystalizatora.Przy utrzymaniu oalkowitej równoleglosci powierzchni 70 do powierzchni obwodowej 14 kry¬ stalizatora odstep pomiedzy nimi albo szczelina h jest utrzymana na calej ich dlugosci.Przekonano sie, ze dla uzyskania dobrej jakosciowo tasmy nalezy utrzymywac szczeline h po¬ miedzy powierzohnia 70 i powierzchnia 14 mniejsza od 3 mm, korzystnie mniejsza od okolo 2 mm, a dla odlewania niektórych stopów dla uzyskania olenkioh tasm korzystna jest szczelina mniej¬ sza od 0,5 mm. Alternatywnie zamiast przegrody 50 z powierzchnia skosna 70 mozna stosowac przegrode 50 majaca krawedz powstala w wyniku przecieoia sie przedniej powierzchni przegro¬ dy 50 z jej powierzchnia dolna 48, przy czym krawedz ta powinna byc usytuowana w odleglosci do 3 mm od powierzchni 14 krystalizatora 12.Stwierdzono równiez, ze nie jest tak bardzo istotna rzecza wielkosc szczeliny h pomiedzy przednia powierzchnia zewnetrzna 36 tylnej sciany 28 i powierzchnia 14 (fig. 14). W odnie¬ sieniu do powierzchni zewnetrznej 36 sciany dolno-tylnej 28 uwaza sie za korzystne, zeby znajdowala sie ona mozliwie jak najblizej powierzohni 14, nie stwarzajac zadnyoh przeszkód dla przemieszczajacej sie ponizej powierzchni 14. Zgodnie z tym powierzchnia zewnetrzna 36 sciany dolno-tylnej 28 moze prawie przylegac do powierzohni 14, to jest moze znajdowac sie w odleglosoi do okolo 0,5 mm od tej powierzchni 14. Odleglosc ta musi byc na tyle mala, ze¬ by uniemozliwi- powazniejszy powrotny przeplyw cieklego metalu pomiedzy tymi powierzchniami w ozasie odlewania. Alternatywnie, powierzchnia przednia zewnetrzna 36 moze odchylac sie od otworu 80 wylewu 24 w kierunku oddalajacym sie od powierzohni 14 • Bezwzglednie konieozne jest, aby otwór 80 wylewu 24 pozostawal otwarty i zeby jego ksztalt pozostawal niezmieniony w czasie calej operaoji odlewania tasmy. Nalezy rozumiec, ze waznym jest, zeby otwór 80 nie ulegal erozji 1 nie zatykal sie w czasie odlewania tas¬ my 10 1 ze nalezy opanowac niektóre trudnosoi dla utrzymania jednostajnego przebiegu ope-137 085 7 racji odlewania i dla zmniejszenia zaklócen w wyplywie metalu z dozatora posredniego 22. W tym zakresie okazuje sie, ze niektóra materialy izolacyjne nie moga utrzymac swych pierwot¬ nych wymiarów w ozasie dlugotrwalych operacji odlewania* Dla przeciwdzialania temu wykonuje sie wylew 24, w szczególnosci czesc ograniczona przegroda 50, z materialu, który lepiej u- trsymuje niezmiennosc wymiarów oraz zwartosc przy stykaniu sie przez dluzsze okresy z roz¬ topionym metalem o wysokich temperaturach.Na fig. 14 przedstawiono wybrana konstrukcje wylewu 24 dozatora posredniego 22 wedlug wynalazku* W tym przykladzie wykonania dozatora wymiary podane na fig* 14 powinny sie mie¬ scic w ponizszych zakresaohs Wymiar a b h o Okreslenie Wysokosc otworu szczelinowego wylewu Szerokosc powierzchni skosnej prze¬ grody regulacyjnej Wysokosc szozeliny miedzy krystali- zatorem a przegroda regulacyjna Wysokosc szczeliny miedzy sciana dolno-tylna dozatora a krystaliza- torem Korzystne ogranlozenie 0,23 -2 mm do 3 mm mniej niz 2 mm mniej niz 0,5 mm Korzystniejsze ogranlozenie 0,64 - 0,88 mm 0i5 - 1t5 mm 0,25 - 0,50 mm 0,25 - 0,50 mm Wymiar o okreslajacy dlugosc powierzohni przy otworze 80 wylewu 24 oraz wymiar d okres¬ lajacy grubosc przegrody 50 moga byc dowolne 1 nie wydaje sie, aby byly bardzo istotne dla odlewania tasmy* W rzeczywistosci nalezy uznac, ze wymiar o móglby zblizac sie do zera, je¬ zeliby wewnetrzna powierzohnia 34 sciany dolno-tylnej 28 byla zbiezna z przednia powierzch¬ nia zewnetrzna 36 i przecinala sie z nia tworzac wspólna krawedz* Nalezy równiez zmniejszyc do minimum zaklócenia przeplywu cieklego metalu w czasie od¬ lewania tasmy 10 i trzeba im zapobiec poprzez stepienie ostrych krawedzi wylewu 24 w kie¬ runku odlewania* Zaklócenia przeplywu moglyby byc sprowadzone do minimum przez zaokraglenie innych krawedzi, takich jak krawedz 72 przegrody 50 i krawedz 74 na wewnetrznej powierzch¬ ni 34 usytuowanej w sasiedztwie otworu 80 wylewu 24 (fig* 14)* Do dozatora posredniego 22 nalewany jest olekly metal* Nalezy rozumiec, ze ogrzewacz taki jak cewki indukcyjne albo drut oporowy moze byc umieszczony wewnatrz dozatora posred¬ niego 22 albo pod nim dla utrzymania wysokiej temperatury cieklego metalu* Równiez na prze¬ grodzie 50 albo w jej poblizu moga byc zastosowane zespoly ogrzewcze ze wzgledu na latwosc dostepu do niej w dozatorze wedlug wynalazku* Przykladowo druty oporowe albo oewkl induk¬ cyjne mozna umiescic w dolnej czesci zespolu dociskowego, umieszczonego na przegrodzie 50 albo w jej poblizu* Równiez w czasie odlewania mozna skierowac plomien palnika na przegro¬ de 50* Ciekly metal moze byc bezposrednio wlewany do wstepnie ogrzanego dozatora posrednie¬ go* Taka temperatura wstepnego nagrzania metalu i ogrzewanie dozatora posredniego 22 oraz przegrody 50 powinny zapobiegac krzepnieciu metalu albo zatykaniu otworu 80 wylewu 24 w poczatkowym momencie operacji odlewania, a temperatura przeplywajacego metalu powinna na¬ stepnie utrzymywac dozator 22 oraz przegrode 50 w temperaturze wystarczajacej do zapewnie** nie nieprzerywanego przeplywu cieklego metalu przez otwór 80* W niektóryoh zastosowaniach wylew powinien byc przez caly czas operacji odlewania ogrzewany z zewnatrz* Równiez metal dostarczony do dozatora 22 moze byc przegrzany, azeby umozliwic pewien spadek temperatury, bez ujemnego oddzialywania na strumien oieklego metalu* Równiez przez caly czas trwania operacji odlewania nalezy utrzymac w dozatorze posred¬ nia 22 wzglednie staly poziom roztopionego metalu dla zapewnienia wzglednie stalago cisnie¬ nia metalostatyczneg© w otworze 80 wylewu 24* Mozna to uzyskac przez wstepne nalanie ciek¬ lego metalu do dozatora 22 do zadanego poziomu, a nastepnie regulowanie predkosci wlewania8 157 085 dodatkowej ilosci cieklego metalu do dozatora posredniego 22 dla utrzymania cisnienia me- talostatycznego. Rozumie eief ze dodatkowa ilosc oieklego metalu wlewana do dozatora po¬ sredniego 22 powinna zasadniczo odpowiadac ilosci metalu wyplywajacego z otworu 80 wyle¬ wu 24 na powierzchnie 14. Utrzymanie wzglednie stalej wysokosci poziomu metalu w dozato- rze 22 zapewni wzglednie stale olsnienie strumienia cieklego metalu w otworze 80, potrzeb¬ ne dla unikniecia ujemnego wplywu na operaoje odlewania albo dla zapewnienia odpowiedniej jakosci tasmy. Alternatywnie mozna zastosowac zewnetrzne zródlo cisnienia dla regulacji cisnienia w wylewie 24.W korzystnym przykladzie wykonania dozator posredni 22 i przegroda 50 moga byc prze¬ suwane niezaleznie od siebie albo tez razem ku powierzchni 14 krystalizatora 12 i od niej odsuwana (fig* 9, 10 i 11)• Dozator posredni 22 i umieszczona w niej przegroda 50 sa w po¬ lozeniu odsunietym od powierzohnl 14. Powierzohnia 14 przesuwa sie przed wylewem 24 z szyb¬ koscia od okolo 1 m/s do okolo 50 m/s. Przed albo równoczesnie z wlewaniem oieklego metalu do dozatora posredniego 22, przesuwa sie dozator posredni 22 w kierunku ku powierzchni 14 tak, zeby przednia powierzchnia zewnetrzna 36 doIno-tylnej sciany 28 oraz wylew 24 znalaz¬ ly sie w odleglosci 0,5 mm9 korzystnie 0,25 ma od powierzohni 14 (fig. 10)• W korzystnym przykladzie wykonania przesuwa sie powierzchnie zewnetrzna 36 mozliwie jak najblizej ku po¬ wie rzohni 14, bez powodowania kolizji z ruohoma powierzohnia 14 znajdujaca sie ponizej.Zazwyczaj nie przesuwa sie przegrody 50 wzgledem dozatora posredniego 22, gdy dozator posredni 22 przesuwa sie ku powie rzohni 14* Jednak po albo w czasie ustalenia polozenia przedniej powierzchni zewnetrznej 36 do Ino-tylnej s olany 28 nalezy wyregulowac polozenie przegrody 50 w ten sposób, zeby powierzchnia 70 przegrody 50 znajdowala sie w odleglosoi do 3 mm, korzystnie w odleglosoi od 0,25 mm do 0,51 mm od powierzchni 14 (fig. 11). Zaraz po rozpoozeoiu odlewania dozator posredni 22 oraz przegroda 50 powinny byc we wlasoiwyoh polozeniaoh. Zaleoa sie regulacje szczelin h l/albo o w czasie odlewania, 00 stwarza duza mozliwosc dostosowania sie do potrzeb w ozasie operaoji odlewania.Rozumie sie, ze polozenie przegrody 50 w dozatorze posrednim 22 moze byc ustalone za¬ nim oaly zespól, to jest dozator posredni 22 lacznie z przegroda 50 zostanie przesuniety w polozenie odlewania. W takim ukladzie uzyskane jest wlasciwe polozenie przegrody 50, gdy uzyskane jest wlasciwe polozenie przedniej powierzchni zewnetrznej 36 sciany dolno-tyl- nej 28. W takim rozwiazaniu przegroda 50 moze byc zamocowana na stale we wlasciwym poloze¬ niu na dozatorze posrednim 22.Zastrzezenia patentowe 1. Dozator posredni do wylewania metalu na powierzohnie krystalizatora do ciaglego od¬ lewania tasm, którego dlugosc jest równa w przyblizeniu jazerokosoi odlewanej metalowej tas¬ my, zawierajaoy wylew z otworem majaoym równomierny przekrój poprzeozny na oalej dlugosci, znamienny tym, ze 00 najmniej jedna ze solanek otworu (80) wylewu (24) wyzna¬ cza przegroda (50) regulacyjna majaca przednia powierzchnie umieszczona naprzeciw powierz- ohni (14) obwodowej krystalizatora (12). 2. Dozator wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze przegroda (50) regulacyjna zamocowana jest przesuwnie w kierunku bocznym, poziomym, pionowym, katowo i po luku w kie¬ runku do i od powierzohni (14) obwodowej krystalizatora (12) na powierzohni zewnetrznej (32) wystepu (52) sciany przedniej (26) dozatora posredniego (22). 3. Dozator wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze przegroda (50) regulacyjna zamooowana jest wychylnie wzgledem powierzohni zewnetrznej (32) wystepu (52) sciany przed¬ niej (26) dozatora posredniego (22).137 085 FIG.l FIG. 2 44 42 42 44 FIG. 3137 085 FIG. 4 FIG. 5 FIG. 6 FIG. 7137 085 na 8 FIG. 10 na 9 FIG. II137 085 FIG. 12 60-i FIG 13 28^ FIG. 14 PracowniaPoligraficzna UP PRL. Naklad 100 egz.Cena 130 zl PL PL PL The present invention relates to an indirect dispenser for pouring metal onto the surfaces of a continuous strip casting crystallizer, in particular for high speed tape casting. The numerous advantages and economic advantages of producing a thin metal ribbon by casting are obvious as compared to conventional rolling or dragging operations. the possibility of casting amorphous materials at high cooling rates is even more important. However, it should be also noticed that there are a great many parameters of tape casting which must be regulated in order to ensure the proper quality of a uniform composition and a homogeneous structure of the tape. For this reason, those skilled in the art judge that it is difficult to construct a tape caster of such a quality that would give favorable commercial results. It is known from US Pat. No. 4,142,571. drum of metal strips, the ladle having an integral spout with curved sidewalls converging towards the mouth of the opening, the length of the nozzle opening corresponding to the width of the cast iron strip, and the width being uniform over a considerable length. The side brines of the opening are flat and finished with a flat surface, parallel to the surface of the crystallizer, situated at the same distance from this surface or graded, while in the front section, in relation to the direction of the crystallizer surface, it is parallel but with a greater step than in the back. Parts The inner surface of the nozzle opening extends at an angle to the outer surface, parallel to the surface of the crystallizer. material in the tape is not homogeneous. A serious disadvantage is also the clogging of the nozzle opening. This ladle is complicated due to the fact that the ladle together with the spout is one whole * 2 137 085 Known ? .- rr; .- * sju * ^ .. i * go opifc * loop No.545 514 device for continuous casting of metal strips, including an intermediate casing fixed on a trolley, moved along the plate crystallizer by means of pull screws and a drive unit . The casting surface of the crystallizer is cooled by means of a pipe assembly situated directly below this surface. The intermediate ladle has converging bottom walls, while the bottom is made of several outlets closed with plugs, driven manually by worm gears, the screws of which are mounted on a common axis. The disadvantage of the device is obtaining a tape of unequal thickness and inhomogeneity as a result of a decrease in the metallostatinous pressure in the nozzle opening with a decrease in the amount of molten metal, a decrease in the nozzle opening as a result of solidification of the metal on the walls of the opening due to continuous cooling of the casting surface and the possibility of the metal solidifying in the hole due to its cooling during casting. Despite the relatively long history of tape casting technique, the recent developments in this field tape casting are not widely used at present and are of little commercial importance. It appears that various improvements, changes and innovations in this technique are necessary to generate greater commercial interest in the tape casting theorist. In particular, it seems that the interrelationships between variables such as the design of the tundish, the size and dimensions of the opening of the nozzle and its distance from the surface of the crystallizer, the cooling rate, the speed of movement of this surface, the temperature of the metal and its speed, require more detailed clarification. casting and the like to obtain the uniformity and uniformity required for the commercially advantageous manufacture of cast strip. In particular, it has been found that the design of some nozzles and their nozzles and the relationship between the outlet, the outlet opening and the crystallizer surface are decisive for obtaining uniform tape casting results. Up to now, ladles have been produced having a spout one whole from an intermediate ladle or also ladles provided with a spout shaped fixed permanently in the lower season of the ladle. For this reason, when it was necessary to move, adjust or replace the shape of the spout, this also affected the entire vat due to the need to disassemble the ladle. Thus, it was not possible to maintain a rigid dimensional relationship between the nozzle, the opening of the nozzle and the crystallizer surface. The object of the invention is achieved by constructing an intermediate dispenser for pouring metal onto the peripheral surface of a continuous strip casting crystallizer whose length is approximately equal to the width of the metal strip being cast, containing a spout with an orifice having a uniform cross-section along its entire length. according to the invention, at least one of the walls of the opening of the spout is defined by a control partition having a front surface facing the peripheral surface of the crystallizer. in the direction to and from the peripheral surface of the crystallizer on the outer surface of the front wall of the intermediate feeder amorphous structure, relatively being at least 25 * amorphous. It is clear that the cooling rate must be greater for amorphous materials than for crystalline materials. The cooling rate can be increased by increasing the sliding rate of the peripheral surface of the crystallizer. It is important to distinguish that cooling is effective in two ways. If the opening of the spout is very close to the surface of the crystallizer, it is possible to cast tapes of an amorphous structure 137 085 3 and a crystalline structure with a thickness of 0.025 mm to 0.075 mm The crystallizer has been reduced, so that tapes with a thickness of 0.125 mm to 1.25 mm can be cast. In the latter method, the cooling rate is considerably slower, above all due to the increased thickness of the strip. The subject matter of the invention is illustrated in the drawing with exemplary embodiments, in which FIG. partial section, fig. 2 - indirect feeder according to the invention in longitudinal section, fig. 3 - indirect feeder in the view in the / III-III direction marked in fig. 2, fig. 4 - indirect feeder according to the invention in another embodiment in in longitudinal section, fig. 5 - indirect dispenser according to the invention in a further embodiment in longitudinal section, fig. 6 - indirect dispenser according to the invention in another embodiment in longitudinal section, fig. 7 - indirect dispenser according to the invention in another embodiment in longitudinal section, Fig. 8 - an intermediate dispenser according to the invention, in another embodiment example, in section Fig. 9 - pouring out of the intermediate dispenser according to the invention, before advancing to the surface of the crystallizer in a longitudinal section, Fig. 10 - pouring out of the intermediate dispenser according to the invention after being brought against the surface of the crystallizer in a longitudinal section, Fig. 11 - pouring out of the intermediate dispenser according to the invention during of the casting tape in a longitudinal section, Fig. 12 - an intermediate dispenser according to the invention in a longitudinal section, Fig. 13 - regulating baffle of an intermediate dispenser according to the invention in a top view, Fig. 14 - a spout of an intermediate dispenser according to the invention in a sectional view The continuous metal strip casting device 10 includes a crystallizer 12. In a preferred embodiment, the strip 10 is cast on the outer surface 14 of a barrel or circular crystallizer 12 (FIG. 1). It is understood that other shapes of crystallizers may be used, for example with a cone-shaped outer surface (not shown in the figures). Also, as a crystallizer, a belt tensioned for two drums can be used, moving along an oval track. Regardless of the shape used, the cooled surface 14 of the mold 12 should have a width at least equal to the width of the strip being cast. thermal conductivity, although it is also possible to use alloys of copper, steel, brass, aluminum or other metals alone or in combination. Cooling can be accomplished by using a coolant other than water. Water is generally chosen for its low cost and easy accessibility. The continuous tape casting apparatus shown in FIG. 1 operates in such a way that the peripheral surface 14 of the rotary ring mold 12 absorbs the heat generated by contact with the liquid metal at the initial point. The metal is brought into contact with the surface of the crystallizer, the heat transferring to the walls of the copper crystallizer with each rotation thereof. The starting point 16 is the location on the peripheral surface 14 of the crystallizer where the liquid metal 20 from the intermediate feeder 22 first contacts its peripheral surface 14 Alternatively, the water is directly applied to the inner surface of the peripheral wall of the crystallizer 12 * Regardless of whether a circular or belt-drum mold is used for casting, the surface 14 of the crystallizer should be smooth to ensure the uniformity of the cast strip. In some casting operations, the distance between the outer peripheral surface 14 of the mold 12 and the face of the nozzle 24 through which the molten metal is dispensed from the dispenser onto these mold surfaces 14 should not deviate from a certain amount. the size of which should be maintained during the casting operation to ensure the formation of a strip of uniform thickness. generally located at the bottom of dispenser 22, the lie may also be located elsewhere, for example on a sidewall of dispenser 22 (FIG. 1). For the construction of the indirect feeder 22, appropriate materials resistant to the action of molten metal must be used, and in cases where the feeder 22 does not have a monolithic connection structure and the joints connecting the individual parts must be made so as to prevent squeezing the molten metal during long-term operation. The intermediate dispenser 22 has a front wall 26 and a lower-rear wall 28 in the direction of rotation of the mold, the pouring direction being indicated by an arrow placed at the peripheral surface 14 of the mold in Fig. 2 * the front wall 26 is relative to the liquid metal in the interim porter 22 has an inner surface 30 and an upper outer surface 32. Likewise, the lower-rear wall 28 with respect to the liquid metal present in the interim porter 22 has an inner surface 34 and a rear outer surface 36 * The inner surfaces 30 and 34 extend in the direction of the overflow area 24 of the indirect metering unit 22. The intermediate dispenser reservoir 22, in which the liquid metal accumulates, defined by the inner surfaces 30 and 34, may have different forms and shapes, it being preferred that the top portion of the intermediate dispenser 22 reservoir has a much larger cross-section and thus a greater capacity than part of the reservoir in the area of nozzle 24 of the intermediate feeder 22, that is because the height of the molten metal mirror inside the intermediate feeder 22 above the nozzle 24 is not substantially influenced by the expenditure of smaller amounts of lead metal. This design contributes to the maintenance of a substantially constant glare of the metallostatinous liquid metal in the orifice of the nozzle 24 with less variation in the amount of metal present in the intermediate feeder 22. It is preferred that inner surfaces 30 and 34 be tapered towards nozzle 24 and be rounded. at points of curvature change to reduce the disturbance of the metal flow in the intermediate feeder 22 during the casting operation. The liquid metal reservoir, formed between the inner surfaces 30 and 34, is closed by side walls 38 and 40 (FIG. 3). It should be noted that the entire width of the dispenser 22 according to the invention is not shown in Fig. 3. It has been found that the intermediate dispenser 22 according to the invention can be made primarily by pinning or embossing the refractory plates. It is preferable to make the intermediate dispenser 22 of a material having a very good quality. Izolaoyjne properties. If the insulating properties are not sufficient to maintain the relatively high temperature of the molten metal, auxiliary heating such as inductors installed inside and / or around the dispenser or resistance elements such as resistance wires should be used. A suitable material for the dispenser 22 is an insulation board made of kaolin or a naturally occurring pure, fire-resistant aluminum-silicon material. However, for long-lasting casting operations of alloys with higher melting points, various other materials including graphite, quartz, graphite clay, boron nitride, silicon nitride, boron carbide, silicon carbide, aluminum oxides, zirconium oxides can be cut to make a dispenser or barrier. and various combinations of these materials. Any number of refractory plates 42 may be stacked on top of each other or positioned side by side to obtain the desired height and width of the intermediate dispenser 22 and nozzle 24 (FIG. 2). It is envisaged to limit the maximum width of the intermediate dispenser 22 and the nozzle 24 according to the invention, which may have a width even greater than 920 mm. After the required number of plates are stacked on top of each other or stacked side by side, the interior surfaces 30 and 34 defining the molten metal reservoir should be sanded or otherwise finished to be smooth. Once the cut-out plates 42 have been assembled, insert them between the plates 44 without leakages, forming the side walls 38 1 40 of the intermediate dispenser tank 22.157 085 5 It has been found that in order to hold the plates 42, 44 and prevent them from shifting relative to each other, it is advantageous to use metal plates 46 placed on the outer surfaces of each side wall 38, 40 and tightening these plates 46 with screws distributed around the perimeter of the plates 46 at the appropriate number of places, thus ensuring the tightness of the intermediate dispenser 22. It should be noted that small amounts of molten metal will flow into the gaps between the plates 42, 44, but the compactness of the plate assembly 42, 44 and the high insulation values of the plates 42, 44 will cause the metal to solidify in the chevrons and thus stop the flow of metal between the plates 42r 44 before it would damage the intermediate dispenser 22 or the casting operation of the 1CX tape. It is understood that the indirect dispenser 22 according to the invention may be assembled using refractory cements or the like, or may be monolithic in construction, requiring no assembly * The outlet 24 is located in the intermediate dispenser 22, preferably at its bottom. it comprises an opening 80 defined by the lower inner surface 34 of the lower back wall 28 of the intermediate dispenser 22 and the lower surface 48 of the control partition 50. The barrier 50 is preferably made of boron nitride, silicon nitride, silicon carbide, boron carbide, zirconium oxides or quartz. A portion of the lower surface 48 of the partition 50 is placed on the portion of the outer surface 32 of the projection 52 of the front wall 26 of the intermediate dispenser 22 (FIG. 2). The partition 50 completely covers the opening 80 on one side in such a way that a part of the lower surface 48 of the partition 50 faces the ridges of the side walls 38 and 40 of the intermediate feeder 22 (Fig. 3). . In a preferred embodiment, a portion of the lower surface 48 of the partition 50 extends beyond the front wall 26 of the intermediate dispenser 22 towards the surface 14 of the crystallizer. It is preferred that the edge of the sloping surface 70 and the lower surface 48 of the partition 50 is at least 0.25 mm from the inner surface 34 to the in-rear wall 28 (FIG. 2). Preferably, the shutter 50 located on the projection 52 of the intermediate feeder 22 can be moved towards the surface 14 of the crystallizer 12 and moved away from this surface 14. Such displacement of the shutter 50 can be achieved by manual adjustment, but it is more advantageous when the shutter 50 is automatically adjusted and when its position can be controlled continuously to provide the desired adjustment of the slotted opening of the metering nozzle during pouring. be moved longitudinally along a plane inclined at an angle (Fig. 4, 8), in an arc (Fig. 5) or in a vertical plane (Fig. 7). In another embodiment, partition 50 may be placed on plate 55, adjustable in any number of positions, by tilting plate 55 at support 58 to obtain a predetermined position of partition 50 (FIG. 12). Although the baffle 50 may move towards 1 from the surface 14 of the mold 12, it must not be allowed to rise with respect to a predetermined position on the projection 52 of the intermediate feeder 22. This fixed position is necessary to counteract the pressure exerted by the sticky metal on the bottom surface. 48 baffles 50 In one of the designs, on the top surface 56 of the baffle 50, a blotter can be placed. In other ways, they can be used to fit the partition 50 to the upper, external surface 32 of the projection 52 of the intermediate feeder 22 preloaded spring devices or hydraulic devices or clamps or the like. of the surface 14 of the crystallizer 12, the baffle 50 may be slanted, whereby one corner of the baffle 60 50 may move towards the corresponding divine depth of the surface 14 of the crystallizer 12, while the other corner 62 will move away from the respective lateral surface area. 14 of the crystallizer 12 (Fig. 13). To facilitate such an inclined twisting of the divider 50, the divider 50 has a rounded rear surface 64, the leg of which rests against the surface 66 of the intermediate dispenser 22 at the abutment 68 (FIG. 13). Through the circumference of the back surface 64 of the baffle 50, it is possible to obtain a smaller diagonal adjustment of the baffle 50. Regardless of the means used to twist diagonally the baffle 50 with respect to the surfaces-6 137 085 and 14 of the crystallizer 12, such variations in the diagonal orientation can be helpful in achieving a uniform the thickness of the cast tape, especially in the case of prolonged casting operations. Such misalignment may also facilitate the removal of trapped metal from the spout in the course of casting. Moreover, such oblique adjustments may be deliberately used to produce a strip of varying thickness in the transverse direction. The partition 50 may be easily replaced, although it is preferable to reuse the partition 50 and the intermediate feeder 22 either together or separately. It should also be noted that damage to the baffle 50 will not render the entire intermediate dispenser 22 inoperable. In the event of such damage to the baffle, only the baffle needs to be replaced and the casting process continued. In the preferred embodiment the baffle 50 has a bevelled surface 70 (FIG. 14). In such a solution, after the shutter 50 is moved to the service position, the sloping surface 70 faces the surface 14 of the catalyst 12 at a distance of less than 3 mm from this surface. It is preferred that the bevel surface 70 is located up to 2 mm, and more preferably 0.5 mm from the surface 14. It is also preferred that the bevel surface 70 is actually completely parallel to the sliding surface below it. 14 crystallizer. By using a drum or wheel crystallizer and a refractory control baffle 50, such complete parallelism can be achieved by placing a sheet of abrasive paper or other abrasive material on the face 14 of the crumb mold 12 with the abrasive surface of the sandpaper against the barrier 50 by the offset of the divider 50 from the surface 14 of the crystallizer / track 12, with sandpaper inserted between them and with the simultaneous movement of the surface 14 of the crystallizer 12 1 of the sandpaper along the partition 50, the surface 70 is polished to the abrasive surface of the sandpaper to obtain an oblique parallel with the surface 14 * Such total parallelism can be obtained even with the use of round or other curvilinear peripheral surfaces of the crystallizer. It has been found that abrasive paper 400 or 600 is suitable for obtaining such a parallelism in this manner. In this manner, it is possible to bring about a true parallelogram of the front outer surface 36 of the lower-rear wall 28 so as to be almost adjacent to the peripheral surface 14 of the crystallizer. While maintaining the total parallelism of the surface 70 to the peripheral surface 14 of the crystallizer, the distance between them or the gap h is maintained along their entire length. mm, preferably less than about 2 mm, and for the casting of certain alloys, a gap less than 0.5 mm is preferred for the casting of certain alloys. Alternatively, instead of the baffle 50 with the sloping surface 70, a baffle 50 may be used having an edge resulting from the intersection of the front face of the baffle 50 with its bottom face 48, the edge being situated up to 3 mm from the face 14 of the crystallizer 12. It was found. also that the size of the gap h between the front outer surface 36 of the rear wall 28 and the surface 14 (Fig. 14) is not so critical. With respect to the outer surface 36 of the lower-back wall 28, it is considered advantageous that it is as close as possible to the surface 14 without creating any obstacles to the movement below the surface 14. Accordingly, the outer surface 36 of the lower-back wall 28 it may be nearly adjacent to surface 14, that is to say it may be up to about 0.5 mm from said surface 14. This distance must be small enough to prevent more significant flow of liquid metal back between these surfaces during casting. Alternatively, the front outer surface 36 may deviate from the opening 80 of the nozzle 24 in a direction away from the surface 14. It is absolutely essential that the opening 80 of the nozzle 24 remains open and that its shape remains unchanged throughout the entire tape casting operation. It should be understood that it is important that the opening 80 does not erode and that it does not clog during the casting of the tape 10 and that some difficulties must be overcome in order to maintain a smooth course of the pouring operation and to reduce the disturbance in the flow of metal from the dispenser. intermediate 22. In this regard, it turns out that some insulating materials cannot maintain their original dimensions during the long-lasting casting operations. the stability of dimensions and the compactness in contact for extended periods with the molten metal of high temperatures. Fig. 14 shows a selected design of the nozzle 24 of the intermediate dispenser 22 according to the invention. in the following ranges ohs abho dimension Determination height of the slotted opening of the spout Surface width slant control partition Height of the shell between the crystallizer and the control partition Height of the gap between the lower-back wall of the dispenser and the crystallizer Advantageous restriction 0.23-2 mm to 3 mm less than 2 mm less than 0.5 mm More favorable restriction 0 , 64 - 0.88 mm 0.5 - 1 t5 mm 0.25 - 0.50 mm 0.25 - 0.50 mm The dimension specifying the length of the surface at the opening 80 of the nozzle 24 and the dimension d specifying the thickness of the partition 50 may be any 1 do not seem to be very important to tape casting * In fact, it should be considered that the dimension o could approach zero if the inner surface 34 of the lower-posterior wall 28 coincides with the front outer surface 36 and intersects with interference by forming a joint edge * The disturbance to the flow of liquid metal during the casting of the tape 10 must also be minimized and must be prevented by stepping the sharp edges of the nozzle 24 towards the casting. by a minimum by rounding other edges such as the edge 72 of the partition 50 and the edge 74 on the inner surface 34 adjacent to the opening 80 of the nozzle 24 (Fig. 14) * A light metal is poured into the intermediate dispenser 22. as inductors or a resistance wire may be placed inside or below the intermediate dispenser 22 to maintain the high temperature of the molten metal. Also, heating units may be used at or near the partition 50 for ease of access in the dispenser according to * For example, resistance wires or an induction coil may be placed in the lower part of the pressure unit located on or close to the partition 50 * Also during casting, the torch flame may be directed at the partition 50 * The liquid metal may be directly poured into the preheated partition. of the indirect feeder * This is the pre-heating temperature of the metal and the heating of the intermediate feeder 22 and the superheat The rods 50 should prevent the metal from solidifying or clogging the orifice 80 of the nozzle 24 at the initial stage of the casting operation, and the temperature of the flowing metal should gradually keep the dispenser 22 and baffle 50 at a temperature sufficient to ensure uninterrupted flow of liquid metal through the opening 80 in some cases. In applications, the nozzle should be heated externally throughout the casting operation * Also the metal supplied to the dispenser 22 may be overheated to allow some temperature drop, without adversely affecting the molten metal stream * Also, hold the intermediate dispenser throughout the casting operation 22 a relatively constant level of molten metal to ensure a relatively constant metallostatic pressure in the opening 80 of the nozzle 24 This can be achieved by initially pouring liquid metal into the dispenser 22 to a predetermined level, then adjusting the rate at which the additional amount of liquid metal is poured. to d an intermediate ozator 22 for maintaining metallostatic pressure. It is understood that the additional amount of lead metal poured into the intermediate dispenser 22 should substantially correspond to the amount of metal flowing from orifice 80 of the nozzle 24 onto the surfaces 14. Maintaining a relatively constant height of the metal level in dispenser 22 will provide a relatively constant dazzle of the molten metal stream in the dispenser 22. an opening 80 necessary to avoid negative effects on casting operations or to ensure the quality of the tape. Alternatively, an external pressure source may be used to regulate the pressure in the nozzle 24. In the preferred embodiment, the intermediate dispenser 22 and the baffle 50 may be moved independently of each other or together towards and away from the surface 14 of the mold 12 (FIGS. 9, 10 and 11) The intermediate metering device 22 and the baffle 50 arranged therein are in a position offset from the surface 14. The surface 14 moves in front of the outlet 24 at a speed of about 1 m / s to about 50 m / s. Before or simultaneously with the pouring of the molten metal into the intermediate dispenser 22, the intermediate dispenser 22 is moved towards surface 14 so that the front outer surface 36 of the inlet-posterior wall 28 and the spout 24 are within 0.5 mm, preferably 0, 25 is above surface 14 (FIG. 10). In the preferred embodiment, the outer surface 36 is moved as close as possible to the surface of the ground 14 without colliding with the surface 14 below. when the intermediate feeder 22 moves to the surface of the floor 14 * However, after or during the positioning of the front outer surface 36 to the rear surface 28, the position of the partition 50 must be adjusted so that the surface 70 of the partition 50 is at a distance of 3 mm, preferably between 0.25 mm and 0.51 mm from surface 14 (Fig. 11). Immediately after pouring, the intermediate metering unit 22 and the baffle 50 should be in the correct position. The adjustment of the gaps hl / or o during casting, 00 offers a great opportunity to adapt to the needs during the casting operation. It is understood that the position of the partition 50 in the intermediate feeder 22 can be fixed before the assembly, i.e. the intermediate feeder 22 in total the baffle 50 will be moved to the casting position. In such an arrangement, the correct position of the baffle 50 is obtained when the correct positioning of the front outer surface 36 of the lower-rear wall 28 is obtained. In such an embodiment, the baffle 50 can be permanently attached in its proper position on the intermediate guard 22. Claims 1 Indirect dispenser for pouring metal on the surface of a crystallizer for continuous casting of tapes, the length of which is approximately equal to the width of the cast metal tape, containing a spout with an opening having a uniform cross-section over an entire length, characterized by the fact that at least one of the brines is one of the brines. the opening (80) of the spout (24) is defined by a control baffle (50) having a front surface facing the peripheral surface (14) of the crystallizer (12). 2. Dispenser according to claim The method as claimed in claim 1, characterized in that the regulating partition (50) is slidably mounted in the lateral, horizontal, vertical, angular and arc directions towards and from the peripheral surface (14) of the crystallizer (12) on the outer surface (32) of the protrusion ( 52) of the front wall (26) of the intermediate metering unit (22). 3. Dispenser according to claim FIG. 1, characterized in that the control partition (50) is pivotable with respect to the outer surface (32) of the projection (52) of the front wall (26) of the intermediate dispenser (22). 137 085 FIG. 2 44 42 42 44 FIG. 3137 085 FIG. 4 FIG. 5 FIG. 6 FIG. 7137 085 in 8 FIG. 10 in 9 FIG. II137 085 FIG. 12 60- and FIG. 13 28 ^ FIG. 14 Printing Workshop of the Polish People's Republic of Poland. 100 copies. Price PLN 130 PL PL PL