PL131403B1 - Method of obtaining monosacharides from raw materials of vegetable origin - Google Patents

Description

Przedmiotem wynalazku jest sposób wytwarzania cukrów prostych z surowca roslinnego, zawieraja¬ cego hemiceluloze i celuloze, metoda ciagla, przez hydrolize surowca i/albo tego samego materialu, poddanego hydrolizie wstepnej w strumieniu roz¬ cienczonego roztworu kwasu siarkowego, w tempe¬ raturze 170—220°C i pod cisnieniem, przy którym stezenie kwasu siarkowego utrzymuje sie korzyst¬ nie na po%ziomie 2 — 0,1°/© wagowych, rozprezenie strumienia i oddzielenia cieczy zawierajacej cukry od substancji stalej.Niniejszy wynalazek dotyczy zatem sposobu roz¬ kladania hemicelulozy i celulozy zawartej w róznych materialach roslinnych w procesie hydrolizy za po¬ moca rozcienczonego kwasu na cukry proste. Monó- sacharydy stanowia surowiec uzyteczny zarówno w przemysle chemicznym, jak i mikrobiologicznym.Podczas gdy ceny produktów petrochemicznych nie¬ przerwanie wzrastaja, ceny produktów opartych na surowcu roslinnym takich, jak np. etanol i jego pochodne i bialko staja sie stopniowo konkuren¬ cyjne i zainteresowanie tymi produktami stale wzrasta. Przedmiotem niniejszego wynalazku jest udoskonalenie metody wytwarzania monosachary- dów z materialów roslinnych, zawierajacych celu¬ loze, które mozna stosowac jako surowce dla prze¬ myslu chemicznego i mikrobiologicznego.Wszystkie materialy zawierajace celuloze albo li- gninoceluloze, takie jak odpady papieru, sloma, ba-3 131 403 4 Finski opis patentowy nr 51 370 zawiera sposób ciaglego scukrzania celulozy ze stalego surowca ros¬ linnego, w którym surowiec roslinny poddaje sie hydrolizie w sposób ciagly, w jednm reaktorze w dwóch etapach. Ciagly reaktor przeplywowy do hydrolizy glównej umieszczony jest ponizej reakto¬ ra do hydrolizy wstepnej i stanowi jego bezposred¬ nie przedluzenie- W reaktorze ciecz przeplywa szyb¬ ciej niz czastki stale, inaczej mówiac ciecz przeplywa przez hydrolizowany surowiec roslinny zgodnie z za¬ sada perkolacji.Jakiekolwiek wady zwiazane z procesem Schol- ler'a nie zostaly w tym sposobie wyeliminowane.Zatem w tym przypadku kanaly tworza sie w ma¬ teriale stalym. Ciecz przeplywa przez te kanaly, podczas gdy material miedzy kanalami pozostaje niezhydrolizowany.W sposobie wedlug niniejszego wynalazku pozosta¬ losc i ciecz wyladowuje sie z reaktora z zastosowa¬ niem rozprezenia, przez rozdmuchiwanie cieczy i po¬ zostalosci oddzielnie przez dno reaktora do zbior¬ ników wydmuchu. Podobnie jak w procesie Schol- ler^a, równiez tutaj stosuje sie stosunkowo duze ilosci wody, to znaczy 9—3 kg cieczy na jeden kg suchego ekstraktu zawartego w surowcu. Jesli po¬ zostalosc wydmuchuje sie z reaktora oddzielnie, mo¬ zliwe jest odparowywanie cieczy od pozostalosci.Surowiec roslinny zawiera jednak rózne rodzaje czastek, niektóre z nich ulegaja hydrolizie szybciej niz pozostale. W procesach typu perkolacji jest to uwzglednione przez dopuszczanie do szybszego prze¬ plywu cieczy przez reaktor niz substancji stalej.W ten sposób latwiej hydrolizujace czastki moga byc wyladowane z reaktora szybciej niz hydrolizu¬ jace trudniej, i tak zwiekszona jest wydajnosc cu¬ kru. Jednakze okazalo sie, ze jesli ciecz i substan¬ cja stala plyna z róznymi predkosciami w reakto¬ rze, tworza sie kanaly w substancji stalej, przez które glównie" przechodzi ciecz. Dlatego znaczna czesc substancji stalej nie reaguje i zawiera jesz¬ cze niezhydrolizowane czastki przy opuszczaniu re¬ aktora.W sposobie przedstawionym w opisie patentowym RFN DOS nr 2 814 067 substancja stala i kwas prze¬ mieszczaja sie w reaktorze jednoczesnie, lecz bez¬ warunkowo z rózna predkoscia, przy czym predkosc przesuwu cieczy jest wieksza niz predkosc sub¬ stancji stalej, ponadto jest to proces silnie kwasny, w którym predkosc rozpadu produktów hydrolizy nie stanowi czynnika krytycznego dla prowadzenia procesu. Sposób ten jest przewidziany do zastoso¬ wania pod niskim cisnieniem i w niskiej tempera¬ turze, dlatego nie jest mozliwe wydmuchiwanie i rozdrabnianie substancji stalej tym sposobem.W opisie tym nie wspomina sie tez o sposobie za¬ wracania nieprzereagowanej substancji stalej do re¬ aktora, ani o zawracaniu selektywnym gruboziar¬ nistych czastek do nowej hydrolizy.Wedlug opisu patentowego NHD nr 130 582 pro¬ dukty hydrolizy zostaja usuniete z reaktora przez zawór dlawiacy do urzadzenia rozprezajacego, jed¬ nakze substancje stala i ciecz oddziela sie przed do¬ prowadzeniem cieczy przez zawór dlawiacy do urza¬ dzenia rozprezajacego^ a substancje stala prowadzi sie z reaktora oddzielnie albo do nastepnego etapu hydrolizy, albo do magazynu. Wedlug tego rozwia¬ zania cala substancja stala, w tym równiez nie- reaktywna lignina, która obciaza niepotrzebnie pro¬ ces, jest prowadzona do nastepnego etapu hydrolizy, dlatego ekonomiczny i techniczny stopien skutecz¬ nosci tego rozwiazania jest zly.Zadaniem niniejszego wynalazku jest wyelimino¬ wanie wyzej wymienionych wad i uzyskanie meto¬ dy ciaglego wydzielania cukru z surowca roslinnego z duza wydajnoscia cukru, wysoka zawartoscia cu¬ kru i przy niskim zuzyciu energii, jak równiez mo¬ zliwie najnizszych kosztach inwestycyjnych.Sposób wedlug wynalazku dotyczy sposobu wy¬ twarzania cukrów prostych z surowca roslinnego, zawierajacego hemiceluloze i celuloze, metoda cia¬ gla, przez hydrolize surowca i/albo tego samego materialu, poddanego hydrolizie wstepnej, w stru¬ mieniu rozcienczonego roztworu kwasu siarkowego, w reaktorze przeplywowym, w temperaturze 170— —2i20°C i pod cisnieniem, przy którym stezenie kwasu siarkowego utrzymuje sie korzystnie na po¬ ziomie 2—0,l°/o wagowych, wyladowanie suchego ekstraktu i cieczy z reaktora przez rozprezanie i przez oddzielenie cieczy i substancji stalej, a polega na tym, ze surowiec i roztwór kwasu siarkowego prowadzi sie w strumieniu z jednakowa predkoscia; która jest taka sama, jak predkosc potrzebna dla latwiej hydrolizujacyeh czastek surowca, po czym substancje stala i ciecz rozpreza sie razem przez wydmuchiwanie do tego samego zbiornika wydmu¬ chujacego, substancje stala frakcjonuje sie na frak¬ cje drobna i gruboziarnista i przynajmniej czesc oddzielonej frakcji gruboziarnistej zawraca sie do strumienia do dalszej hydrolizy.Wady zwiazane z wyzej wymienionymi procesa- ni typu perkolacji sa zatem wyeliminowane w spo¬ sobie wedlug niniejszego wynalazku przez prowa¬ dzenie surowca i stalego roztworu kwasu siarkowe¬ go przez reaktor z jednakowa predkoscia, która jest taka sama, jaka jest potrzebna dla latwiej hy¬ drolizujacych czastek surowca, przez wyladowanie substancji stalej i Cieczy razem do tego samego zbiornika wydmuchu i przez zawracanie przynaj¬ mniej czesci oddzielonej nieobrobionej substancji stalej do reaktora. Ciecz i substancja stala prze¬ chodzi zatem z taka sama predkoscia w strumie¬ niu przez reaktor. Jesli ciecz i substancja stala sa wydmuchiwane do tego samego zbiornika, zredu¬ kowana jest wielkosc czastek stalych i wzrasta do¬ stepnosc substancji stalej.Zniszczenie struktury materialu celulozowego jest szczególnie wazne, gdy stosuje sie niski stosunek cieczy i substancji stalej, po czym substancje lotne opuszczaja wlókno wybuchowo, gdy stala substan¬ cja celulozowa jest wydmuchiwana z reaktora pod cisnieniem. Po wydmuchu czesciowo nieprzereago- wane, jeszcze bogate celulozowe nieobrobione czast¬ ki zawracane sa do reaktora hydrolizy, podczas gdy drobne, zawierajace lignine czastki, które juz przereagowaly, wyladowuje sie z procesu razem z produktem hydrolizy.Z powodu powtarzanych wydmuchów rozmiar nie¬ obrobionych, zawierajacych jeszcze duzo celulozy czastek stalych jest zatem zredukowany i jest od¬ wrotnie proporcjonalny do zawartosci ligniny. Frak¬ cje bogata w lignine mozna zatem oddzielic z obie- 10 ii 21 25 10 35 40 45 M 15 60131 403 gu na podstawie rozmiaru czastek, tak ze mozna stosowac wysoki stosunek zawracania do obiegu.To przyczynia sie do wysokiej wydajnosci cukru i selektywnosci, poniewaz ilosc produktów ubocz¬ nych jest niewielka. Mala ilosc cieczy powoduje male zapotrzebowanie na pare grzejna i kwas siar¬ kowy; zmniejszaja sie koszty prowadzenia procesu.Z wysokiego stosunku zawracania do obiegu wy¬ nika krótki czas reakcji i, równoczesnie z glówna hydroliza, mozna uzyskac wysoka wydajnosc pen- toz i/albo furfurolu z pentozanów.Surowiec stosowany w sposobie wedlug wynalaz¬ ku moze byc albo surowym celulozowym materia¬ lem roslinnym albo materialem poddanym wstepnej hydrolizie.Niski stosunek ciecz/substancja stala i usuwanie hydrolizowanej substancji stalej z reaktora hydro¬ lizy zmniejsza rozmiar reaktora i redukuje w ten sposób koszty inwestycyjne. Mozliwa jest wysoka wydajnosc cukru przy niskim stosunku ciecz/sub¬ stancja stala, a hydrolizowany material bogaty w li¬ gnine nie wymaga przestrzeni reaktora.Reaktor jest korzystnie reaktorem rurowym z przenosnikiem slimakowym. Hydrolizowana substan¬ cja stala jest nieprzerwanie wdmuchiwana do zbior¬ nika wydmuchu razem z ciecza, dmuchana substan¬ cja jest przemywana w oddzielaczu, gruboziarnisty, przereagowany material zawracany jest do reak¬ tora hydrolizy i bogaty w lignine material hydroli¬ zowany jest mieszany z woda myjaca i przenoszo¬ ny do oddzielacza, gdzie koncentrat ligniny i pro¬ dukt hydrolizy zostaja od siebie oddzielone. Kon¬ centrat ligniny przemywa sie jeszcze raz woda, któ¬ ra zawraca sie nastepnie do zbiornika wydmuchu jako wode myjaca.Stosunek wagowy cieczy i substancji stalej w re¬ aktorze jest zatem mniejszy niz to jest zwykle przyjete, wynosi 1 — 5, a korzystnie 2,5—13. Stosu¬ nek zawracania do obiegu mozna kontrolowac przez uregulowanie stosunku miedzy iloscia substancji stalej zawracanej do reaktora i iloscia substancji stalej wyladowywanej z reaktora.Stosunek ten wynosi korzystnie 0,6—0,9 i czas pozostawania w reaktorze wynosi odpowiednio 20— — 5 minut. Temperature wewnatrz reaktora utrzy¬ muje sie na poziomie 170—a20°C, a cisnienie utrzy¬ muje sie przy odczycie odpowiadajacym temu cis¬ nieniu, przy którym zawartosc kwasu siarkowego wynosi 2 — 0,l*/o wagowych.(Wynalazek opisano dokladniej z powolanime sie na zalaczony rysunek, który przedstawia schemat ko¬ rzystnego przeprowadzenia sposobu wedlug wyna¬ lazku.Surowy material roslinny podaje sie na przenos¬ niku do skrzyni 1, i ogrzewa sie wstepnie w jej dol¬ nym segmencie za pomoca pary bezposredniej do temperatury okolo 90°C. W dolnym segmencie skrzyni 1 znajduje sie podwójne slimakowe urza¬ dzenie wyladowcze 2, które rozprowadza w sposób ciagly material do zasilacza slimakowego 3. Seg¬ ment srodkowy podwójnego slimakowego urzadze¬ nia wyladowczego 2 otrzymuje z przenosnika 11 równiez zawracana do obiegu substancje stala, któ¬ ra zostaje zmieszana z nowym surowcem, zanim zostanie doprowadzona do przestrzeni czolowej 4 reaktora 5. lt 15 20 30 35 40 5i II Zasilacz slimakowy 3 jest faktycznym dozowni¬ kiem dla materialu, surowego. W tym samym cza¬ sie dziala jako zamkniecie cisnieniowe w otworze doprowadzajacym reaktora 5. Surowiec po wejsciu do przestrzeni czolowej 5 zostaje zmieszany z przy¬ stosowana do cisnienia para grzejna i slabym, oko¬ lo 3°/o roztworem kwasu siarkowego, którego tem¬ peratura wynosi co najmniej 90°C. Czas pozosta¬ wania w reaktorze 5 zawiesiny surowca, której sto¬ sunek cieczy i substancji stalej wynosi okolo 2,5 — —3, jest regulowany za pomoca predkosci obroto¬ wej wymienionego slimaka reaktora 5. Tempera¬ tura w reaktorze 5 wynosi korzystnie okolo 180— —200°C, czas pozostawania 7—il5 minut, zaleznie od stosunku zawracania do obiegu, a zawartosc kwasu siarkowego w cieczy wynosi okolo 1— 0,25*/o, co odpowiada wyzej wymienionym temperaturom.Z uizadzenia wyladowczego 6 reaktora 5 zawie¬ sina jest wydmuchiwana w sposób ciagly do zbior¬ nika wydmuchu 7, gdzie para odparowuje w tem¬ peraturze 100°C i substancja stala zostaje rozcien¬ czona do gestosci odpowiedniej do pompowania.Stosowany rozcienczalnik sklada sie z goracej wody z przemywania ligniny z rury 13, otrzymanej z trze¬ ciego etapu oddzielania 10 i produktu hydrolizy z rury 14. Przez kontrolowanie stosunku wody my¬ jacej 13 i produktu hydrolizy 14 mozna zwiekszyc zawartosc cukru w wytworzonej cieczy (np. moze ono wynosic 100 g/l).Zawiesina ze zbiornika wydmuchu, zawierajaca raz albo kilka razy wydmuchiwany surowiec, roz¬ puszczone cukry itd. i wode o temperaturze 95°C pompowana jest do oddzielacza pierwszego etapu 8.Tutaj nieobrobione substancje stale oddzielane sa od produktu hydrolizy i ligniny i zawracane na przenosniku 11 do podwójnego slimakowego urza¬ dzenia wyladowczego 2 skrzyni i dalej na powrót do reaktora 5.Frakcje ciekla (produkt hydrolizy i drobna frak¬ cje stala, która stanowi glównie lignina) pompuje sie z oddzielacza 8 do oddzielacza drugiego etapu 9, gdzie oddziela sie lignine od produktu hydrolizy.Okolo dwie trzecie frakcji stalej z oddzielacza t stanowi produkt hydrolizy, to znaczy cukry. W celu ich odzyskania frakcje stala rozciencza sie za po¬ moca goracej wody myjacej i pompuje do oddzie- lacza trzeciego etapu 10 frakcje ciekla, z której otrzymuje sie wieksza czesc pozostalych cukrów.Frakcie ciekla prowadzi sie przez przewód 13 do zbiornika wydmuchu, gdzie zostaje rozcienczona i cukry zawracaja do obiegu.Frakcje stala z oddzielacza 10 stanowi glównie czysta lignina. Zawartosc substancji stalej wynosi okolo 33*/t.Wynalazek opisany jest bardziej szczególowo za pomoca przykladów.Przyklad I. Wplyw przedmuchiwania na zdol¬ nosc do hydrolizy.Jesli surowiec, który nie jest wstepnie obrabiany, w tym przypadku pyl z pilowania miekkiego drew¬ na, poddaje sie hydrolizie w .reaktorze rurowym za pomoca roztworu zawierajacego 0,25°/i wagowych kwasu siarkowego w temperaturze 200°C, stosunek cieczy i substancji stalej wynosi 2,5, uzyskuje sie maksymalna wydajnosc, gdy czas reakcji wynosi131 403 21 minut. Wydajnosc glukozy wynosi wtenczas 38°/o celulozy z materialu wyjsciowego, biorac pod uwa¬ ge straty spowodowane, gdy pozostalosc hydrolizy przemywa sie jeden raz woda i stezenie glukozy wynosi 100 g/l.Jesli poddany hydrolizie wstepnej i raz przedmu¬ chany pyl z pilowania miekkiego drewna poddaje sie hydrolizie w tych samych warunkach jak wy¬ zej, uzyskuje sie maksymalna wydajnosc glukozy, gdy czas reakcji wynosi 17 minut. Wydajnosc glu¬ kozy wynosi wtenczas 46,4% celulozy zawartej w materiale wyjsciowym'.Przyklad II. Wplyw powtarzanego przedmu¬ chiwania i zawracania do obiegu na wstepnie hy- drolizowana slome.Wyniki sa uwidocznione w tabeli 1. Stosunek za¬ wracania do obiegu oznacza stosunek substancji sta¬ lej zawracanej do reaktora hydrolizy do ilosci sub¬ stancji stalej wyladowanej z reaktora. Inaczej mó¬ wiac, gdy stosunek zawracania do obiegu wynosi 100%, zawracany jest wszystek niep-rzereagowany material.Tabela 1 10 20 Stosunek zawracania do obiegu 0 58% 73% 80% 85P/I 88% Czas reakcji 17 minut 11 9 „ 7,5 „ 6,5 6 Wydajnosc gluko¬ zy/celuloza zawar-, ta w materiale wyjsciowym 46% 64% | 72% [ 76% ! 79% 80% 40 Tabela 1 wskazuje, ze gdy zmierza sie do mak¬ symalnej wydajnosci glukozy, czas reakcji w jed¬ nym cyklu maleje, gdy stosunek zawracania do obiegu wzrasta. Dlatego zawracanie do obiegu nie zwieksza zapotrzebowania na objetosc reaktora.Nastepujaca tabela 2 wskazuje wplyw obiegu na wymiary frakcji.Tabela 2 | Skumulowc 1 Srednica mim 2,83 2,00 1,68 1,41 iny rozdzi Wyjscio¬ wy pyl z pilowa¬ nia 91,8 83,1 73,5 - al wymia Pozosta¬ losc I-go obiegu 99,3 - 97,4 96,4 93,7 rów czast . ....Pozosta¬ losc 2-go obiega 99,1 -k w % 1 Pozosta- i losc 1 3-go obiegu 45 50 55 1 Skumulowany rozdzial wymiarów czastek w % Srednica 1 mm 1,19 1,00 0,84 0,71 0,50 0,35 0,25 0,177 | 0,125 1 0,087 0,062 0,044 | 1 i 0,037 Wyjscio¬ wy pyl z pilowa¬ nia 53,1 - 32,9 1 - - - 2,4 - - - Pozosta¬ losc I-go obiegu 90,0 87,1 79,8 72,9 56,2 40,3 27,7 19,7 14,1 | 10,7 - 7,55 - i 5,75 - ! 5,33 Pozosta¬ losc r2-go obiegu 98,4 97,4 95,6 93,5 86,2 76,8 65,8 56,8 46,5 40,7 32,6 26,6 21,7 Pozosta¬ losc 3-go obiegu 98,3 94,9 89,4 78,8 68,1 56,2 49,6 1 39,8 32,2 30,8 Skumulowany rozdzial wymiarów czastek z takich frakcji w zawiesinie wodnej, które przeszly przez sito 0,037 mm, w % Srednica mm 0,040 .0,035 0,030 0,025 j 0,020 0,015 0,00 1 0,005 Pozostalosc 2-go obiegu 1 100 92,5 79 63 45 27 11,5 2 Pozostalosc 3-go obiega 99 92,5 78 61 | 45 1 28 112,5 ' | 2 Przyklad III. Wplyw temperatury na steze¬ nie kwasu siarkowego.Znaleziono, ze jesli czas reakcji jest staly, wzrost w temperatury wynoszacy 10°C zmniejsza zapotrzebo-9 131 403 10 wanie na stezenie kwasu siarkowego do polowy, jak to przedstawiono w tabeli 3.Tabela 3 t°c HtSOi •/• wa¬ gowe 170 ' 2,0 180 1,0 190 0,5 200 0,25 210 0,15 ' 220 (i 0,1 Wzrost czasu obniza temperature i stezenie kwa¬ su siarkowego, jesli zadana jest taka sama wydaj¬ nosc glukozy.Zastrzezenia patentowe 1. Sposób wytwarzania cukrów prostych z surow¬ ca roslinnego, zawierajacego hemiceluloze i celu¬ loze, metoda ciagla, przez hydrolize surowca i/albo tego samego materialu, poddanego hydrolizie wstep¬ nej, w strumieniu rozcienczonego roztworu kwasu siarkowego, w temperaturze 170—220°C i pod cis¬ nieniem, przy którym stezenie kwasu siarkowego utrzymuje sie korzystnie na poziomie 2—O,!0/! wa- 15 25 gowych, rozprezenie strumienia i rozdzielenie cie¬ czy i substancji stalej, znamienny tym, ze suro¬ wiec i roztwór kwasu siarkowego prowadzi sie w strumieniu z jednakowa predkoscia, która jest taka sama, jak predkosc potrzebna dla latwiej hy- drolizujacych czastek surowca, po czym substancje stala i ciecz rozpreza sie razem przez wydmuchi¬ wanie do tego samego zbiornika wydmuchowego, a substancje stala frakcjonuje sie na frakcje drob¬ na i gruboziarnista i przynajmniej czesc oddzielo¬ nej frakcji gruboziarnistej zawraca sie do strumie¬ nia do dalszej hydrolizy. 2. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze surowiec roslinny i roztwór kwasu siarkowego mie¬ sza sie tak, ze stosunek wagowy cieczy i substan¬ cji stalej w strumieniu wynosi l-5, zwlaszcza 2,5 — -3. 3. Sposób wedlug zastrzezenia 1, znamienny tym, ze stosuje sie substancje stala zawracana do stru¬ mienia w ilosci wynoszacej w stosunku wagowym do ilosci substancji stalej w strumieniu wydmu¬ chiwanym z reaktora 0,5—0,9 i czas przebywania w strumieniu.odpowiednio 20 — 5 minut. 4. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze substancje stala rozciencza sie w etapie wydmu¬ chu przez dodanie wody myjacej z etapu oddzie¬ lania substancji stalej i/albo produktu hydrolizy. irowie para wodna !^I2dukt__hvc^iBL_j 0 [ PL PL PL PL PL PL PL PL

Claims (4)

1. Zastrzezenia patentowe 1. Sposób wytwarzania cukrów prostych z surow¬ ca roslinnego, zawierajacego hemiceluloze i celu¬ loze, metoda ciagla, przez hydrolize surowca i/albo tego samego materialu, poddanego hydrolizie wstep¬ nej, w strumieniu rozcienczonego roztworu kwasu siarkowego, w temperaturze 170—220°C i pod cis¬ nieniem, przy którym stezenie kwasu siarkowego utrzymuje sie korzystnie na poziomie 2—O,!0/! wa- 15 25 gowych, rozprezenie strumienia i rozdzielenie cie¬ czy i substancji stalej, znamienny tym, ze suro¬ wiec i roztwór kwasu siarkowego prowadzi sie w strumieniu z jednakowa predkoscia, która jest taka sama, jak predkosc potrzebna dla latwiej hy- drolizujacych czastek surowca, po czym substancje stala i ciecz rozpreza sie razem przez wydmuchi¬ wanie do tego samego zbiornika wydmuchowego, a substancje stala frakcjonuje sie na frakcje drob¬ na i gruboziarnista i przynajmniej czesc oddzielo¬ nej frakcji gruboziarnistej zawraca sie do strumie¬ nia do dalszej hydrolizy.

2. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze surowiec roslinny i roztwór kwasu siarkowego mie¬ sza sie tak, ze stosunek wagowy cieczy i substan¬ cji stalej w strumieniu wynosi l-5, zwlaszcza 2,5 — -3.

3. Sposób wedlug zastrzezenia 1, znamienny tym, ze stosuje sie substancje stala zawracana do stru¬ mienia w ilosci wynoszacej w stosunku wagowym do ilosci substancji stalej w strumieniu wydmu¬ chiwanym z reaktora 0,5—0,9 i czas przebywania w strumieniu.odpowiednio 20 — 5 minut.

4. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze substancje stala rozciencza sie w etapie wydmu¬ chu przez dodanie wody myjacej z etapu oddzie¬ lania substancji stalej i/albo produktu hydrolizy. irowie para wodna !^I2dukt__hvc^iBL_j 0 [ PL PL PL PL PL PL PL PL