***1 Int. Cl.2 C03B 5/04 C03B 5/18 Twórcy wynalazku: George Alfred Dickinson, William Jackson Rhodes, Derek Marshall Uprawniony z patentu: Pilkington Brothers Limited, St. Helens (Wiel¬ ka Brytania) Sposób wytapiania szkla i wanna szklarska do wytapiania szkla Przedmiotem wynalazku jest sposób wytapiania szkla i wanna szklarska do wytapiania szkla.Znany jest sposób wytapiania szkla obejmujacy podawanie wsadu do jednego konca wanny szklar¬ skiej do topienia szkla, stapiania wsadu w stre¬ fie stapiania wanny szklarskiej i klarowanie sto¬ pionego szkla w obszarze klarowania, zanim szklo przejdzie do strefy ustalania w roboczym koncu wanny szklarskiej, z którego stopione szklo jest odprowadzane z wanny, regulowanie strumienia przeplywu stopionego szkla ze strefy klarowania do strefy ustalania za pomoca wprowadzenia w przyblizeniu poziomej przegrody, poprzez która jest przepuszczany plyn chlodzacy.Znany jest z opisu patentowego Wielkiej Bry¬ tanii nr 1041102 sposób ujednoradniania cieklego szkla przeplywajacego wzdluz tunelu obejmujace¬ go pierwsza i druga komore obróbki, w którym mieszadlami wzbudza sie w cieklym szkle prady wstepujace w warstwie szkla przeplywajacej w kierunku drugiej komory i znajdujacej sie powy¬ zej warstwy szkla chlodniejszego plynacego od dru¬ giej komory. Wstepujace prady skierowuja szklo z dolnej czesci górnej warstwy do jej powierzchni, powodujac w ten sposób ujednorodnienie szkla w tej wyzszej warstwie. Szybkosc strumienia ciekle¬ go szkla wywolana przez wstepujace prady jest wieksza niz szybkosc strumienia szkla kierujace¬ go sie do drugiej komory, dzieki^czemu szklo to 10 15 20 jest zawracane w polu dzialania czlonów lopatko¬ wych zanim przeplynie do drugiej komory.Czlonami lopatkowymi wywoluje sie przeplyw pradowy na powierzchni górnej warstwy szkla w celu wymuszenia przeplywu pozostalosci unosza¬ cych sie na plynnym szkle w kierunku pierwszej komory.Znana jest równiez z opisu patentowego Wiel¬ kiej Brytanii nr 1 041102 wanna szklarska do wy¬ tapiania szkla, w której wsad topi sie w sposób ciagly w strefie stapiania, a stopione szklo jest na¬ stepnie klarowane w strefie klarowania przed o- siagnieciem konca wanny i rozladowaniem jej do operacji ksztaltowania, zawierajaca przegrode o chlodzeniu cieczowym, ustawiona poziomo w po¬ przek co najmniej czesci szerokosci wanny, na dro¬ dze strumienia stopionego szkla, w kierunku konca roboczego oraz wiele mieszadel usytuowanych o- bok siebie w poprzek kierunku przeplywu szkla, przeznaczonych do mieszania szkla w poblizu prze¬ grody.Wanna posiada dwie komory do obróbki szkla polaczone tunelem, przez który ciekle szklo prze¬ plywa od jednej do drugiej komory. W praktyce trudno jest otrzymywac calkowicie jednorodne szklo w wannach, poniewaz szklo zawierajace nie-' ciaglosci spowodowane wlasciwosciami chemicz¬ nymi lub fizycznymi, uznawane jest jako szklo nie¬ jednorodne. Nieciaglosci takie moga powstawac na skutek nierozpuszczonych cial stalych i gazów, 106 017166 Hit r zycznych na przyklad temperatury. Niebezpieczen¬ stwo niejednorodnosci wzrasta przy duzych obcia- izeniach, podcza&^dy temperatura w poszczegól- frychvstrefach } Tfejs sa ograniczone budowa pieca ;i jego odpornoscia* na topienie materialów.Wytwarzane szk^o jest na ogól niejednorodne w Isklattzie* w stopniu zaleznym od przebiegu proce- l*fl6w topienia i Jfójejnycn operacji. Szklo ó zmien¬ nym skladzie tworzy warstwy w piecu, przy czym warstwy te podlegaja unoszeniu i innym przeply¬ wom wprowadzanym przez operacje piecowe, kon¬ strukcje lub inne fizyczne operacje przeprowadza¬ ne na szkle. W produkcie koncowym warstwy te sa na ogól równolegle Ao powierzchni szkla, moga jednak wystepowac odchylenia od tego stanu rów¬ noleglosci w obszarach* które podlegaja innym czynnikom modyfikujacym. Tam gdzie warstwy niejednorodne przestaja byc równolegle w sposób ciagly do powierzchni 'szkla, pojawiaja sie wady optyczne, obnizajace jakosc szkla.Celem wynalazku jest wyeliminowania niedogod¬ nosci wystepujacych w znanych sposobach prowa¬ dzonych w sianych wannach szklarskich do wyta¬ piania szkla.W sposobie wedlug wynalazku strumien powierz¬ chniowego przeplywu cieklego szkla ze strefy ra¬ finacji do strefy kondycjonowania reguluje sie po¬ zioma przegroda z kanalem dla cieczy chlodzacej, która umieszcza s$ w t&lfej strefie 'cfetóe£o szkta oraz mieszaniem cieklego szkla w obszarze prze* wezenia, przy czym stosuje sie dwa lub kilka wprowadzonych w ruch obrotowy wokól piono¬ wej osi mieszadel usytuowanych obok siebie w po¬ przek kierunku przeplywu strumienia szkla. W sposobie tym, stosuje sie zmiane polozenia miesza¬ del poprzez ich obrót w co najmniej jednym powo¬ zeniu, przy kazdym obrocie mieszadel i zapewnia sle fm jednakowe polozenie katowe. Mieszadla o- braca "sie w tym samym kierunku, z ta sama pred¬ koscia i w zgodnej wzajemnie fazie. Mieszadla o- braca sie tez w niezgodnej wzgledem siebie fazie, albo mieszadla obraca sie z ta sama predkoscia w kierunkach przeciwnych. Mieszadla chlodzi sie woda przez przepuszczenie wody chlodzacej po¬ przez co najmniej czesc kazdego mieszadla.Przegrode dla regulowania i kontroli naplywu cieklego szkla ustawia sie do obszaru przewezenia wanny szklarskiej.Waftna szklarska we&ttg wynalazku do wytapia¬ nia Sfeltta-, ftfsftda usytuowana nad dnem w górUeJ strefe \SieMfcgo fczkla tfrzegrO^ dla fcoritroli na- *!fcw\i 'efettego Szkla, Mora ima w bUskSm *b&a- rase tisytuówane obrotowo wokól pionowej osi mie¬ szadla polaczone z napedem, posiadajace lopatki o feksztaftowanftu powierzchni natarcia zgodnie z -ktenanMeln przeplywu strumienia powierzchniowe¬ go btekiego szkla. %fcftdia toia *teyttiów&ne, zanurzone w s^umleftiu i?oHWe^clMó%ym cfeklego szkla lopatki lut cnó- Afr ^bfft&owe Ttfn^szadfel. rMifeszadla z napedem ita- tfoHHfc V*lM opowiadajacy tistawierife, ktdte w co f&JHft£fó?j jednym pdló££hiti "przy "kazdym ^db¥ó'- Cte tmeskatM Ifóajjdfeft si*» w jednakowym tfóloSe- niu katowym. Uklad mieszadel posiada kierunek obrotów w fazie zgodnej wzgledem siebie.Mieszadla z napedem stanowia uklad posiadajacy kierunek obrotów mieszadel w fazie niezgodnej w stosunku do siebie. Mieszadla korzystnie chlodzo¬ ne sa strumieniem cieczy chlodzacej przeplywaja¬ cej co najmniej przez czesc kazdego mieszadla.Przegroda jest umieszczona w przewezeniu wanny lub w poblizu jej przewezenia, i jest osadzona na-' stawnie dla regulacji zanurzenia w stopionym szkle. Przegroda zawiera co najmniej jedna rurke o ksztalcie „U" dla chlodzenia wodnego z dwoma poziomymi ramionami, przy czym jedno znajduje sie nad drugim.Przegroda jest osadzona w poblizu wlotu do przewezenia wanny, a mieszadla zmontowane sa ponizej przegrody w kierunku przeplywu strumie¬ nia szkla. Przegroda moze byc umieszczona w prze¬ wezeniu lub w poblizu przewezenia w wannie szklarskiej. Mieszadla moga byc ustawione tak, aby co najmniej w jednym polozeniu w kazdym obrocie mieszadel nie byto zadnej katowej róznicy miedzy ich ustawieniem obrotowym. Mieszadla moga za¬ wierac lopatki lub skrzydleka. Moga byc one przy¬ stosowane do obracania si^ w tym samym kierun¬ ku tak, aby lopatki lub skrzydelka róznych miesza- ttel pozostawaly równolegle wzgledem siebie pod¬ czas obrotu. W tym przypadku mieszadla sa utrzy¬ mywane w zgodnej fazie. Gdy lopatki lub skrzydel¬ ka sa obracane w przeciwnych kierunkach, to sa one ustawione tak, aby wszystkie lopatki lub skrzy¬ delka byly wzajemnie równolegle, w jednej z góry okreslonej pozycji, w czasie kazdego obrotu tak, ze w tej pozycji nie ma zadnej róznicy ustawienia obrotowego.Alternatywnie -mieszadla moga zawierac czlony cylindryczne na przyklad cylindryczne ^ebra, któ¬ re sa symetryczne wzgledem osi obrotu. W tym przypadku mieszadla nie wykazuja róznicy usta¬ wienia obrotowego, "bez wzgledu ha swoje poloze¬ nie obrotowe. W przypadku gdy mieszadla posia¬ daja lopatki lub skrzydelka, naped moze byc przy¬ stosowany do obracania mieszadel w fazie wza¬ jemnie niezgodnej. Przez wzajemnie niezgodna fa¬ ze rozumie sie takie ustawienie mieszadel, ze glów¬ na os poprzeczna lopatki lub skrzydelko jednego mieszadla posiada okreslony kat wzgledem glównej poprzecznej osi lopatki lub skrzydelka sasiedniego mieszadla.Ustawione w szyku pobocznym mieszadla w po¬ przek sWttmienia $r£edWfegó fitó&a fwóifcyc kat *0° z osia strumienia Hfe fez frat niny niz $4)°. Vl otm przypadkach 'mieszadla sa zbudowane *ffefc, ze nie wprowadzaja dó sumienia prze^lyWu fóasy *akla- nej zadnej istotnej skladowej pionowej. # prak¬ tyce kazde mieszadlo jest montowane na walku o- "ltrótótoyin. ^Lopatki lrib skrzydelka -moga byc mon¬ towane ekscentrycznie na walku tak, aby ^apew- nitó wiekszy stopien przesuniec ^przecfcnydh niz w przypadku symetrycznie zamontowafcydh -lopa¬ tek *&» skrzydelek. W jednym z przykladów wy¬ konalna skrzydelko wykonane jest w 'pl&tsrei haft¬ ki Tz medalowej rurki. Obszar tfdotfctfny $rz%* Tam¬ ke **dz% b£6 wysniony fclyt* wyfcohtfha * *#&- %rfa*ó 10 15 U ts st 35 *o * lo fe * H*106 927 5 6 ka moze byc wykonana z molibdenu. W alterna¬ tywnym wykonaniu rurka wykonana jest ze stali nierdzewnej. Rurka i walek, na którym jest ona umieszczona, moga byc alternatywnie wykonane ze stali miekkiej, a obszar niesty^ajacy sie ze szklem moze byc pokryty materialem ogniotrwa¬ lym lub otoczony rurka ogniotrwala w celu ochro¬ ny.W przypadku zastosowania wielu mieszadel od¬ step pomiedzy mieszadlami i grupami mieszadel moze byc regulowany stosownie do konstrukcji mieszadla na przyklad {stosownie do) liczby skrzy¬ delek, skutecznej srednicy i predkosci obroti), któ¬ re z kolei zalezne sa od obciazenia roboczego i konstrukcji wanny szklarskiej. W celu usuniecia alternatywnych dróg przeplywu szkla, innych ani¬ zeli drogi poprzez strefe mieszania, zaleca sie sto¬ sowac kilka mieszadel w szyku pobocznym, w po¬ przek kierunku przeplywu szkla. \# tym przypad¬ ku mieszadla moga rozciagac sie w poprze- pelnej szerokosci strumienia szkla. Ponadto zaleca sie u- stawiac mieszadla symetrycznie w stosunku do osi strumienia szkla.Szybkosc mieszania jest ograniczona warunkiem, ze nie nalezy dopuscic do wytwarzania przez mie¬ szadla pecherzy w masie szklanej na powierzchni granicznej szkla, oraz powodowanie znaczne} ero¬ zji materialów ognioodpornych pieca wannowego.Zaleca sie wykonanie niektórych lub wszystkich mieszadel z chlodzeniem cieczowym,. Stosowana ciecza moze byc woda. Przegroda moze wystawac ponad powierzchnia stopionego szkla, jednakze w pewnych przypadkach moze byc pozadane, aby górna powierzchnia przegrody znajdowala sie w tej samej plaszczyznie, co powierzchnia szkla sto¬ pionego. Przegroda moze byc wykonana w postaci rury chlodzonej woda, rozciagajacej sie w poprzek co najmniej czesci wanny szklarskiej.Zaleca sie stosowanie przegród o regulowanym polozeniu i umieszczenie ich w poblizu wlotu do przewezenia. Moga byc one jednak w. pewnych przypadkach umieszczone wewnatrz przewezenia lub ponizej jego kierunku przeplywu masy szkla¬ nej. Przegroda moze rozciagac sie prostopadle do kierunku przeplywu masy szklanej przez przeweze¬ nie lub tez moze byc pochylona pod innym katem do kierunku przeplywu. Zaleca sie umieszczanie mieszadel w przewezeniu ponizej polozenia prze¬ grody, w kierunku przeplywu masy szklanej.W sposobie wytapiania szkla wedlug wynalazku dzieki temu, ze reguluje sie strumien stopionego szkla, wyplywajacy ze strefy kierowania do strefy ustalania za pomoca wprowadzania zasadniczo po¬ ziomej przegrody, poprzez która jest przepuszczo¬ ny plyn chlodzacy w górnym obszarze stopionej masy. Stopione szklo miesza sie w obszarze przy¬ leglym do przegrody przez obracanie dwóch lub kilku mieszadel wokól pionowej osi, przy czym mieszadla sa umieszczone w poprzek strumienia stopionego szkla. Mieszadla moga byc obracane tak, ze w co najmniej jednym polozeniu w czasie kazdego obrotu mieszadel, nie wystepuje zadna rq?nica miedzy ustawieniem obrotowym mieszadel.Alternatywnie dwa mieszadla moga byc obracane w fazach wzajemnie niezgodnych. Mieszanie moze byc regulowane przez obracanie co najmniej trzech par mieszadel ustawionych w szyku pobocznym w poprzek kierunku strumienia, przy czym dwa mie¬ szadla kazdej pary sa obracane w fazach wzaje,m- 1 nic niezgodnych.Zaleca sie przepuszczanie plynu chlodzacego po¬ przez mieszadla. Zaleca sie takze, aby mieszadla pracowaly ponizej przegrody w kierunku przeply¬ wu szkla. Przegroda o chlodzeniu wodnym wspól¬ dzialajac z mieszadlami, takze w chlodzeniu wod¬ nym, w celu poprawienia jakosci szkla, dziala ja¬ ko przegroda fizyczna, ograniczajaca strumien, co z kolei wplywa na przenoszenie ciepla pomiedzy obszarem stapiania i strefa ustalania w roboczym koncu wanny szklarskiej. Ilosc ciepla doprowadzo¬ nego do pieca jest ograniczana przez maksymalne temperatury, które moga wytrzymac obudowa i materialy ogniotrwale regeneratora. Wynika z te¬ go, ze okresy czasu przeznaczone dla kazdego z powiazanych procesów topienia, klarowania i u- stalania, zalezne od temperatur w tych strefach, musza byc scisle regulowane, jezeli ma byc osiag¬ nieta maksymalna wydajnosc. Za krótki czas top¬ nienia powoduje pozostawienie w wyjsciowym pro¬ dukcie czesciowo tylko stopionych materialów su¬ rowcowych, za krótki okres klarowania powoduje zwiekszanie pecherzy w szkle, a przy zbyt krót¬ kim okresie kondycjonowania niezbedne jest nad¬ mierne chlodzenie, co powoduje powstawanie w topionym szkle szkodliwych przeplywów, prowa¬ dzacych w nastepstwie do uszkodzenia jakosci op¬ tycznej szkla.W zasadzie piec pracuje w warunkach, w któ¬ rych osiagany jest pewien stan równowagi. Uzy¬ skuje sie to za pomoca stosowanego regulowania gradientów termicznych wzdluz pieca tak, aby uzy¬ skac ogólne optimum jakosci szkla. Materialy do wytwarzania szkla sa normalnie podawane do za¬ sypu, w koncu stapiania w wannie szklarskiej.Dolna granice strefy stapiania w kierunku prze¬ plywu masy szklanej wyznacza odpowiednio wy¬ soka temperatura, stwierdzana przy przesuwaniu sie od zasypu przez strefe topienia. Przyrost tem¬ peratury sterowany jest za pomoca regulacji o- grzewania w tej czesci wanny szklarskiej.Przy przechodzeniu poza strefe topienia wyste¬ puje spadek przyrostu temperatury, gdy szklo pod¬ lega klarowaniu. Okresy czasu na topienie i klaro¬ wanie moga byc dopasowywane do konkretnego ladunku przez modyfikowanie tych gradientów temperatury. Obecnosc gradientów temperatury w wannie szklarskiej powoduje wystepowanie stru¬ mieni konwekcyjnych wewnatrz masy szklarskiej.W strefach klarowania i ustalania strumieni kie¬ rowany jest w zasadzie do przodu i na zewnatrz, ku sciankom bocznym, w górnych warstwach szkla i zasadniczo w kierunku do tylu i do srodka wan¬ ny, w warstwach dolnych.Glebokosc, zarówno strumienia przedniego, jak i powrotnego zalezy od ladunku i temperatura.Przez zastosowanie przegrody o chlodzeniu cieczp- wym mozliwe jest regulowanie ilosci ciepla prze¬ noszonego przez strumien stopionego szkla do stre¬ fy ustalania. Regulacja taka ma na celu zwykle zwiekszenie ilosci ciepla przeznaczonego dla sz^la 13 20 " 30 35 40 45 5* 55 eo106 927 1 8 przy topieniu i klarowaniu, i tym samym ogra¬ niczenie przeplywu ciepla do strefy ustalania.Zmiana taka oznacza kolejne zmniejszenie chlo¬ dzenia wymaganego, w celu sprowadzenia tempe¬ ratury szkla w strefie ustalania do temperatury przy której powinno ono opuszczac piec. Regulacje takie, jesli sa konieczne, dokonywane sa w zmia¬ nach ladunku w wannie szklarskiej, to znaczy przy przyroscie lub zmniejszaniu ilosci szkla, która ma byc wytworzona przez okreslony czas z wanny szklarskiej.Regulacja przeplywu ciepla miedzy strefa kla¬ rowania i strefa ustalania moze byc realizowana prosto, za pomoca regulacji glebokosci, do której przegroda jest zanurzana w szkle na granicy lub w okolicy granicy miedzy dwiema strefami. Prze¬ grode umieszcza sie tak, aby uniemozliwic prze¬ plyw szkla góra przegrody, a polozenie najnizsze¬ go puhktu przegrody w strumieniu szkla jest wy¬ bierane tak, aby regulowac przeplyw szkla ponizej przegrody i w ten sposób sterowac ilosc przeno¬ szonego ciepla pomiedzy dwiema strefami. Dla o- siagniecia zadowalajacej pracy przy róznych ob¬ ciazeniach pieca, pozadane jest, aby pionowe po¬ lozenie przegrody bylo regulowane tak, aby mozna bylo zmieniac glebokosc jej zanurzenia w szkle.Stwierdzono, ze przez wprowadzenie przegród lub ograniczen, na przyklad, ukladu rurek wodnych, w strumieniu stopionego szkla górnych warstw szkla, warstwy te sa hamowane i powstaja wtór¬ ne uklady strumieni powrotnych, powyzej i poni¬ zej przegrody. Dzieki temu szklo pozostaje przez dluzszy czas w warstwach górnych powyzej prze¬ gród, wiecej ciepla jest wprowadzone do szkla i wiecej tego ciepla jest utrzymywane w strefie kla¬ rowania przy przenoszeniu w zwiekszonym stru¬ mieniu powrotnym od obszaru przegrody. Jedno¬ czesnie mniej ciepla przenosi sie ze strefy klaro¬ wania do strefy ustalania. Przez regulowanie gle¬ bokosci i konstrukcji przegrody mozna regulowac przeplyw strumienia stopionego tak, aby spelnic rózne ograniczenia nakladane przez ladunek i tem¬ perature.Przedmiot wynalazku jest przedstawiony w przy¬ kladach wykonania na rysunku, na którym fig. 1 przedstawia wanne w widoku z góry, z uwidocz¬ nionym zalecanym polozeniem przegrody i ukladu mieszadel, fig. 2 — wanna z fig. 1 w przekroju poprzecznym wzdluz linii X—X, fig. 3 — schema¬ tyczny uklad mieszadel z uwidocznionym kierun¬ kiem obrotu, fig. 4 — mieszadlo w przekroju po¬ przecznym, fig. 5 — mieszadlo z fig. 4 w innej postaci wykonania, fig. 6 — zestaw przegrody z chlodzeniem wodnym, fig. 7 — schematycznie in¬ ny uklad mieszadel z uwidocznionym kierunkiem ich obrotu, fig. 8a—8d — w widoku z dolu pary mieszadel, które moga byc stosowane zgodnie z rozwiazaniem wedlug wynalazku, fig. 9 — uklad mieszania do badan modelowych odpowiadajacych ukladowi z fig. 7, fig. 10 — uklad mieszania do badan modelowych odpowiadajacych innemu ukla¬ dowi mieszania z fig. 7, fig. 11 — wykres wyni¬ ków porównawczych badan ukladów z fig. 9 i 10, fig. 12 — w przekroju plyta szklana z uwidocz¬ niona niejednorodnoscia, która w stanie cieklym nie byla podana mieszaniu, na fig. 13 — plyta szklana w przekroju z uwidoczniona niejednorod¬ noscia po procesie mieszania cieklego szkla.Przedstawiony na fig. 1 i 2 piec 10 zawiera wy- • dluzona wanne szklarska 11 dla utrzymywania stopionego szkla 12. Wanna szklarska ma sklepie¬ nie 13, scianki boczne 14, scianki koncowe 15 i dno 16, wykonane z odpowiedniego materialu ognio¬ trwalego. Wsad, z którego ma byc wykonane szklo jest dostarczany w znany sposób do wanny po¬ przez zasyp 18 i jest topiony w strefie 19. Stapia¬ ne szklo jest nastepnie klarowane w strefie kla¬ rowania 20 i przechodzi poprzez przewezenie 24 do strefy ustalania 21, w roboczym koncu wanny szklarskiej, w ciaglym procesie obróbki. Szklo jest nastepnie wyladowywane poprzez kanal wylotowy do operacji ksztaltowania. Material wsadowy wpro¬ wadzony do wanny szklarskiej 11 plywa na sto¬ pionym szkle 12 i jest unoszony poprzez strefe stapiania 19. Cieplo przeksztalcajace wsad na szklo stopione, w strefie stapiania 19, dostarczane jest palnikami zamontowanymi wewnatrz lub w po¬ blizu otworów 23, otwartych w kierunku stref sta¬ piania i klarowani^ 19 i '20, usytuowanymi nad poziomem szkla stopionego 12 po przeciwleglych stronach pieca. Przegroda 27 o chlodzeniu wod¬ nym (fig. 1) znajduje sie przy wlocie do przewe¬ zenia 24.Przegroda jest wykonywana w postaci pary cienkich, ostro zgietych rurek o chlodzeniu wod¬ nym, które moga byc na przyklad takie jak na fig. 6. Rurki sa ustawione na wysokosci powyzej dna wanny szklarskiej tak, aby znajdowaly sie w górnym obszarze strumienia stopionego szkla w obszarze przewezenia. Dzieki temu przegroda reguluje strumien powierzchniowy topionego ma¬ terialu plynacy w kierunku przewezenia. Górna powierzchnia rurek moze w pewnych przypadkach wystawac nad powierzchnie szkla, lub alternatyw¬ nie górna powierzchnia moze lezec w tej samej plaszczyznie co powierzchnia szkla. W celu zmia¬ ny wplywu przekrody na przeplyw do obszaru przewezenia, przegroda jest regulowana w pionie tak, ze mozliwa jest zmiana glebokosci zanurzenia przegrody w stopionym szkle. Rurki moga byc u- mocowane na regulowanej podstawie 30 po oby¬ dwu stronach wanny szklarskiej (fig. 6).Wedlug ukladu z fig. 6 przegroda sklada sie z dwóch ostro zgietych zestawów rurek 27a i 27b, które wystaja z przeciwnych boków wanny szklar¬ skiej. Chociaz na fig. 6 górny i dolny ciag rurek przedstawione sa jako wzajemnie równolegle do siebie i do powierzchni szkla, w innych przykla¬ dach wykonania dolny odcinek wznosi sie do góry lub Jest pochylony do dolu w kierunku srodka przegrody przewezenia. Ponizej przegrody znajdu¬ je sie szesc mieszadel 28 umieszczonych na drodze strumienia przedniego poprzez obszar przeweze¬ nia.Mieszadla znajduja sie w ukladzie pobocznym tak, ze rozciagaja sie w poprzek przewezenia i jak pokazano na fig. 2 mieszadla obracane sa wokól osi pionowej przez silnik napedowy 31. W kon¬ kretnie przedstawionym przykladzie trzy pary mie¬ szadel 28 znajduja sie w srodkowej czesci obszaru 15 20 25 30 35 40 49 60 55 60106 927 przewezenia i sa rozmieszczone symetrycznie w stosunki* do srodkowej osi przeplywu strumienia poprze* przewezenia. Kazde mieszadlo zamontowa¬ ne jest na walku obrotowym 32 wystajacym przez dach 13 pieca do stapiania.Górne konce walków 32 sa polaczone poziomym walkiem napedowym do silnika napedowego 31, który jest przystosowany do obracania mieszadel z ta sama predkoscia. Kazde mieszadlo posiada na dolnym koncu skrzydelko lub lopatke, przy czym lopatki sa umieszczone w strumieniu przednim szkla i ledwie siegaja do strumienia powrotnego, w dolnej polowie wanny szklarskiej. W ukladzie wedlufc fig. 3 skrzydelka na kazdym mieszadle sa ulozone równolegle wzgledem siebie, a srodki na* pedowe sa. zestawione tak, ze wszystkie mieszadla obracane sa w tym samym kierunku i z ta sama predkoscia, przez co utrzymywane sa w fazie zgod¬ nej, wzgledem siebie.Istnieje mozliwosc stosowania mieszadel, które nie posiadaja skrzydelek lub lopatek. W tym przy¬ padku mieszadla moga byc wykonane w postaci cylindrycznej. Alternatywne ksztalty skrzydelek lub lopatek,, które mozna stosowac na mieszadlach, pczedtóawiono na lig. 8a do 8d. Przedstawiaja one scbeo&atycziBie alternatywne ukjady czlonów wie- loskrzydtowycJu z których kazdy tworzy jedna pa¬ re mieszadel.Mieszadla zawierajace skrzydelka pokazane sa na fig. 8a do 8d, i posiadaja chlodzenie wodne.Dwie alternatywne konstrukcje przedstawiono na fig. 4 i &. W urzadzeni** na fig. 4 mieszadlo sklada sit z ramki puste} w srodku, utworzone} z rurki 36, której wlot 97 styka sie z wylotem 38. Mozna stosowac rurke ze stali nierdzewnej. Fig. 5 przed¬ stawia taka sama konstrukcje, przy czym obszar wewnetrzny otoczony ramka zamkniety jest przez srodkowa plytke 35, wykonana z materialu odpor¬ nego na niszczace dzialanie stopionego szkla na przyklad molibdenu. W obydwu przypadkach wo¬ da chlodzaca przepuszczana jest w sposób ciagly poprzez rurke ramki, przy obracaniu mieszadla- Jak juz, wspomniano mieszadla moga byc obra¬ cane w ukladzie zgodnym w fazie; jak pokazano na lig, & W takim przypadku wszystkie miesza¬ dla moga byc obracane w tym samym kierunku jak pokarana na fi& 3 lub alternatywnie moga byc, ooe ohracanet w kierunkach przeciwnych pod warunkiem, ze nie wystepuje zadna róznica ka¬ towa, pomiedzy ustawieniami obrotowymi miesza¬ del, przynajmniej, w jednym polozeniu w kazdym obrocie mieszadel. Alternatywnie mozna zestaw dobrac tak, ze mieszadla sa obracane niezgodnie w fazie i przyklad takiego rozwiazania jest przed¬ stawiony na fig. 7 oraz fig. 8a do 8d.Na fig. 7 ttrieszadla sa rozmieszczone w szyku pobocznym w poprzek szerokosci wanny szklar¬ skiej zasadniczo prostopadle da kierunku strumie¬ nia, a odleglosc miatgzy sasiednia para mieszadel jest równa, podwójnej: odleglosci miedzy miesza¬ dlami kazdej pary. W tym przypadku odleglosc poauotey osiami dwfeh. mieszadel w kazdej parze wynosi 32,5 cm, podczac* gdy odtaglas& pomiedzy osiami sasiednich mieszadel róznych par wynosi 65 cm. Jak przedstawia fig. 7 kazde mieszadlo jest ustawione tak, ze obraca sie w przeciwnym kierunku do sasiedniego mieszadla bez wzgledu 5 na to, czy sasiednie mieszadlo znajduje sie w tej samej parze mieszadel. Kazde mieszadlo na fig. 7a do 8d posiada skrzydelka lub lopatki, które nie sa jednorodne wzgledem osi obrotu, a kolejne mieszadla moga byc ustawione zgodnie w fazie lub alternatywnie niezgodnie w fazie.Wedlug ukladu przedstawionego na fig. 8a do 8d mieszadla ustawione sa niezgodnie w fazie i w konkretnym przypadku mieszadla z podwójnymi skrzydelkami na fig. 8a sa przesuniete o 90° w fazie, mieszadla z potrójnymi skrzydelkami na fig. 8c sa przesuniete w fazie o 60°, a mieszadla czteroskrzydelkowe na fig. 8d sa przesuniete w fa¬ zie o 45°. Na fig. 8b mieszadla maja zasadniczo tyl¬ ko po jednym skrzydelku, zamocowanym ekscen¬ trycznie na walku i sa przesuniete wzgledem siebie w fazie o 90°. W ukladzie z pojedynczym skrzydel¬ kiem, skrzydelko to moze byc calkowicie odsu¬ niete od osi obrotu za pomoca poziomego ramie¬ nia laczacego skrzydelko z walkiem mieszadla.Wedlug fig. Z stopione szklo krazy w wannie szklarskiej zanim przejdzie poprzez obszar prze¬ wezenia &£• Górna warstwa masy stopionego szkla plynie w kierunku roboczego konca 21, natomiast dolna warstwa tej masy posiada przeplyw zwrot¬ ny w kierunku konca stapiania.. W wannie wyste¬ puje Unia neutralna 33. Dla przebiegu procesu jest wazne, aby mieszadla 28 powodowaly zmniej¬ szanie grubosci (warstw) szkla w plaszczyznie po¬ ziomej. W zwiazku z tym konieczne jest ograni¬ czanie obszaru do którego mieszadla sa zanurzo¬ ne w szkle i w opisywanym wykonaniu mieszadla przecinaja zaledwie linie neutralna 33. Dzieki temu nie oddzialywaja one w sposób znaczny na szklo, które przeplywa wzdluz toru zwrotnego w kierun¬ ku konca stapiania. Mieszadla sa tak uksztaltowa- ne* ze ich obrót powoduje jedynie ruch szkla do przodu w poprzek, natomiast nie wywoluje zadnej istotnej skladowej pionowej, ruchu w szkle. Jak przedstawiono na fig, 1 przegroda rozciaga sie po¬ ziomo, na pelna szerokosc obszaru przewezenia wanny szklarskiej, a dwie polówki przegrody sa pochylone do kierunku poprzecznego wanny szkla¬ rskiej.W konkretnym opisanym przypadku dwie polowy przegrody sa pochylona tak, ze srodkowy obszar przegrody znajduje sie blizej konca zasilajacego wanny szklarskiej. Przegroda moze byc jednak u- stawiona z innym pochyleniem i w pewnych przy¬ padkach moze rozciagnac sie prostopadle do kie¬ runku przeplywu. Stwierdzono,, ze uklad niejedno¬ rodnych warstw szkla i róznice natezenia lub skla¬ du pomiedzy warstwami zmieniaja sie, poprawian¬ ia/: jakosc optyczna produktu koncowego, przy przepuszczaniu szkla w strefie klarowania 20* do obszaru przewezania 24 wanny szklanej, pod ba¬ riera 27 o chlodzeniu wodnym, i nastepnie miesza¬ niu szkla plynacego w kierunku da przodu za po¬ moca mieszadel 2& chlodzonych woda, W celu oszacowania wplywu pracy mieeBadel, w 15 ii » 35 4T W » »11 zgodnej fazie lub w fazie niezgodnej, przy róznych wykonaniach wynalazku wykonano model wanny szklarskiej do topienia szkla. Model jest wykona¬ ny w skali 1/15 wedlug ukladu na fig. 1, a plyn zastosowany w wannie szklarskiej stanowil olej ry¬ cynowy.Skutecznosc mieszania okreslono jako stosunek calkowitej dlugosci rozciagnietego sladu barwnego po przejsciu przez mieszadla, do dlugosci sladu pier¬ wotnego, który zostal wprowadzony powyzej mie¬ szadel w linii przeplywu cieczy. Dla przykladu z fig. 9, jezeli „N" jest liczba wierzcholków po jed¬ nej stronie rozciagnietego sladu po operacji mie¬ szania, a „y" jest srednia ich szerokoscia, nato¬ miast „x" jest pierwotna dlugoscia sladu przed operacja mieszania, to skutecznosc mieszania wy¬ znacza sie jako: calkowita dlugosc sladu po mieszaniu 2N*y dlugosc pierwotnego sladu ~~ x przed mieszaniem Jak mozna stwierdzic z fig. 9 i fig. 10, reprezen¬ tujacych odpowiednio mieszanie niezgodne w fazie i zgodne w fazie, slady barwne tworza liniowe sciezki 30 prowadzace do mieszadel, lecz przy przejsciu przez mieszadla czesc sladu tworzy wy¬ raznie uklad zygzakowaty, reprezentujacy zasadni¬ czo rozciaganie i zmiane kierunku sladu pierwot¬ nego. Im wieksza jest skutecznosc mieszania tym wiekszy jest stopien rozciagania i tym mniejsza ilosc sladów liniowych przechodzi bezposrednio przez mieszadla bez zmiany kierunku. Z rysunku widac bezposrednio, ze przy mieszaniu zgodnym w fazie wystepuje mniejszy zakres rozciagania — fig. 10, niz przy mieszaniu przesunietym w fazie o 90°, fig. 9, Wyniki róznych badan modelowych, przy róz¬ nych predkosciach obracania mieszadel pokaza¬ nych na fig. 8a, wykreslono ha fig. 11. Krzywa oz¬ naczona A przedstawia wyniki rozciagania uzyska¬ ne przy ustawieniu mieszadel w kazdej parze z przesunieciem fazowym 90°, a krzywa B przed¬ stawia rozciaganie, gdy mieszadla w kazdej parze pracowaly zgodnie w fazie. Jak widac lepsze wy¬ niki rozciagania warstw uzyskuje sie przy zasto¬ sowaniu mieszadel pracujacych z przesunieciem fazy.Typ regulacji, która moze byc uzyskana przez zmiane glebokosci i konstrukcji przegrody, mozna zilustrowac porównaniem wyników uzyskiwanych przy kilku rodzajach przegród w wannie szklar¬ skiej, pracujacej z wydajnoscia 2000 ton na tydzien. Zastosowano róznorodne przegrody, jak na przyklad przegrode w postaci pary rurek w ukladzie „U" szpilki do wlosów. Rurki posiadaja srednice zewnetrzna 88,9 mm i otwór o srednicy 76,2 mm oraz szczeline o wielkosci 25 mm pomie¬ dzy ramionami ukladu „U11 rurek. Glebokosc prze¬ grody wynosila1 200 mm. Ta wielkosc przegrody nie miala zadnego wplywu na prace wanny szklar¬ skiej, z punktu widzenia zatrzymywania ciepla w strefie klarowania.IZ Stosujac przegrode utworzona z par rur stano¬ wiacej przekrój prostokatny o wymiarach 124X X25,4 mm posiadajacych szczeline o wielkosci 25,4 mm oraz glebokosc zanurzenia przegrody 5 279 mm. Przy takim ksztalcie przegrody zaobser¬ wowano wplyw przegrody na równowage cieplna w roboczym koncu wanny szklarskiej. Calkowita ilosc ciepla podana przez pare rurek wodnych, wynosila 23 jednostki na godzine (w przyblizeniu M jedna jednostka stanowi ilosc równowazna cie¬ plu usuwanemu przez 1000 metrów szesciennych powietrza chlodzacego na godzine.Zmniejszenie ilosci chlodzacego powietrza wy¬ maganego ponizej przegrody, w rezultacie zastoso¬ wania rurek wodnych, wynioslo okolo 3000 me¬ trów szesciennych na godzine, co wykazuje, ze ta ilosc ciepla jest zatrzymywana powyzej zapory.W kolejnym przykladzie zastosowano przegrode z par rur stanowiacej przekrój prostokatny o wy¬ miarach 17&X 50 mm o glebokosci 375 mm zanu¬ rzenia. Uklad ten nie wplynal na zwiekszenie ogól¬ nej ilosci ciepla pobieranego przez przegrode, ale wplynal na dalsza znaczna redukcje ilosci chlo- tf dzonego powietrza, wymaganego ponizej przegro¬ dy. Stalo sie to dzieki temu mozliwe zmniejszenie zuzycia paliwa. Za pomoca prostej zmiany wymia¬ rów rurek, stosowanych do przepuszczania wody mozna osiagnac zmiane glebokosci, która jest wy- M magana dla dostosowania sie do róznych ograni¬ czen nakladanych przez obciazenie i temperature.Przy zmianach glebokosci przegrody, jest bardzo wazne zapewnienie, aby strumien przeplywajacego do przodu szkla, przechodzacego pod przegroda, 35 nie dostawal sie takze pod mieszadla. Polozenie i glebokosc mieszadel powinna byc regulowana tak, aby zapewnic mieszanie calego szkla, które jest ewentualnie wyladowywane do procesów ksztalto¬ wania. 40 Wplyw zastosowania przegrody i mieszania jest najwyrazniej widoczny z ukladu warstw w prze¬ kroju poprzecznym wstegi szklanej, pobranej przed — i po operacji mieszania. Uklady te uwi¬ docznione sa odpowiednio na fig. 12 i 13. Jak wi- *• dac uklad warstw po operacji mieszania na fig. 13 jest bardziej laminarny. W celu utrzymania optymalnego ukladu warstw przy róznych ladun¬ kach wanny szklarskiej, jest bezwzglednie konie¬ czna kazdorazowa zmiana glebokosci przegrody 27. m o chlodzeniu wodnym, po kazdej zmianie obcia¬ zenia.Oczywistym jest, ze na przyklad zamiast sto¬ sowania szesciu mieszadel pokazanych na fig. 3 i 7, mozna zastosowac cztery, piec, szesc mieszadel i » wieksza ich liczbe, w ukladzie pobocznym w po¬ przek przewezenia, a takze zastosowac wiecej niz jeden zespól mieszadel. Mozna zmieniac uklad mieszadel, a takze odleglosc miedzy nimi. Jest jed¬ nak pozadane utrzymywanie ukladu symetrycznego <• w stosunku do srodkowej linii strumienia (prze¬ plywu) poprzez obszar przewezenia. Lopatki moga byc zamontowane centralnie na osi obrotu miesza-. dla. Alternatywnie lopatki lub skrzydelka moga byc montowane ekscentrycznie na walku obroto- m. wym podtrzymujacym skrzydelka.106*2? 13 14 Zastrzezenia patentowe 1. Sposób wytapiania szkla obejmujacy podawa¬ nie wsadu do jednego konca wanny szklarskiej da topienia szkla, stapianie wsadu w strefie stapia¬ nia wanny szklarskiej i klarowanie stopionego szkla w obszarze klarowania, zanim szklo przej¬ dzie do strefy ustalania w roboczym koncu wanny szklarskiej, z którego stopione szklo jest odpro¬ wadzane z wanny, regulowanie strumieniem prze¬ plywu stopionego szkla ze strefy klarowania do strefy ustalania za pomoca wprowadzenia w przy¬ blizeniu poziomej przegrody, poprzez która jest przepuszczany plyn chlodzacy, znamienny tym, ze strumien powierzchniowego przeplywu cieklego szkla ze strefy rafinacji do strefy kondycjonowa- nia reguluje sie pozioma przegroda z kanalem dla cieczy chlodzacej, która umieszcza sie w górnej strefie cieklego szkla oraz mieszaniem cieklego szkla w obszarze przewezenia, przy czym stosuje sie dwa lub kilka wprowadzonych w ruch obroto¬ wy wokól pionowej osi mieszadel usytuowanych obok siebie w poprzek kierunku przeplywu stru¬ mienia szkla. 2. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze stosuje sie zmiane polozenia mieszadel poprzez ich obrót w co najmniej jednym polozeniu, przy kaz¬ dym obrocie mieszadel i zapewnia sie im jedna¬ kowe polozenie katowe. 3. Sposób wedlug zastrz. 2, znamienny tym, ze mieszadla obraca sie w tym samym kierunku, z ta sama predkoscia i w zgodnej wzajemnie fazie. 4. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze mieszadla obmacaja sie w niezgodnej wzgledem siebie fazie. 5. Sposób wedlug zastrz. 4, znamienny tym, ze mieszadla obraca sie z ta sama predkoscia w kie¬ runkach przeciwnych. 6. Sposób wedlug zastrz. 1, albo 4, albo 5, zna¬ mienny tym; ze mieszadla chlodzi sie woda przez przepuszczenie wody chlodzacej poprzez co naj¬ mniej czesc kazdego mieszadla. 7. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze ustawia sie przegrode dla regulowania i kontroli naplywu cieklego szkla do obszaru przewezenia wanny szklarskiej. 8. Wanna szklarska do wytapiania szkla, w któ¬ rej wsad topi sie w sposób ciagly w strefie sta¬ piania, a stopione szklo jest nastepnie klarowane w strefie klarowania, przed osiagnieciem konca wanny i rozladowaniem do operacji ksztaltowania, zawierajaca przegrode, o chlodzeniu cieczowym, ustawiona poziomo w poprzek co najmniej czesci szerokosci wanny, na drodze strumienia stopio¬ nego szkla, w kierunku konca roboczego oraz wie¬ le mieszadel usytuowanych obok siebie w poprzek kierunku przeplywu szkla, przeznaczonych do mie- 9 szania szkla w poblizu przegrody, znamienna tym, ze usytuowana nad dnem wanny w górnej strefie cieklego szkla przegroda (27) dla kontroli jego na¬ plywu ma w bliskim jej obszarze usytuowane obro¬ towe wokól pionowej osi mieszadla (28) polaczone z napedem (31), posiadajace lopatki o uksztalto¬ wanej powierzchni natarcia zgodnie z kierunkiem przeplywu strumienia powierzchniowego cieklego szkla. 9. Wanna wedlug zastrz. 8, znamienna tym, ze ma usytuowane, zanurzone w strumieniu powierz¬ chniowym cieklego szkla lopatki lub czlony lopat¬ kowe mieszadel (28). 10. Wanna wedlug zastrz. 9, znamienna tym, ze mieszadla (28) z napedem (31) stanowia uklad po¬ siadajacy ustawienie katowe lopatek, które co najmniej w jednym polozeniu przy kazdym obrocie mieszadel znajduje sie w jednakowym polozeniu katowym. 11. Wanna wedlug zastrz. 10, znamienna tym, ze uklad mieszadel (28) posiada kierunek obrotów w fazie zgodnej wzgledem siebie. 12. Wanna wedlug zastrz. 9, znamienna tym, ze mieszadla (28) z napedem (31) stanowia uklad po¬ siadajacy kierunek obrotów mieszadel (28) w fa¬ zie niezgodnej w stosunku do siebie. 13. Wanna wedlug zastrz. 11 albo 12, znamien¬ na tym, ze mieszadla (28) korzystnie sa chlodzo¬ ne strumieniem cieczy chlodzacej przeplywajacej co najmniej przez czesc kazdego mieszadla. 14. Wanna wedlug zastrz. 8, znamienna tym, ze przegroda (27) jest umieszczona w przewezeniu (24) lub w poblizu przewezenia w wannie. 15. Wanna wedlug zastrz. 14, znamienna tym, ze przegroda (27) jest osadzona nastawnie dla regula¬ cji zanurzenia w stopionym szkle. 16. Wanna wedlug zastrz. 15, znamienna tym, ze przegroda (27) zawiera co najmniej jedna rurke do chlodzenia wodnego. 17. Wanna wedlug zastrz. 16, znamienna tym, ze przegroda (27) zawiera co najmniej jedna rurke o ksztalcie „U" dla chlodzenia wodnego z dwoma poziomymi ramionami (27a, 27b), przy czym jedno znajduje sie nad drugim. 18. Wanna wedlug zastrz. 17, znamienna tym, ze przegroda (27) jest osadzona w poblizu wlotu do przewezenia 024), a mieszadla (28) zmontowane sa ponizej przegrody w kierunku przeplywu strumie¬ nia szkla. 15 20 25 30 35 40 4510«9?7 H 20 24 & T~ i i i -t^r /? /$ f€ 20 26 f2 tt Fig 3. 28 2d 24 'Fig. 4.. j* 38 -36 Frg.5.II PK* k 'ia. 6. 30- Fig -30 m 2M- ////////// S/S'A w -276 Fig. 12.Fig. 13.\ Fig.Bd.Fig.JO.JO v •" |<§ <^ Kg 9. 30 1- tO 20 30 40 50 60 1Q 80 00 Prfdkosc obmttiw PL*** 1 Int. Cl. 2 C03B 5/04 C03B 5/18 Inventors: George Alfred Dickinson, William Jackson Rhodes, Derek Marshall. Patent Holders: Pilkington Brothers Limited, St. Helens (Great Britain) The method of smelting glass and a glass melting tank The subject of the invention is a method of smelting glass and a glass melting tank. There is a known method of smelting glass involving feeding the charge to one end of the glass melting tank, melting the charge. in the fusing zone of the glass basin, and refining the glass in the refining area, before the glass passes to the setting zone at the working end of the glass basin, from which the molten glass is drained from the basin, regulating the flow of molten glass from the refining zone to the settling zone after a method of unifying the liquid glass flowing along the tunnel comprising the first and second treatment chambers, in which the currents in the liquid glass are excited by stirrers, from the British patent specification No. 1041102. stepping into the glass layer flowing towards the second chamber and located above the glass layer which is cooler flowing than the second chamber. The rising currents direct the glass from the lower part of the upper layer to its surface, thereby homogenizing the glass in the upper layer. The speed of the flow of liquid glass caused by the upward currents is greater than that of the flow of glass going to the second chamber, whereby this glass is returned to the field of action of the blade members before it flows into the second chamber. The current flow on the surface of the upper glass layer to force a flow of the debris floating on the liquid glass towards the first chamber. There is also known from British Patent No. 1,041,102 a glass pan for lining the glass in which the charge melts continuously in the fusion zone and the molten glass is finely refined in the refining zone before reaching the end of the tub and discharging it for shaping operation, including a liquid-cooled baffle, positioned horizontally across at least part of the width of the tub, along the path of the molten glass stream towards the working end and many stirrers located side by side Not across the flow direction of the glass, intended for mixing the glass close to the partition. The bath has two glass treatment chambers connected by a tunnel through which the liquid glass flows from one chamber to the other. In practice, it is difficult to obtain completely uniform glass in tubs, since glass containing discontinuities due to chemical or physical properties is considered to be non-uniform glass. Such discontinuities can arise from undissolved solids and gases, 106 017166 Harsh temperatures, for example, temperature. The danger of heterogeneity increases at high loads, while the temperature in individual zones is limited by the structure of the furnace; and its resistance * to the melting of materials. The glass produced is generally inhomogeneous in Isklatz * to an extent depending on the course process of melting and Jfójejnycn operation. The glass of varying composition forms layers in the furnace, the layers being subject to floatation and other flows introduced by furnace operations, structures, or other physical operations on the glass. In the final product, these layers are generally parallel to the glass surface, but there may be deviations from this equality in areas * that are subject to other modifying factors. Where the heterogeneous layers cease to be continuously parallel to the glass surface, optical defects appear which diminish the quality of the glass. The purpose of the invention is to eliminate the drawbacks of known methods carried out in shed glass vats for glass foaming. According to the invention, the flow of surface liquid glass from the refining zone to the conditioning zone is regulated by a horizontal baffle with a channel for the cooling liquid, which is placed in the background of the cfet zone, and by mixing the liquid glass in the transition area. two or more rotating agitators around the vertical axis of the stirrers placed next to each other in the direction of flow of the glass stream are used. In this method, the agitator is repositioned by rotating the agitators in at least one direction for each revolution of the agitators, and ensures the same angular position. The agitators rotate in the same direction, at the same speed and in phase with each other. The agitators also rotate in a phase inconsistent with each other, or the agitator rotates at the same speed in opposite directions. The agitator is cooled by water by passing cooling water through at least a part of each agitator. The partition for regulating and controlling the flow of the liquid glass is adjusted to the area of the passage of the glass basin. Glass liner according to the invention for smelting Sfeltta-, ftfsftda situated above the bottom in the upper zone of the sieve B & rase tisite rotatable around the vertical axis of the stirrer, connected to the drive, having blades with a curved surface of the rake surface in accordance with the flow of the melt flow blue glass.% fcftdia toia * teyttiów & ne, immersed in ^ umleft and? oHWe ^ clMo% ym of brick glass paddles solder cnó- Afr ^ bfft & owe Ttfn ^ szadfel. r Mifeszadla with drive ita- tfoHHfc V * lM telling tistawierife, ktdte w what f & JHft £ fóf? J with one half hiti "with" every ^ db ¥ ó'- Cte tmeskatM Ifóajjdfeft si * »in the same angle. The agitator system has a direction of rotation in a phase compatible with each other. Motorized mixers are a system having the direction of rotation of the agitators in a phase inconsistent with each other. The agitators are preferably cooled by a stream of cooling liquid flowing through at least part of each agitator. The partition is located in or close to the passage of the tub, and is positively seated to control immersion in the molten glass. The baffle comprises at least one U-shaped tube for water cooling with two horizontal arms, one above the other. The baffle is seated in the vicinity of the inlet to the tub cavity, and the stirrers are assembled below the baffle in the direction of the flow of the glass. The baffle may be placed in or close to the passage in the glass vessel. The stirrers may be set so that in at least one position in each revolution of the stirrers there is no angular difference between their rotation. The stirrers may obliterate the blades or They may be adapted to rotate in the same direction so that the paddles or wings of the different mixes remain parallel to each other during rotation. In this case the agitators are kept in phase. the paddles or the wings are rotated in opposite directions, so they are positioned so that all the paddles or the wings are parallel to each other, at one predetermined position during each rotation, so that there is no difference in rotational orientation at that position. Alternatively, the mixers may include cylindrical members, for example cylindrical ribs, which are symmetrical about the axis of rotation. In this case, the agitators do not show a difference in rotation, "regardless of their rotational position. In the case where the agitators have blades or wings, the drive may be used to rotate the agitators in an mutually incompatible phase. mutually incompatible phase is understood to mean such an arrangement of the agitators that the main transverse axis of a paddle or blade of one stirrer has a specific angle with respect to the main transverse axis of a paddle or blade of an adjacent agitator. Positioned in the side pattern of the agitator in the direction of fwóifcyc angle * 0 ° from the axis of the stream Hfe fez frat nine than $ 4) °. Vl otm cases, the stirrers are built * ffefc, that they do not bring down the conscience of transferring the phoass * to any significant vertical component. # practice each the agitator is mounted on a roller o- "ltrótótoyin. The blades of the winglets may be mounted eccentrically on the roller so that they would even move the opposite way more than in the case of symmetrically mounted flaps. In one example, the workable wing is made of the 'pl & tsrei' embroidery Tz of a medal tube. Area tfdotfctfny $ rz% * Tam¬ ke ** dz% b £ 6 posted fclyt * wyfcohtfha * * # & -% rfa * ó 10 15 U ts st 35 * o * lo fe * H * 106 927 5 6 ka may be made of molybdenum. In an alternative embodiment, the tube is made of stainless steel. The tube and the roller on which it is placed may alternatively be made of mild steel, and the non-conforming area with the glass may be covered with refractory material or surrounded by a refractory tube for protection. the step between the agitators and the agitator groups may be adjusted according to the design of the agitator, for example (according to) the number of flaps, effective diameter and speed of rotation) which in turn are dependent on the working load and the design of the glass pan. In order to remove alternative paths of glass flow other than paths through the mixing zone, it is recommended to have several agitators in a secondary pattern in the direction of glass flow. In this case, the stirrers may extend across the full width of the glass stream. In addition, it is recommended to position the stirrer symmetrically in relation to the axis of the glass stream. The mixing speed is limited by the condition that the agitators should not be allowed to form bubbles in the glass mass on the glass boundary surface, and cause considerable erosion of the refractory materials of the furnace. It is recommended to make some or all of the mixers with liquid cooling. The liquid used may be water. The barrier may protrude above the surface of the molten glass, however, in some cases it may be desirable that the top surface of the barrier be flush with the surface of the table glass. The partition may be made in the form of a water-cooled pipe, extending across at least part of the glass tank. It is recommended to use partitions with an adjustable position and to place them near the inlet to the carriage. They may, however, in some cases be located inside the groove or below its flow direction of the glass mass. The baffle may extend perpendicular to the direction of flow of the glass mass through the passage or it may be inclined at a different angle to the flow direction. It is preferable to place the stirrers in the passage below the baffle position, in the direction of the flow of the glass mass. In the glass melting process of the invention, the flow of molten glass flowing from the control zone into the locating zone is controlled by introducing a substantially horizontal barrier. through which the cooling fluid is passed in the upper region of the molten mass. The molten glass is mixed in the area adjacent to the septum by rotating two or more stirrers about a vertical axis, the stirrers being positioned across the stream of molten glass. The agitators may be rotated so that in at least one position during each rotation of the agitators, there is no difference between the rotational orientation of the agitators. Alternatively, the two agitators may be rotated in mutually incompatible phases. Agitation may be regulated by rotating at least three pairs of agitators arranged in a collateral array across the direction of the stream, with the two agitators of each pair being rotated in upward phases, one minute incompatible. It is recommended to pass coolant through the agitators. It is also recommended that the stirrers run below the baffle in the flow direction of the glass. Water-cooled baffle interacting with agitators, also in water-cooling, to improve the quality of the glass, acts as a physical baffle restricting the flux, which in turn affects the heat transfer between the fusion area and the fixation zone at the working end of the tub glass. The amount of heat introduced into the furnace is limited by the maximum temperatures that the housing and refractory materials of the regenerator can withstand. It follows that the time periods allocated to each of the associated melting, refining and settling processes, depending on the temperatures in these zones, must be tightly controlled if maximum capacity is to be achieved. Too short a melting time leaves only partially melted raw materials in the output product, a too short clarification period causes bubbles in the glass to increase, and too short a conditioning period requires excessive cooling, resulting in the formation of bubbles in the glass. In the molten glass, there are damaging flows that lead to damage to the optical quality of the glass. In principle, the furnace works under conditions in which a certain equilibrium is achieved. This is achieved by adjusting the thermal gradients along the furnace in order to obtain an overall optimum of glass quality. Glass-making materials are normally fed to the charge, finally fusing in the glass bath. The lower boundary of the fusion zone in the flow direction of the glass mass is determined by the correspondingly high temperature as it passes from the charge through the melting zone. The temperature rise is controlled by the heating control in this part of the glass pan. As it passes beyond the melting zone, there is a decrease in temperature rise as the glass is refined. The time periods for melting and clarifying may be tailored to a particular charge by modifying these temperature gradients. The presence of the temperature gradients in the glass pan causes convection fluxes to appear inside the glass mass. In the clarification and flux setting zones it is directed essentially forwards and outwards, towards the sidewalls, in the top layers of the glass and generally backwards and towards the bottom of the glass. the center of the bath, in the bottom layers. The depth of both the front and the recycle flow depends on the load and temperature. By using a liquid-cooled partition it is possible to regulate the amount of heat transferred by the molten glass stream to the holding zone. This adjustment is usually intended to increase the amount of heat allocated to the glass 13 20 "30 35 40 45 5 * 55 eo106 927 18 for melting and refining, thereby limiting the heat flow to the fixation zone. This change represents a further reduction in required cooling in order to bring the temperature of the glass in the setting zone to the temperature at which it should leave the furnace.Such adjustments, if necessary, are made to alter the charge in the glass bath, that is, to increase or decrease the amount of glass which is to be produced over a certain period of time from the glass bath. The regulation of the heat flow between the cladding zone and the holding zone can be realized simply by means of a depth regulation to which the partition is immersed in the glass at or near the boundary between the two zones. The barrier is positioned so as to prevent the glass from flowing through the top of the barrier, and the location of the lowest point of the barrier in the glass stream is a problem Not selected so as to regulate the flow of the glass below the partition and thus control the amount of heat transferred between the two zones. In order to achieve satisfactory operation at different furnace loads, it is desirable that the vertical position of the partition wall be adjustable so that the depth of its immersion in the glass can be varied. It has been found that by introducing partitions or constraints, for example, the arrangement of tubes water, in the flow of molten glass of the upper glass layers, these layers are inhibited and secondary patterns of return flows are formed above and below the barrier. As a result, the glass remains for a longer time in the upper layers above the barrier, more heat is introduced into the glass and more of this heat is retained in the cleavage zone when transferred in an increased return stream from the partition area. At the same time, less heat is transferred from the clarification zone to the settling zone. By adjusting the depth and design of the baffle, the flow of the melt can be adjusted to meet various load and temperature constraints. The subject matter of the invention is illustrated in the drawing in which Figure 1 shows the bathtub in a top view. with the preferred position of the baffle and the stirrer arrangement shown, Fig. 2 - the tub of Fig. 1 in cross section along the line X-X, Fig. 3 - a schematic arrangement of the stirrers with the direction of rotation shown, Fig. 4 - the stirrer in cross-section, Fig. 5 - the stirrer from Fig. 4 in a different embodiment, Fig. 6 - a set of baffle plates with water cooling, Fig. 7 - schematically another arrangement of agitators with the direction of their rotation shown, Fig. 8a -8d - bottom view of a pair of mixers that can be used according to the invention, Fig. 9 - mixing system for model tests corresponding to the system of figure 7, Fig. 10 - mixing system for model tests corresponds to Fig. 7, Fig. 11 - a diagram of the results of the tests of the systems of Figs. 9 and 10, Fig. 12 - a cross-section of a glass plate showing heterogeneity, which in the liquid state was not indicated 13 shows a section of the glass plate showing heterogeneity after mixing the liquid glass. The furnace 10 shown in Figures 1 and 2 includes an elongated glass pan 11 to hold the molten glass 12. The glass pan has a vault. no 13, the side walls 14, the end walls 15 and the bottom 16 made of a suitable fire-resistant material. The charge from which the glass is to be made is supplied in a known manner to the tub through the charge 18 and is melted in zone 19. The fused glass is then refined in the clarifying zone 20 and passes through the passage 24 into the retaining zone 21. in the working end of the glass bath, in a continuous treatment process. The glass is then discharged through an outlet channel for a shaping operation. The batch material introduced into the glass pan 11 floats on the glass 12 and is lifted through the fusing zone 19. The heat transforming the batch into molten glass, in the fusing zone 19, is supplied by burners mounted inside or near the openings 23, open. towards the melting and refining zones 19 and 20 located above the molten glass 12 on opposite sides of the furnace. A water-cooled baffle 27 (FIG. 1) is provided at the inlet to the passage 24. The baffle is formed as a pair of thin, sharply bent water-cooled tubes, which may be, for example, as shown in FIG. 6. The tubes are positioned above the bottom of the glass pan so that they are in the upper area of the molten glass stream in the area of the groove. Thereby, the baffle controls the surface flow of the molten material flowing in the direction of the groove. The top surface of the tubes may in some cases protrude above the glass surface, or alternatively the top surface may lie in the same plane as the glass surface. In order to change the effect of the barrier on the flow into the area of the restriction, the baffle is vertically adjusted so that it is possible to vary the depth of immersion of the barrier in the molten glass. The tubes may be fixed on an adjustable base 30 on either side of the glass pan (Fig. 6). According to the arrangement of Fig. 6, the partition consists of two sharply bent sets of tubes 27a and 27b which protrude from opposite sides of the glass pan. ska. While in FIG. 6, the upper and lower string of tubes are shown to be mutually parallel to each other and to the glass surface, in other embodiments the lower section rises upwards or slopes downwards towards the center of the constriction barrier. Below the baffle are six agitators 28 placed in the path of the headstream through the passage area. The agitators are arranged in a secondary arrangement so that they extend across the passage and, as shown in Fig. 2, the agitators are rotated about a vertical axis by the drive motor. 31. In the example specifically illustrated, the three pairs of mixers 28 are located in the central portion of the throat area 15, 20 25 30 35 40 49 60 55 60 106 927, and are symmetrically disposed with respect to the median flow axis of the throat stream. Each agitator is mounted on a rotating shaft 32 extending through the roof 13 of the melting furnace. The top ends of the rollers 32 are connected by a horizontal drive shaft to a drive motor 31 which is adapted to rotate the agitators at the same speed. Each agitator has a wing or paddle at the bottom end, the paddles being placed in the front stream of the glass and barely reaching the return stream in the bottom half of the glass pan. In the arrangement according to Fig. 3, the wings on each agitator are arranged parallel to each other, and the means for the shoots are. arranged so that all the agitators are rotated in the same direction and at the same speed, so that they are kept in phase with each other. It is possible to use agitators that do not have wings or paddles. In this case, the stirrers can be made cylindrical. Alternative wing or paddle shapes, which can be used on mixers, were tanned. 8a to 8d. They represent scbeo and alternate arrangements of multi-wing members each of which form one pair of mixers. The paddle mixers are shown in Figs. 8a through 8d, and have water cooling. Two alternative designs are shown in Figs. 4 and &. In the apparatus ** in Fig. 4, the agitator consists of a screen with a frame hollow in the center formed by a tube 36, the inlet 97 of which contacts the outlet 38. A stainless steel tube may be used. Fig. 5 shows the same structure, with the inner area surrounded by the frame closed by a central plate 35 made of a material resistant to the deterioration of molten glass, for example molybdenum. In both cases, the cooling water is continuously passed through the tube of the frame as the agitator is rotated. As already mentioned, the agitators may be rotated in a phase-compatible configuration; as shown in lig, & In this case, all mixes may be rotated in the same direction as punished by phi & 3 or alternatively may be ooe ohracanet in opposite directions provided that there is no angular difference between the rotational settings. it agitates at least one position in each revolution of the agitators. Alternatively, the set-up may be selected such that the stirrers are rotated inconsistently in phase, and an example of such an arrangement is shown in Figs. 7 and Figs. 8a to 8d. In Fig. 7, the propellers are arranged in a lateral array across the width of the glasshouse basin substantially. perpendicular to the direction of the stream, and the distance between the adjacent pair of stirrers is equal to twice the distance between the stirrers of each pair. In this case, the distance poauotey by two-phases. the stirrer in each pair is 32.5 cm, while the distance between the axes of the adjacent mixes of the different pairs is 65 cm. As shown in Fig. 7, each agitator is arranged to rotate in the opposite direction to the adjacent agitator regardless of whether the adjacent agitator is in the same pair of agitators. Each agitator in Figures 7a to 8d has wings or blades which are not uniform with respect to the axis of rotation, and the subsequent agitators may be out of phase or alternatively out of phase. According to the arrangement shown in Figures 8a to 8d the agitators are misaligned with respect to the axis of rotation. phase, and in the specific case of the double-blade stirrers in Fig. 8a are shifted by 90 ° in phase, the triple-blade agitators in Fig. 8c are out of phase by 60 °, and the four-blade stirrers in Fig. 8d are phase-shifted by 45 °. In Fig. 8b, the agitators have substantially only one wing each, mounted eccentrically on the shaft, and are offset from each other in phase by 90 °. In the single-vane arrangement, the vane may be completely offset from the axis of rotation by means of a horizontal arm connecting the vane to the stirrer shaft. According to Fig. Z, the molten glass circulates in the glass pan before passing through the crossing area. The upper layer of the molten glass mass flows towards the working end 21, while the lower layer of the molten glass has a reverse flow towards the end of fusing. There is a neutral union 33 in the bath. It is important for the operation of the process that the stirrers 28 cause a reduction in glass thickness (layers) in the horizontal plane. Therefore, it is necessary to limit the area to which the stirrers are immersed in the glass, and in the described embodiment of the stirrer, they only cross the neutral lines 33. As a result, they do not significantly affect the glass, which flows along the return path towards the end. fusing. The stirrers are shaped in such a way * that their rotation only causes the glass to move forward across, and does not cause any significant vertical component, movement in the glass. As shown in Fig. 1, the partition extends horizontally over the full width of the groove area of the glass bath, and the two halves of the partition are inclined to the transverse direction of the glass bath. In the specific case described, the two halves of the partition are inclined so that the central area of the partition is it is located closer to the feeding end of the glass bath. The baffle may, however, be positioned with a different slope and may in some cases extend perpendicular to the flow direction. It has been found that the arrangement of non-uniform glass layers and the difference in intensity or composition between the layers change, improving the optical quality of the final product when the glass is passed in the refining zone 20 to the transition area of the glass tub 24 under the glass. riera 27 with water cooling, and then mixing the glass flowing towards the front with the help of stirrers 2 & water-cooled, In order to estimate the impact of mieeBadel's work, in 15 and 35 4T W 11 11 compatible or non-conforming phase, in various embodiments of the invention, a model of a glass melting pot was made. The model is made on a scale of 1/15 according to the system in Fig. 1, and the liquid used in the glass bath was castor oil. Mixing efficiency was defined as the ratio of the total length of the stretched color trail after passing through the stirrer, to the length of the initial trace. which was introduced above the mixers in the fluid flow line. For the example of Fig. 9, if "N" is the number of vertices on one side of the stretched trace after the blending operation and "y" is the average of their width, and "x" is the original length of the trace before the blending operation, then the mixing efficiency is expressed as: total track length after mixing 2N * y original track length ~~ x before mixing As can be seen from Figs. 9 and 10, representing respectively out-of-phase and in-phase mixing, The colored traces form linear paths leading to the agitators, but as part of the trace passes through the agitator it clearly forms a zig-zag pattern representing substantially the stretching and reversal of the original trace. The greater the mixing efficiency, the greater the degree of stretch and the less the number of linear traces passes directly through the stirrers without changing the direction. From the figure it can be seen directly that when mixing in phase there is a smaller stretching range - Fig. 10, than with 90 ° out-of-phase mixing, Fig. 9, Results of various model tests, with different rotational speeds of the stirrers shown in Fig. 8a, are plotted on Fig. 11. The curve marked A shows the results of the stretching obtained by positioning the stirrers in each pair with a phase shift of 90 °, and curve B represents the stretching when the stirrers in each pair worked in phase. As can be seen, better tensile results are obtained when using phase shifting mixers. The type of adjustment that can be obtained by varying the depth and construction of the partition can be illustrated by comparing the results obtained with several types of partitions in a glasshouse operating with a capacity of 2,000 tons per week. Various partitions are used, such as a partition in the form of a pair of tubes in the "U" arrangement of hair pins. The tubes have an outer diameter of 88.9 mm and a hole with a diameter of 76.2 mm and a slit of 25 mm between the arms of the U11 system. The depth of the partition was 200 mm. This size of the partition did not have any effect on the operation of the glass pan, from the point of view of retaining heat in the refining zone.IZ Using a partition made of pairs of pipes, constituting a rectangular section of dimensions 124X X25, 4 mm with a gap of 25.4 mm and the immersion depth of the barrier 5 279 mm. With this shape of the barrier, the influence of the barrier on the thermal balance in the working end of the glass bath was observed. The total amount of heat given by a pair of water pipes was 23 units per hour. (approximately M, one unit is equivalent to the heat removed by 1000 cubic meters of cooling air per hour. The cooling air required below the barrier was, as a result of the use of water pipes, about 3,000 cubic meters per hour, showing that this amount of heat is retained above the barrier. In another example, a barrier made of pairs of pipes having a rectangular cross-section was used. dimensions 17 × 50 mm with a depth of 375 mm immersion. This system did not increase the total amount of heat absorbed by the partition, but it resulted in a further significant reduction in the amount of cooled air required below the partition. It became possible to reduce fuel consumption. By simply varying the dimensions of the tubes used to pass the water, it is possible to achieve the depth variation that is required to accommodate the various limitations imposed by load and temperature. When varying the depth of the partition, it is very important to ensure that the flow the glass flowing forwards, passing under the partition, also did not get under the stirrer. The position and depth of the stirrers should be adjusted to ensure the mixing of all the glass which is eventually discharged into the forming processes. The effect of the baffle and mixing is most clearly evident from the cross-sectional layering of the glass ribbon taken before and after the mixing operation. These arrangements are illustrated in Figs. 12 and 13, respectively. As can be seen the layer arrangement after the mixing operation in Fig. 13 is more laminar. In order to maintain the optimal layering for the different loads of the glass bath, it is absolutely necessary to change the depth of the partition 27 each time by water cooling, after each change of load. It is obvious that, for example, instead of using the six mixers shown in 3 and 7, four, a furnace, six and more mixers may be used in a collateral arrangement in the direction of a conveyor, and more than one set of agitators may be used. You can change the arrangement of the mixers, as well as the distance between them. It is desirable, however, to maintain a symmetrical pattern with respect to the midline of the stream (flow) through the region of the throat. The vanes can be mounted centrally on the axis of rotation of the mix. for. Alternatively, the vanes or the wings may be eccentrically mounted on the slewing shaft supporting the wings. 106 * 2? Claims 1. A method of smelting glass comprising feeding a charge to one end of a glass vessel to melt the glass, fusing the charge in the melting zone of the glass basin, and refining the molten glass in the refining area before the glass enters the holding zone in the workbench. the end of the glass pan from which the molten glass is discharged from the pan, the flow of molten glass is controlled from the refining zone to the fixation zone by introducing approximately a horizontal barrier through which the cooling fluid is passed, characterized in that the flow the surface flow of the liquid glass from the refining zone to the conditioning zone is controlled by a horizontal baffle with a channel for the cooling liquid which is placed in the upper zone of the liquid glass and the mixing of the liquid glass in the area of the groove, using two or more rotated rotations around the vertical axis of the mixers located next to each other in the pop rivers towards the flow of the glass stream. 2. The method according to claim The method of claim 1, wherein the agitators are repositioned by rotating them in at least one position, with each rotation of the agitators, and they are provided with a uniform angular position. 3. The method according to p. The method of claim 2, characterized in that the stirrer rotates in the same direction, at the same speed and in mutually compatible phase. 4. The method according to p. The method of claim 1, characterized in that the agitators touch each other in a phase that is incompatible with each other. 5. The method according to p. 4. The method of claim 4, wherein the stirrer rotates at the same speed in opposite directions. 6. The method according to p. 1, or 4 or 5, characterized by the following; that the agitator is cooled with water by passing cooling water through at least a portion of each agitator. 7. The method according to p. The method of claim 1, characterized in that a baffle is set to regulate and control the inflow of liquid glass into the passage area of the glass bath. 8. Glazing bath for smelting glass, in which the charge melts continuously in the melting zone and the molten glass is then refined in the refining zone, before reaching the end of the basin and discharging to the shaping operation, including a baffle, liquid-cooled positioned horizontally across at least part of the width of the tub, along the path of the molten glass towards the working end, and a plurality of agitators located side by side across the flow direction of the glass, intended to mix the glass close to the partition, characterized by that the baffle (27) situated above the bottom of the tub in the upper zone of the liquid glass has, in its vicinity, rotating around the vertical axis of the stirrer (28), connected to the drive (31), having shaped blades of shaped rake face in the direction of flow of the liquid glass surface stream. 9. Bathtub according to claim The apparatus as claimed in claim 8, characterized in that it has blades or segmented paddle stirrers (28) which are immersed in the liquid glass surface stream. 10. Bathtub according to claim The method according to claim 9, characterized in that the driven stirrer (28) is a system having an angular arrangement of the blades, which in at least one position at each rotation of the stirrer is in the same angular position. 11. Bathtub according to claim The apparatus of claim 10, characterized in that the agitator system (28) has a direction of rotation in phase coincident with itself. 12. Bathtub according to claim The method according to claim 9, characterized in that the driven stirrer (28) is a system having the direction of rotation of the stirrers (28) in a phase inconsistent with each other. 13. Bathtub according to claim The method of any of claims 11 or 12, characterized in that the agitators (28) are preferably cooled by a stream of cooling liquid flowing through at least part of each agitator. 14. Bath according to claim The tubing as claimed in claim 8, characterized in that the partition (27) is placed in or near the passage in the tub. 15. Bathtub according to claim The apparatus of claim 14, characterized in that the baffle (27) is adjustable to regulate the draft in the molten glass. 16. Bathtub according to claim 15. The bar of claim 15, characterized in that the partition (27) comprises at least one water-cooling tube. 17. Bathtub according to claim 18. A bathtub according to Claim 17, characterized in that the partition (27) comprises at least one U-shaped tube for water-cooling with two horizontal arms (27a, 27b), one above the other. in that the baffle (27) is seated near the inlet to the passage 024), and the stirrers (28) are assembled below the baffles in the flow direction of the glass stream. 15 20 25 30 35 40 4510 9-7 H 20 24 & T ~ iii -t ^ r /? / $ f € 20 26 f2 tt Fig 3. 28 2d 24 'Fig. 4 .. j * 38 -36 Frg.5.II PK * k' ia. 6. 30- Fig - 30 m 2M- ////////// S / S'A w -276 Fig. 12. Fig. 13. \ Fig.Bd.Fig.JO.JO v • "| <§ <^ Kg 9 30 1- tO 20 30 40 50 60 1Q 80 00 Speed speed in PL