NO800301L - PROCEDURE FOR INCREASING THE LIFE OF THE LINING IN BASIC OXY Ovens - Google Patents
PROCEDURE FOR INCREASING THE LIFE OF THE LINING IN BASIC OXY OvensInfo
- Publication number
- NO800301L NO800301L NO800301A NO800301A NO800301L NO 800301 L NO800301 L NO 800301L NO 800301 A NO800301 A NO 800301A NO 800301 A NO800301 A NO 800301A NO 800301 L NO800301 L NO 800301L
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- inert gas
- lime
- slag
- amount
- melt
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 21
- YLUIKWVQCKSMCF-UHFFFAOYSA-N calcium;magnesium;oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[O-2].[Mg+2].[Ca+2] YLUIKWVQCKSMCF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 24
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims abstract description 24
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 24
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 23
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 claims abstract description 22
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 20
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 claims abstract description 15
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 claims abstract description 15
- 239000004571 lime Substances 0.000 claims abstract description 15
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims abstract description 15
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 14
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 14
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 238000007664 blowing Methods 0.000 claims abstract description 8
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 3
- 239000011822 basic refractory Substances 0.000 claims abstract description 3
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 23
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 21
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims description 21
- 241001062472 Stokellia anisodon Species 0.000 claims description 13
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- 239000011575 calcium Substances 0.000 claims description 9
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 6
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 claims description 5
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 claims description 2
- 239000000155 melt Substances 0.000 abstract description 8
- 244000089742 Citrus aurantifolia Species 0.000 description 12
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 4
- 239000010436 fluorite Substances 0.000 description 4
- 230000008569 process Effects 0.000 description 4
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 3
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000005864 Sulphur Substances 0.000 description 2
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 2
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 2
- AGVJBLHVMNHENQ-UHFFFAOYSA-N Calcium sulfide Chemical compound [S-2].[Ca+2] AGVJBLHVMNHENQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 description 1
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005422 blasting Methods 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 239000003344 environmental pollutant Substances 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 239000010433 feldspar Substances 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 239000001307 helium Substances 0.000 description 1
- 229910052734 helium Inorganic materials 0.000 description 1
- SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N helium atom Chemical compound [He] SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052743 krypton Inorganic materials 0.000 description 1
- DNNSSWSSYDEUBZ-UHFFFAOYSA-N krypton atom Chemical compound [Kr] DNNSSWSSYDEUBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000006028 limestone Substances 0.000 description 1
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 description 1
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N magnesium oxide Inorganic materials [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N magnesium;oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[Mg+2] AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 229910052754 neon Inorganic materials 0.000 description 1
- GKAOGPIIYCISHV-UHFFFAOYSA-N neon atom Chemical compound [Ne] GKAOGPIIYCISHV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 231100000719 pollutant Toxicity 0.000 description 1
- 230000009257 reactivity Effects 0.000 description 1
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 1
- 235000012239 silicon dioxide Nutrition 0.000 description 1
- -1 steam Chemical compound 0.000 description 1
- 229910052724 xenon Inorganic materials 0.000 description 1
- FHNFHKCVQCLJFQ-UHFFFAOYSA-N xenon atom Chemical compound [Xe] FHNFHKCVQCLJFQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/36—Processes yielding slags of special composition
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/42—Constructional features of converters
- C21C5/44—Refractory linings
- C21C5/441—Equipment used for making or repairing linings
- C21C5/443—Hot fettling; Flame gunning
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/36—Processes yielding slags of special composition
- C21C2005/366—Foam slags
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
- Furnace Housings, Linings, Walls, And Ceilings (AREA)
Abstract
Levetiden for den ildfaste utforing i en basisk ildfast utforet beholder for fremstilling av stål ved blåsing av oksygen inn i en jernholdig smelte fra over overflaten av smeiten oppnås ved: (a) til beholderen å tilføre slaggdannende bestanddeler inkludert dolomittisk kalk, slik at mengden av dolomittisk kalk overskrider den mengde som vanligvis benyttes, og (b) å tilføre inert gass til smeiten på. en slik måte at det forårsakes en intens gjensidig reaksjon mellom slagg og smelte.Som inert gass benyttes fortrinnsvis argon.The service life of the refractory liner in a basic refractory lined container for producing steel by blowing oxygen into an ferrous melt from above the surface of the melt is achieved by: (a) supplying the container with slag-forming components including dolomitic lime, lime exceeds the amount normally used, and (b) to supply inert gas to the melt on. in such a way that an intense mutual reaction between slag and melt is caused. As inert gas, argon is preferably used.
Description
Foreliggende oppfinnelse angår generelt en fremgangsmåte for raffinering av stål og mere spesielt forbedring ved den basiske oksygenprosess der smeltet stål inneholdt i en beholder raffineres ved toppblåsing.av oksygen inni smeiten, dvs, fra over smelteoverflaten. The present invention generally relates to a method for refining steel and more particularly to improvement in the basic oxygen process where molten steel contained in a container is refined by top blowing of oxygen inside the smelting, i.e. from above the melting surface.
Et problem man hyppig kommer i berøring'ved fremstilling av basisk oksygenstål er den begrensede levetid for beholderens ildfaste utforing. Det er derfor periodisk nødvendig å fore ut beholderen igjen, noe som medfører tap av produksjon og også økede omkostninger. A problem that is frequently encountered in the production of basic oxygen steel is the limited lifetime of the container's refractory lining. It is therefore periodically necessary to line the container again, which entails a loss of production and also increased costs.
Kjente metoder for å forbedre utforingens levetid har vært å tilsette dolomitisk kalk til slaget, se f. eks1. Kristiansen et al, "The Effeets of Operating Variables On Sulfur Performance in a BOF Shop", 1976 Open HearthProceedings, ISS-AIME, side 28-41. Imidlertid gjør for mye dolomittisk kalk slagget for viskøst for effektiv svovelfjerning. Known methods for improving the lifetime of the liner have been to add dolomitic lime to the impact, see e.g. ex1. Kristiansen et al, "The Effects of Operating Variables On Sulfur Performance in a BOF Shop", 1976 Open HearthProceedings, ISS-AIME, pages 28-41. However, too much dolomitic lime makes the slag too viscous for effective sulfur removal.
I henhold til dette er den gjenstand for oppfinnelsenAccordingly, it is the subject of the invention
å øke levetiden for ildfaste utforinger for basisk oksygenbeholdere. to increase the life of refractory linings for basic oxygen containers.
En annen gjenstand for oppfinnelsen er å øke levetiden for ildfaste utforinger for basiske oksygenbeholdere uten å på-virke evnen til å fremstille stål med lavt svovelinnhold.. Another object of the invention is to increase the service life of refractory linings for basic oxygen containers without affecting the ability to produce steel with a low sulfur content.
De ovenfor og andre gjens-tander for oppfinnelsen somThe above and other objects of the invention which
vil erkjennes av fagmannen oppnås ved foreliggende oppfinnelse som omfatter: will be recognized by the person skilled in the art is achieved by the present invention which includes:
en fremgangsmåte for å øke levetiden for den ildfaste utforingen i en basisk ildfast utforet beholder for fremstilling av stål ved blåsing av oksygen i en jernholdig smelte fra over overflaten av smeltene, omfattende: (a) tilføring til beholderen åv slagdannende bestanddeler innkludert dolomittiske kalk slik at mengden av dolomittisk kalk overskrider den mengde som vanligvis benyttes, og (b) å tilføre inert gass til smeiten på en slik måte at det forårsakes intensiv gjensidig påvirkning mellom slaget og smeiten. a method of increasing the life of the refractory lining in a basic refractory lined vessel for the manufacture of steel by blowing oxygen into a ferrous melt from above the surface of the melts, comprising: (a) adding to the vessel slag-forming constituents including dolomitic lime such that the amount of dolomitic lime exceeds the amount normally used, and (b) supplying inert gas to the smelt in such a way as to cause intensive interaction between the blow and the smelt.
Uttrykket "inert gass" slik det benyttes i beskrivelsen og i kravene er ment å angi en gass forskjellig fra oksygen med så mange som mulig av de følgende egenskaper: lav reaktivitet, lav spesifikk varme, fravær av ugunstige forurensende stoffer samt høy densitet. Den foretrukne inert gass er argon. Hvis imidlertid nitrogenf orurensning av smeiten ikke ..er et ..problem, kan nitrogen eller.luft benyttes. Andre mulige inert gasser for bruk ved gjennomføring av oppfinnelsen omfatter helium, neon, krypton, xenon, karbondioksyd, damp, ammoniakk og blan-dinger derav. Imidlertid er argon som kan være kommersielt ren eller en rå-argon langt den mest foretrukne inert gass. The term "inert gas" as used in the description and in the claims is intended to indicate a gas different from oxygen with as many of the following properties as possible: low reactivity, low specific heat, absence of unfavorable pollutants and high density. The preferred inert gas is argon. If, however, nitrogen contamination of the melt is not a problem, nitrogen or air can be used. Other possible inert gases for use in implementing the invention include helium, neon, krypton, xenon, carbon dioxide, steam, ammonia and mixtures thereof. However, argon which can be commercially pure or a crude argon is by far the most preferred inert gas.
Dén foretrukne metode for tilføring av inert gass er gjennom oksygenlansen blandet med oksygen. The preferred method of supplying inert gas is through the oxygen lance mixed with oxygen.
Jernet som chargeres til en basisk oksygenovn inneholder karakteristiske karbon, silisium,, svovel og andre urenheter. Hovedformålet med oksygenet er å fjerne karbon og silisium The iron that is charged to a basic oxygen furnace contains characteristic carbon, silicon, sulfur and other impurities. The main purpose of the oxygen is to remove carbon and silicon
fra smeiten. Silisium oksyderes til silisiumdioksyd som fly-ter på overflaten av smeiten. Karbonet oksyderes til karbon-monoksydgass som slipper ut fra toppen av beholderen. Slagdannende bestanddeler som karakteristikk omfatter kalk. med høyt kalsiuminnhold, tilsettes til smeiten for å danne ét basi- . sk slagg. Denne kalk som vanligvis inneholder minst 9.0 vekt-% CaO, fjerner også svovel ved reaksjon med dette under dannelse av kalsiumsulfid. Dolomittisk kalk, dvs. kalk som inneholder minst 30 vekt-% magnesiumoksyd, er kjent å forbedre levetiden for beholderens utforing,- men i tillegg økes viskositeten i slagget, noe som reduserer mengden av gjensidig reaksjon mellom kalken i slagget og smeiten. Denne reduserte reaksjon gjør det vanskelig for kalken å fjerne svovel fra smeiten. Fordi den konvensjonelle løsning på problemet ved å oppnå lang levetid for beholderutforingen gjør det vanskelig å fremstille stål med tilstrekkelig lavt svovelinnhold, må mengden av dolomittisk kalk som chargeres til beholderen for konvensjonell oksygenblåsing begrenses. from the forge. Silicon is oxidized to silicon dioxide which floats on the surface of the melt. The carbon is oxidized to carbon monoxide gas which escapes from the top of the container. Scale-forming constituents that characteristically include lime. with a high calcium content, is added to the melt to form a base. so-called slag. This lime, which usually contains at least 9.0% by weight CaO, also removes sulfur by reacting with this to form calcium sulphide. Dolomitic lime, i.e. lime containing at least 30% magnesium oxide by weight, is known to improve the life of the container's lining, but in addition the viscosity of the slag is increased, which reduces the amount of mutual reaction between the lime in the slag and the smelt. This reduced reaction makes it difficult for the lime to remove sulfur from the smelt. Because the conventional solution to the problem of achieving long life for the vessel lining makes it difficult to produce steel with sufficiently low sulfur content, the amount of dolomitic lime charged to the vessel for conventional oxygen blasting must be limited.
Den vanlige mengde av dolomittiske kalk. som benyttes for konvensjonelle prosesser varierer fra 0 til ca. 40% av de totale slaggdannende bestanddeler. Typiske slaggdannende bestanddeler omfatter kalk med høyt kalsiuminnhold f dolomittisk kalk, kalksten :og fluss-spat. I overensstemmelse med oppfinnelsen og under henvisning til figur 1, blir dolomittiske kalk tilført til slagget i en mengde som overskrider det som vanligvis benyttes. Dette vil si at hvert basiske oksygenraffine- ringssytem vil ha en normal mengde av dolomittiske kalktil-setning til beholderen 1 for hver kvalitetsstål ..som f r,emstilles. For å gjennomføre oppfinnelsen må mengden av dolomittisk kalk som tilføres overskride den normale mengde. Selvfølgelig bør de slaggdannende forbindelser tilføres i en mengde tilstrekkelig til å redusere svovelinnholdet i smeiten frem til det ønskede nivå, beregnet på de støkiometriske og termodynamiske aspekter ved reaksjonen mellom svovel og forbindelsene. The usual amount of dolomitic lime. which is used for conventional processes varies from 0 to approx. 40% of the total slag-forming components. Typical slag-forming constituents include lime with a high calcium content f dolomitic lime, limestone and feldspar. In accordance with the invention and with reference to Figure 1, dolomitic lime is added to the slag in an amount that exceeds what is usually used. This means that each basic oxygen refining system will have a normal amount of dolomitic lime addition to the container 1 for each quality steel produced. In order to carry out the invention, the amount of dolomitic lime added must exceed the normal amount. Of course, the slag-forming compounds should be added in an amount sufficient to reduce the sulfur content of the smelt to the desired level, calculated on the stoichiometric and thermodynamic aspects of the reaction between sulfur and the compounds.
Bruken av økede mengder dolomittisk kalk i forhold til det som vanligvis benyttes er vesentlig for å øke levetiden for beholderens ildfaste utforing 2. Fortrinnsvis er, hvis kalk med høyt kalsiuminnhold benyttes for å fjerne svovel, mengden av dolomittisk kalk minst lik den for kalk som tilføres slik det vises i eksemplene som følger. Svovelinnholdet i stålet kan reduseres', for å møte kravene, sélv pm mengden av dolomittisk kalk er lik 2 eller 3 ganger mengden kalk som tilføres. The use of increased amounts of dolomitic lime compared to what is usually used is essential to increase the life of the container's refractory lining 2. Preferably, if lime with a high calcium content is used to remove sulphur, the amount of dolomitic lime is at least equal to that of the lime supplied as shown in the examples that follow. The sulfur content of the steel can be reduced to meet the requirements, even if the amount of dolomitic lime is equal to 2 or 3 times the amount of lime added.
Ekstra omrøring eller blanding er nødvendig på grunn av den økede slaggviskositet på grunn av den større mengde dolomittisk kalk. Denne ytterligere omrøring skjer ved innføring av inert gass til beholderen i en slik mengde at det forårsakes intens gjensidig reaksjon mellom slagg og smelte. Additional stirring or mixing is required due to the increased slag viscosity due to the greater amount of dolomitic lime. This further stirring takes place by introducing inert gas to the container in such a quantity that an intense mutual reaction between slag and melt is caused.
Foreliggende oppfinnelse kan gjennomføres sammen med fremgangsmåten ifølge Thokar et al for anvendelse av argon i BOF eller ved fremstilling av lavnitrogen- og lavoksygenstål slik som beskrevet i US patent nr. 4149878. The present invention can be carried out together with the method according to Thokar et al for the use of argon in BOF or in the production of low-nitrogen and low-oxygen steel as described in US patent no. 4149878.
Inert gassen tilføres på en slik måte at det forårsakes intens gjensidig reaksjon mellom slagg og smeiten. Fortrinnsvis og slik som vist i figur la blir inert gassen innført gjennom oksygenlansen 4 ved dosering av den, ikke vist i figur la, inni oksygenledningen. Alternativt, slik som vist i figur lb, kan inert gassen innføres gjennom en separat lanse 3, for direkte å føre oksygenfritt fluid mot overflaten av smeiten 5. Imidlertid er det ingen grunn til å påføre ekstra omkostninger idet man benytter den andre lanse i en basisk oksygenbeholder. The inert gas is supplied in such a way that an intense mutual reaction is caused between the slag and the smelt. Preferably and as shown in figure la, the inert gas is introduced through the oxygen lance 4 by dosing it, not shown in figure la, inside the oxygen line. Alternatively, as shown in figure 1b, the inert gas can be introduced through a separate lance 3, to directly feed oxygen-free fluid towards the surface of the smelt 5. However, there is no reason to incur extra costs when using the second lance in a basic oxygen tank.
Fordi svovelinnholdet i smeiten ved slutten av dksygen-blåsingen er en av de mest vanskelige variabler å regulere ved den basiske oksygenpro.sess kan leilighetsvis, selv når foreliggende oppfinnelse gjennomføres, svovelinnholdet, i smeiten ved slutten av blåsingen være høyere enn ønskelig. Imidlertid kan svovelinnholdet i smeiten reduseres ifølge .oppfinnelsen ved å tilsette minst en svovelfjernende forbindelse slik som en kalk med høyt kalsiuminnhold, til slagget i smeiten og blåse smeiten om gjen kun med inert gass for på denne måte å forår-sake intens gjensidig reaksjon mellom slagg og smelte inntil svovelinnholdet er redusert til det ønskede nivå. Because the sulfur content in the melt at the end of doxygen blowing is one of the most difficult variables to regulate in the basic oxygen process, occasionally, even when the present invention is carried out, the sulfur content in the melt at the end of blowing can be higher than desirable. However, the sulfur content of the smelt can be reduced according to the invention by adding at least one sulfur-removing compound, such as a lime with a high calcium content, to the slag in the smelt and reblowing the smelt with only inert gas to thereby cause intense mutual reaction between the slag and melt until the sulfur content is reduced to the desired level.
Hvis slagget allerede inneholder tilstrekkelig svovelfjernende forbindelser kan en omblåsing av smeiten alene med inert gass på den ovenfor beskrevne måte benyttes for å redusere svovelinnholdet til det ønskede nivå. If the slag already contains sufficient sulfur-removing compounds, blowing the smelt alone with inert gas in the manner described above can be used to reduce the sulfur content to the desired level.
EksemplerExamples
De følgende eksemplér skal illustrere fordelene ved gjennomføring av oppfinnelsen. En serie kjøringer ble gjennom-ført i et BOF1, ("Basic Oxygen Furance") system med følgende karakteristika. The following examples shall illustrate the advantages of carrying out the invention. A series of runs was carried out in a BOF1 ("Basic Oxygen Furance") system with the following characteristics.
Den normale dolomittiske kalk charge for denne beholder var 7257 kg. De normale slaggdannende bestanddeler besto av. 7257 kg dolomittisk kalk og 10885 kg kalk med høyt kalsiuminnhold og 907 kg fluss-spat. The normal dolomitic lime charge for this container was 7257 kg. The normal slag-forming constituents consisted of 7257 kg of dolomitic lime and 10885 kg of lime with a high calcium content and 907 kg of fluorspar.
Chargen av dolomittisk kalk ble øket til 15875 kg og chargen av kalk med høyt kalsiuminnhold ble redusert til 453 kg og argon ble blåst inn i beholderen ifølge den tilsetningsfrem-gangsmåte som er beskrevet i Thokar et al som er nevnt tidligere. Argon ble blåst inn i en konstant mengde på ca. 100 m 3 pr. min-utt under den siste del av oksygenblåsingen. Som et resultat av gjennomføring av oppfinnelsen ble levetiden for utforingen av denne beholder utvidet fra en tidligere levetid på ca. 780 charger til ca. 1100 charger. På tross av de meget store mengder dolomittiske kalk som ble tilsatt som slaggdannende bestanddeler opplevde man ingen vanskeligheter ved fremstilling av stål med et svovelinnhold så lavt som ønsket. Videre ble under disse forsøk fluss-spat som er kjent å understøtte svovelfjerning ikke benyttet. På tross av utelatelsen av den vanlige mengde fluss-spat var prosessen fremdeles istand til å fremstille stål som tilfredsstilte spesifikasjonene med henblikk på lavt svovelinnhold. Således er en ytterligere fordel ved oppfinnelsen'en innsparing av mengden av fluss-spat som chargeres til behaij.de-rene. Det typiske maksimale svovelinnhold som tillates ifølge stålspesifikasjoner som fremstilles ved denne beholder er 0,025% svovel. The charge of dolomitic lime was increased to 15875 kg and the charge of high calcium lime was reduced to 453 kg and argon was blown into the vessel according to the addition procedure described in Thokar et al mentioned earlier. Argon was blown in at a constant amount of approx. 100 m 3 per min-out during the last part of the oxygen blast. As a result of the implementation of the invention, the lifetime of the design of this container was extended from a previous lifetime of approx. 780 charger for approx. 1100 chargers. Despite the very large amounts of dolomitic lime that were added as slag-forming components, no difficulties were experienced in the production of steel with a sulfur content as low as desired. Furthermore, during these experiments, fluorspar, which is known to support sulfur removal, was not used. Despite the omission of the usual amount of fluorspar, the process was still able to produce steel that met low sulfur specifications. Thus, a further advantage of the invention is a saving of the amount of fluorspar that is charged to the behaij.ders. The typical maximum sulfur content allowed according to steel specifications produced by this container is 0.025% sulphur.
Man ser således at en gjennomføring av oppfinnelsenIt is thus seen that an implementation of the invention
gir betydelige resultater. Levetiden for beholderutforingen ble øket med mer enn 40% utover det som tidligere ble oppnådd for samme beholder. produces significant results. The lifetime of the container liner was increased by more than 40% beyond what was previously achieved for the same container.
Claims (10)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US1031579A | 1979-02-07 | 1979-02-07 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO800301L true NO800301L (en) | 1980-08-08 |
Family
ID=21745183
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO800301A NO800301L (en) | 1979-02-07 | 1980-02-05 | PROCEDURE FOR INCREASING THE LIFE OF THE LINING IN BASIC OXY Ovens |
Country Status (14)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0015396B1 (en) |
| JP (1) | JPS5952201B2 (en) |
| AU (1) | AU5526080A (en) |
| BR (1) | BR8000733A (en) |
| CA (1) | CA1143947A (en) |
| DE (1) | DE3070636D1 (en) |
| ES (1) | ES488303A0 (en) |
| FI (1) | FI800335A (en) |
| IN (1) | IN153626B (en) |
| MX (1) | MX154163A (en) |
| NO (1) | NO800301L (en) |
| PH (1) | PH15430A (en) |
| RO (1) | RO79757A (en) |
| ZA (1) | ZA80213B (en) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2525633A1 (en) * | 1982-04-22 | 1983-10-28 | Siderurgie Fse Inst Rech | METHOD FOR IMPROVING THE LIFETIME OF PERMEABLE REFRACTORY ELEMENTS LODGED IN THE BOTTOM OF METALLURGIC REFINING CONTAINERS, IN PARTICULAR OXYGEN-BLOW-CONTAINING OXYGEN STEEL CONVERTERS |
| AT385771B (en) * | 1986-06-16 | 1988-05-10 | Voest Alpine Ag | METHOD FOR COVERING THE FIREPROOF LINING OF A METALLURGICAL MELTING FURNACE WITH A HEAT-RESISTANT MATERIAL |
| DE3936715A1 (en) * | 1989-11-03 | 1991-05-08 | Kortec Ag | METHOD FOR INPUTING FLOWABLE ADDITIVES INTO A METALLURGICAL VESSEL AND VESSEL FOR THIS METHOD |
| CN1035017C (en) * | 1994-04-21 | 1997-05-28 | 鞍山钢铁公司 | Slag fomation agent for adding magnesium in magnesium balls for smelting steel |
| GB2553342A (en) * | 2016-09-02 | 2018-03-07 | Materials Proc Institute | Producing steel |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3288592A (en) * | 1963-01-16 | 1966-11-29 | Pfizer & Co C | Process for reducing deterioration in equipment handling molten materials |
| FR1346148A (en) * | 1963-01-31 | 1963-12-13 | Centre Nat Rech Metall | Process for the protection of the interior lining of metallurgical furnaces |
| FR1536457A (en) * | 1967-07-07 | 1968-08-16 | Siderurgie Fse Inst Rech | Process for the protection of refractory linings of continuous refining metallurgical vessels |
| US3726665A (en) * | 1969-10-15 | 1973-04-10 | C & W Corson H Inc | Slagging in basic steel-making process |
| US3915696A (en) * | 1970-01-08 | 1975-10-28 | Ferdinand Fink | Sintered preformed slag for the steel industry |
| BR7302595D0 (en) * | 1972-05-09 | 1974-06-27 | Blanq Cazaux Morales A | PROCESSING PROCESSES FOR IRON MANUFACTURING AND PROCESSING PROCESSES FOR IRON MANUFACTURE AND STEELS |
| FR2322202A1 (en) * | 1975-08-29 | 1977-03-25 | Siderurgie Fse Inst Rech | Steel refining by oxygen lancing and bottom blowing - for improved quality steel of various grades |
| ZA775918B (en) * | 1977-01-11 | 1978-05-30 | Nat Steel Corp | The use of orgon to prepare low-carbon,low-nitrogen steels in the basic oxygen process |
| JPS545813A (en) * | 1977-06-17 | 1979-01-17 | Fuaizaa Kuiguree Kk | Method of extending useful life of refractory lining material in aod furnace |
-
1979
- 1979-12-19 CA CA000342245A patent/CA1143947A/en not_active Expired
-
1980
- 1980-01-14 ZA ZA00800213A patent/ZA80213B/en unknown
- 1980-01-21 IN IN40/DEL/80A patent/IN153626B/en unknown
- 1980-02-04 FI FI800335A patent/FI800335A/en not_active Application Discontinuation
- 1980-02-04 JP JP55011600A patent/JPS5952201B2/en not_active Expired
- 1980-02-05 PH PH23600A patent/PH15430A/en unknown
- 1980-02-05 NO NO800301A patent/NO800301L/en unknown
- 1980-02-06 RO RO80100107A patent/RO79757A/en unknown
- 1980-02-06 AU AU55260/80A patent/AU5526080A/en not_active Abandoned
- 1980-02-06 MX MX181089A patent/MX154163A/en unknown
- 1980-02-06 DE DE8080100604T patent/DE3070636D1/en not_active Expired
- 1980-02-06 BR BR8000733A patent/BR8000733A/en unknown
- 1980-02-06 ES ES488303A patent/ES488303A0/en active Granted
- 1980-02-06 EP EP80100604A patent/EP0015396B1/en not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| ZA80213B (en) | 1980-12-31 |
| CA1143947A (en) | 1983-04-05 |
| IN153626B (en) | 1984-07-28 |
| AU5526080A (en) | 1980-08-14 |
| ES8100349A1 (en) | 1980-11-01 |
| JPS55107714A (en) | 1980-08-19 |
| BR8000733A (en) | 1980-10-21 |
| JPS5952201B2 (en) | 1984-12-18 |
| FI800335A (en) | 1980-08-08 |
| PH15430A (en) | 1983-01-18 |
| EP0015396B1 (en) | 1985-05-15 |
| EP0015396A1 (en) | 1980-09-17 |
| MX154163A (en) | 1987-05-28 |
| DE3070636D1 (en) | 1985-06-20 |
| RO79757A (en) | 1983-02-01 |
| ES488303A0 (en) | 1980-11-01 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| WO2014112432A1 (en) | Converter steelmaking process | |
| EP0107299A1 (en) | Use of fluxes for refining metals, particularly steel melts | |
| NO800301L (en) | PROCEDURE FOR INCREASING THE LIFE OF THE LINING IN BASIC OXY Ovens | |
| US4105439A (en) | Method for production of refined steel | |
| US2799492A (en) | Steelmaking plant | |
| US3089766A (en) | Controlled chemistry cupola | |
| EP0090452A1 (en) | Process for producing steel in a converter from pig iron and ferrous scrap | |
| US4925489A (en) | Process for melting scrap iron, sponge iron and/or solid pig iron | |
| KR910009962B1 (en) | Method for manufacturing low chromium-containing molten iron | |
| US2779675A (en) | Foundry practice | |
| Trentini et al. | “OLP”: Oxygen, lime-powder injection: A new steelmaking process | |
| US2937084A (en) | Process for production of high-grade cast-iron | |
| US3669646A (en) | Process for autogenous smelting of copper ore concentrates and charge product therefor | |
| US2865735A (en) | Processes for reducing the sulphur content in iron and for economizing in coke in cupola furnaces | |
| US3986865A (en) | Process for producing steel | |
| KR850001607B1 (en) | Life Extension Method of Refractory Lining in Basic Oxygen Refining Furnace | |
| JP2803528B2 (en) | Converter steelmaking method | |
| EP0104841B1 (en) | Removing phosphorous from iron | |
| NO144493B (en) | PROCEDURE FOR REFINING A STEEL MELT | |
| US2816018A (en) | Process for the production of steel from high phosphorus pig iron | |
| US3498783A (en) | Method of refining a carbonaceous metal | |
| SU541866A1 (en) | The way to protect the bottom lining of the converter | |
| JPS60230930A (en) | System and method for manufacturing steel in blast bessel | |
| NO840034L (en) | STEEL PREPARATION USING CALCIUM CARBID AS FUEL | |
| JPS57137408A (en) | Dephosphorization treatment of molten iron |