NO164398B - PROCEDURE AND PLANT FOR SEPARATION OF HARMFUL MATERIALS FROM A BASER GAS. - Google Patents
PROCEDURE AND PLANT FOR SEPARATION OF HARMFUL MATERIALS FROM A BASER GAS. Download PDFInfo
- Publication number
- NO164398B NO164398B NO855128A NO855128A NO164398B NO 164398 B NO164398 B NO 164398B NO 855128 A NO855128 A NO 855128A NO 855128 A NO855128 A NO 855128A NO 164398 B NO164398 B NO 164398B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- carrier gas
- absorbent
- line
- product
- partial flow
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 13
- 238000000926 separation method Methods 0.000 title claims description 7
- 239000000463 material Substances 0.000 title description 6
- 239000002250 absorbent Substances 0.000 claims description 36
- 230000002745 absorbent Effects 0.000 claims description 36
- 239000012159 carrier gas Substances 0.000 claims description 36
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 claims description 22
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 20
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 19
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 claims description 14
- 239000000428 dust Substances 0.000 claims description 8
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 7
- 239000010881 fly ash Substances 0.000 claims description 6
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims description 6
- 238000004056 waste incineration Methods 0.000 claims description 5
- 239000000920 calcium hydroxide Substances 0.000 claims description 3
- 238000001914 filtration Methods 0.000 claims description 2
- 239000002699 waste material Substances 0.000 claims description 2
- 238000009434 installation Methods 0.000 claims 4
- AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L calcium dihydroxide Chemical compound [OH-].[OH-].[Ca+2] AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims 1
- 229910001861 calcium hydroxide Inorganic materials 0.000 claims 1
- VTHJTEIRLNZDEV-UHFFFAOYSA-L magnesium dihydroxide Chemical compound [OH-].[OH-].[Mg+2] VTHJTEIRLNZDEV-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims 1
- 239000000347 magnesium hydroxide Substances 0.000 claims 1
- 229910001862 magnesium hydroxide Inorganic materials 0.000 claims 1
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 16
- 239000000047 product Substances 0.000 description 14
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 description 9
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 description 9
- 239000004571 lime Substances 0.000 description 9
- 239000010802 sludge Substances 0.000 description 7
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 6
- RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N Sulphur dioxide Chemical compound O=S=O RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 3
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 3
- 239000003344 environmental pollutant Substances 0.000 description 3
- 231100000719 pollutant Toxicity 0.000 description 3
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 235000011116 calcium hydroxide Nutrition 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 2
- 239000012717 electrostatic precipitator Substances 0.000 description 1
- 239000004744 fabric Substances 0.000 description 1
- 239000000706 filtrate Substances 0.000 description 1
- IXCSERBJSXMMFS-UHFFFAOYSA-N hcl hcl Chemical compound Cl.Cl IXCSERBJSXMMFS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000008267 milk Substances 0.000 description 1
- 210000004080 milk Anatomy 0.000 description 1
- 235000013336 milk Nutrition 0.000 description 1
- 239000006199 nebulizer Substances 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 230000007420 reactivation Effects 0.000 description 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/54—Nitrogen compounds
- B01D53/56—Nitrogen oxides
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/48—Sulfur compounds
- B01D53/50—Sulfur oxides
- B01D53/501—Sulfur oxides by treating the gases with a solution or a suspension of an alkali or earth-alkali or ammonium compound
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/48—Sulfur compounds
- B01D53/50—Sulfur oxides
- B01D53/508—Sulfur oxides by treating the gases with solids
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/68—Halogens or halogen compounds
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Biomedical Technology (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
- Separation Using Semi-Permeable Membranes (AREA)
Description
Oppfinnelsen vedrører en fremgangsmåte for separa- The invention relates to a method for separating
sjon av skadelige stoffer fra en bærergass som føres gjennom en ledning, særlig av HC1, SO,, HF, NO fra røykgasser fra et søppelforbrenningsanlegg, Vworved bærergassen kommer i kontakt med absorpsjonsmiddel i pulverform slik at de skadelige stoffene i bærergassen i det minste delvis bindes til absorpsjonsmidlet, og produktet av absorpsjonsmiddel og skadelige stoffer som er bundet, samt overskytende absorpsjonsmiddel og flygeaske, i det minste delvis filtreres fra bærergassen; samt et anlegg for utførelse av fremgangsmåten. tion of harmful substances from a carrier gas that is carried through a line, in particular of HC1, SO,, HF, NO from flue gases from a waste incineration plant, Vworved the carrier gas comes into contact with absorbent in powder form so that the harmful substances in the carrier gas are at least partially bound to the absorbent, and the product of absorbent and harmful substances bound, as well as excess absorbent and fly ash, are at least partially filtered from the carrier gas; as well as a facility for carrying out the method.
Røykgasser, særlig fra søppelforbrenningsanlegg, inne-holder en betydelig mengde støv- og gassformige forurensninger. De støvformige forurensninger fjernes vanligvis fra røykgassen med duk- og E-filtere før de slipper ut i atmosfæren. Flue gases, especially from waste incineration plants, contain a significant amount of dust and gaseous pollutants. The dusty pollutants are usually removed from the flue gas with cloth and E filters before they are released into the atmosphere.
Gassformige utslipp kan derimot vaskes ut med gassvaskere på fuktig, tørr eller halvtørr måte, idet de aktuelle begrep for vanninnholdet i røykgassen refererer seg til innholdet etter at den har passert vaskeren. Fuktige gassvaskere gir en røykgass som er mettet med vann, tørre gassvaskere bruker ikke noe vann i det hele tatt og halvtørre vaskere bruker riktignok vann, men dog bare så mye at røykgassen ved vasker-utløpet ikke er mettet. Gaseous emissions, on the other hand, can be washed out with gas scrubbers in a moist, dry or semi-dry manner, as the relevant terms for the water content in the flue gas refer to the content after it has passed through the scrubber. Wet gas scrubbers produce a flue gas that is saturated with water, dry gas scrubbers do not use any water at all and semi-dry scrubbers do indeed use water, but only so much that the flue gas at the scrubber outlet is not saturated.
En kjent halvtørr fremgangsmåte er beskrevet i "Staub-Reinhaltung Luft",43 (1983), nr. 1, s. 34 . Den anvender som reaktor en sprøytetørker med rotasjonsforstøver hvor kalk- A known semi-dry method is described in "Staub-Reinhaltung Luft", 43 (1983), No. 1, p. 34. It uses as a reactor a spray dryer with a rotary atomizer where lime
melk blir dusjet inn i røykgassen i form av fine dråper. milk is showered into the flue gas in the form of fine droplets.
Kalken (Ca (011)2) reagerer med saltsyren (HCl) og svoveldi-oxydet (SO2) i røykgassen til salter, hvorved det danner seg et saltlag på overflaten av kalkpartiklene. Derved fordamper vannet i kalkmelken, noe som fører til en temperaturned-settelse i røykgassen med ca. 50 til 100°C (fra ca. 250°C The lime (Ca (011)2) reacts with the hydrochloric acid (HCl) and sulfur dioxide (SO2) in the flue gas to form salts, whereby a salt layer forms on the surface of the lime particles. Thereby, the water in the milk of lime evaporates, which leads to a temperature reduction in the flue gas by approx. 50 to 100°C (from approx. 250°C
til ca. 160°C). De dannede salter, flygestøvet samt overskudds-kalken fjernes fra røykgassen i et støvfilter som er tilkoblet, som oftest et elektrofilter. For å minke kalkforbruket blir en del av det utskilte støv blandet med vann og på nytt dusjet inn i reaktoren sammen med kalkmelken. Ved kontakten, med vann blir delvis oppløselige saltlag løst fra kalkoverflaten og kalken på nytt aktivisert. to approx. 160°C). The formed salts, flying dust and excess limescale are removed from the flue gas in a dust filter that is connected, usually an electrostatic precipitator. To reduce the consumption of lime, part of the separated dust is mixed with water and again showered into the reactor together with the milk of lime. On contact with water, partially soluble salt layers are released from the lime surface and the lime is reactivated.
For å sikre seg at det ikke skjer noen tilstopping i rørledningen og forstøvningsapparatet, bør en bestemt maksimal-konsentrasjon av oppløste og uoppløste stoffer i slammet som føres tilbake, ikke overskrides (ca. 3 0%). Med den fore-gitte vannmengde og høyere belastning med skadelig gass, fører dette til at bare lite materiale kan føres tilbake, ettersom ballastdelen i det tilbakeførte slam (salt og flygestøv) ellers blir for stort og den aktive kalkdel blir for liten. Dette betyr at store mengder av ennå aktivt, verdifullt absorpsjonsmiddel forblir ubenyttet og belaster deponiene. In order to ensure that no clogging occurs in the pipeline and the nebulizer, a certain maximum concentration of dissolved and undissolved substances in the returned sludge should not be exceeded (approx. 30%). With the given amount of water and higher load with harmful gas, this means that only little material can be returned, as the ballast part in the returned sludge (salt and flying dust) otherwise becomes too large and the active lime part becomes too small. This means that large quantities of still active, valuable absorbent remain unused and burden the landfills.
I motsetning til denne halvtørre fremgangsmåte anvendes det ved rene tørrfremgangsmåter slett ikke noe vann, hvorved fordelen med reaktivering gjennom oppløsning av saltlaget på kalkoverflaten bortfaller. Disse fremgangsmåter utmerker seg dessuten også ved høye kalkforbruk. Fordelaktig er det imidlertid at apparaturen er enklere oppbygget, ettersom bare tørt pulver må transporteres (lite tilstopninger), dessuten er den resirkulerte støvstrøm ikke begrenset oppad. In contrast to this semi-dry process, no water is used in pure dry processes, whereby the advantage of reactivation through dissolution of the salt layer on the lime surface is lost. These methods also excel at high lime consumption. It is advantageous, however, that the apparatus has a simpler structure, as only dry powder has to be transported (little clogging), moreover, the recycled dust flow is not limited upwards.
Oppfinneren har satt seg som mål å fjerne de ovenfor nevnte ulemper ved de kjente fremgangsmåter, samtidig forene fordelene og særlig tilveiebringe et anlegg som er i stand til å fjerne høye topper med skadelig gass med et lite absorpsj onsmiddeloverskudd. The inventor has set himself the goal of removing the above-mentioned disadvantages of the known methods, at the same time combining the advantages and in particular providing a plant which is capable of removing high peaks of harmful gas with a small excess of absorbent.
Ifølge oppfinnelsen oppnås dette ved en fremgangsmåte for separasjon av skadelige stoffer fra en bærergass som føres gjennom en ledning, særlig av HC1, SO_, HF og NO fra According to the invention, this is achieved by a method for the separation of harmful substances from a carrier gas which is carried through a line, in particular of HC1, SO_, HF and NO from
x røykgasser fra et søppelforbrenningsanlegg, hvorved bærergassen kommer i kontakt med absorpsjonsmiddel i pulverform slik at de skadelige stoffene i bærergassen i det minste delvis bindes til absorpsjonsmidlet og produktet av absorpsjonsmiddel og skadelige stoffer som er bundet, samt overskytende absorpsjonsmiddel og flygeaske, i det minste delvis filtreres fra bærergassen, som er kjennetegnet ved at det fra bærergassen frafiltrerte produkt samles opp og så deles opp i tre del-strømmer, hvorav en første delstrøm igjen føres direkte inn i bærergassen før filtreringen i kretsløpet,en andre del- x flue gases from a waste incineration plant, whereby the carrier gas comes into contact with absorbent in powder form so that the harmful substances in the carrier gas are at least partially bound to the absorbent and the product of absorbent and harmful substances that are bound, as well as excess absorbent and fly ash, at least partially is filtered from the carrier gas, which is characterized by the fact that the product filtered from the carrier gas is collected and then divided into three sub-flows, of which a first sub-flow is again fed directly into the carrier gas before filtration in the circuit, a second sub-flow
strøm blandes med vann til en slamaktig masse og tilføres den første delstrømmen, hvorved saltet av absorpsjonsmidlet stream is mixed with water to a sludge-like mass and supplied to the first substream, whereby the salt of the absorbent
i det minste delvis oppløses ved kontakten med vann og dette derved igjen aktiveres, og den tredje delstrøm tas ut av systemet. at least partially dissolves on contact with water and this is thereby activated again, and the third partial flow is taken out of the system.
Videre er det ved oppfinnelsen tilveiebragt et anlegg for separasjon av skadelige stoffer fra en bærergass som føres gjennom en ledning (1), særlig av HC1, SO^, HF og NO , fra røykgasser fra et søppelforbrenningsanlegg, hvorved bærergassen kommer i kontakt med et absorpsjonsmiddel i pulverform slik at de skadelige stoffene i bærergassen i det minste delvis bindes til absorpsjonsmidlet, og i bærergassledningen (1) er det innsatt filtere (4, 6) for i det minste delvis å frafiltrere produktet av absorpsjonsmiddel og skadelige stoffer som er bundet som reaksjonssalter, samt overskytende absorpsjonsmiddel og flygeaske, som er kjennetegnet ved at de fra filtrene (4, 6) frafiltrerte og deretter sammenslåtte produkter oppdeles i delstrømmer (7, 11, 12), Kvorav en første delstrøm (11) fører en del av produktet tilbake i bærergassledningen (1), og en andre delstrøm (7) leder en ytterligere del av produktet inn i en blandeanordning (8) hvor også en vannledning (10) munner ut, idet blandeanordningen (8) igjen står i forbindelse med bærergassledningen (1) over en ledning (19), og ledningen (19) fra blandeordningen (8) er forbundet med den første delstrøm (11), samt en tredje delstrøm (12) som fører en del av produktet ut av kretsløpet. Furthermore, the invention provides a facility for the separation of harmful substances from a carrier gas which is carried through a line (1), particularly of HC1, SO^, HF and NO, from flue gases from a waste incineration plant, whereby the carrier gas comes into contact with an absorbent in powder form so that the harmful substances in the carrier gas are at least partially bound to the absorbent, and filters (4, 6) are inserted in the carrier gas line (1) to at least partially filter out the product of absorbent and harmful substances that are bound as reaction salts , as well as excess absorbent and fly ash, which is characterized by the fact that the products filtered from the filters (4, 6) and then combined are divided into partial flows (7, 11, 12), of which a first partial flow (11) leads part of the product back into the carrier gas line (1), and a second partial flow (7) leads a further part of the product into a mixing device (8) where a water line (10) also flows out, the mixing device one (8) is again connected to the carrier gas line (1) over a line (19), and the line (19) from the mixing arrangement (8) is connected to the first partial flow (11), as well as a third partial flow (12) which carries a part of the product out of the cycle.
Som nevnt føres en del av filtratet på nytt tilbake i kretsløpet, slik at en blanding av absorpsjonsmiddel, flygeaske og salter nå bringes i kontakt med bærergassen, trekkes pneumatisk med denne og frasepareres på nytt etter en viss kontakttid. Den utskilte skadelige gass reagerer i løpet av dette tidsrommet med absorpsjonsmidlet og omdannes kjemisk til mekanisk fraskillbart salt. Denne separasjon skjer fortrinnsvis i to trinn, idet det i et første trinn anvendes en syklon som forutskiller og i et andre trinn anvendes et elektrofilter eller et vevd filter. As mentioned, part of the filtrate is fed back into the circuit again, so that a mixture of absorbent, fly ash and salts is now brought into contact with the carrier gas, drawn pneumatically with this and separated again after a certain contact time. The released harmful gas reacts during this time with the absorbent and is converted chemically into mechanically separable salt. This separation preferably takes place in two stages, in a first stage a cyclone is used as a pre-separator and in a second stage an electrofilter or a woven filter is used.
Ifølge oppfinnelsen skal som nevnt det ved hjelp av filteret fraskilte, produkt opparbeides ytterligere før til-bakeføringen til bærergasstrømmen. For dette oppdeles produktet i minst to delstrømmer, idet en delstrøm utrøres med vann til et pumpbart slam, og den andre delstrømmen igjen tilblandes. Denne blanding skjer fortrinnsvis ved hjelp av en plogjernblander. Blandingsproduktet er et dryssbart, støvete til svakt fuktig gods, som ikke er tilbøyelig til sammenklebing og dessuten uten problemer kan tilblandes bærergassen som skal renses uten store apparatomkostninger. Den store fordelen ved oppfinnelsen ligger i at kontakten mellom den første delstrøm og vann bevirker en vidtgående oppløsning av saltlaget fra absorpsjonsmiddeloverflaten, hvorved denne igjen blir aktivisert . Dessuten må vesentlig mindre absorpsjonsmiddel brukes i hele kretsløpet, -henholdsvis føres ubenyttet bort fra kretsløpet. Dette bringer med seg en betydelig kostnadsbesparelse. På grunn av den store mengde sirkulert absorpsjonsmiddel elimineres skadestofftopper svært lett. According to the invention, as mentioned, the product separated by means of the filter must be processed further before being returned to the carrier gas stream. For this, the product is divided into at least two sub-streams, one sub-stream being stirred with water to a pumpable sludge, and the other sub-stream mixed in again. This mixing is preferably done using a ploughshare mixer. The mixture product is a sprinkleable, dusty to slightly moist material, which is not prone to sticking together and can also be mixed with the carrier gas to be purified without any major equipment costs. The great advantage of the invention lies in the fact that the contact between the first partial flow and water causes a far-reaching dissolution of the salt layer from the absorbent surface, whereby this is again activated. In addition, significantly less absorbent must be used throughout the circuit, -respectively, the unused is removed from the circuit. This brings with it a significant cost saving. Due to the large amount of circulating absorbent, pollutant peaks are eliminated very easily.
Forøvrig bør temperaturen til røykgassen ved innløpet Otherwise, the temperature of the flue gas at the inlet should
til systemet være høyere enn 200°C. Ved utløpet kan temperaturen synke ned til 12 0°C. Alt etter bærergassmengden som skal renses for skadelige stoffer, kan det vise seg nødvendig at flere av de foreliggende anlegg settes inn i parallell-kobling, og at røykgasstrømmen fordeles på disse systemene. until the system is higher than 200°C. At the outlet, the temperature can drop to 12 0°C. Depending on the amount of carrier gas to be cleaned of harmful substances, it may prove necessary that several of the existing facilities are connected in parallel, and that the flue gas flow is distributed among these systems.
Ytterligere fordeler, kjennetegn og enkeltheter ved oppfinnelsen fremgår av beskrivelsen nedenunder av et foretrukket utførelseseksempel, samt av tegningen som viser i Further advantages, characteristics and details of the invention appear from the description below of a preferred embodiment, as well as from the drawing which shows in
fig. 1 et blokkdiagram av fremgangsmåteforløpet ifølge oppfinnelsen, fig. 1 a block diagram of the process flow according to the invention,
fig. 2 et blokkdiagram av anordningen av de enkelte appa-ratelementer for gjennomføringen av fremgangsmåten ifølge fig. 1. fig. 2 a block diagram of the arrangement of the individual apparatus elements for carrying out the method according to fig. 1.
I en ledning (1) fremføres en røykgass som på et snitt-sted (2) blandes med et absorpsjonsmiddel over en tilførsel (3). Denne blandingen når frem til en grovutskiller (4), gjennom en ytterligere ledning (5) til en finutskiller (6) og derfra ut. Som grovutskiller (4) anvendes det eksempelvis en syklon, og som finutskiller (6) anvendes det et elektrofilter eller et vevd filter. In a line (1), a flue gas is fed which is mixed with an absorbent over a supply (3) at a cut point (2). This mixture reaches a coarse separator (4), through a further line (5) to a fine separator (6) and from there out. As a coarse separator (4) a cyclone is used, for example, and as a fine separator (6) an electrofilter or a woven filter is used.
Det produkt som er fraseparert i grov- og finutskiller (4 The product that is separated into coarse and fine separators (4
og 6), føres sammen og oppdeles deretter igjen i tre stoff-strømmer. Den første delstrøm (7) (ca. 10%)kommer inn i et blandeapparat (8) og utrøres med vann (10) til et pumpbart slam, mens den andre delstrøm (11) (ca. 85%) igjen tilblandes. Denne tilblanding skjer fortrinnsvis ved hjelp av en plogjernblander (13). Produktet av denne blanding er et dryssbart, støvete til svakt fuktet gods, som ikke er tilbøyelig til sammenklebing og dessuten problemløst uten store apparatur-omkostninger kan blandes med røykgassen på snittstedet (2). Kontakten mellom den første delstrøm (7) og vann (10) bevirker en vidtgående oppløsning av saltlaget fra absorpsjons-middeloverflåtene, hvorved dette igjen aktiviseres. Kontakten mellom røykgassen og det svakt fuktede sirkulasjonsmåtériale fører til en tørking og en temperatursenkning i røykgassen. Den tredje delstrøm (12) (ca. 5%) tas ut av systemet og de-poneres senere. and 6), are brought together and then divided again into three material streams. The first partial stream (7) (approx. 10%) enters a mixing device (8) and is stirred with water (10) into a pumpable sludge, while the second partial stream (11) (approx. 85%) is mixed again. This mixing is preferably done using a ploughshare mixer (13). The product of this mixture is a sprinkleable, dusty to slightly moistened material, which is not prone to sticking together and can also be easily mixed with the flue gas at the cut site (2) without major equipment costs. The contact between the first partial flow (7) and water (10) causes a far-reaching dissolution of the salt layer from the absorbent surfaces, whereby this is again activated. The contact between the flue gas and the slightly moistened circulation material leads to drying and a temperature drop in the flue gas. The third partial flow (12) (approx. 5%) is taken out of the system and deposited later.
Friskt absorpsjonsmiddel som må erstatte den forbrukte delen, behøver ikke ubetinget å tilføres over tilførsels-ledningen (3) men kan iblandes kretsløpet et eller annet sted, fortrinnsvis imidlertid etter fraskillelsen av den tredje delstrøm (12). Således viser f.eks. fig. 2 en tilførsel (3a) Fresh absorbent that must replace the consumed part does not necessarily have to be supplied via the supply line (3) but can be mixed into the circuit somewhere, preferably after the separation of the third partial flow (12). Thus shows e.g. fig. 2 a supply (3a)
av friskt absorpsjonsmiddel etter støvtilblandingen (14) med plogjernblanderen (13). Til dette føres absorpsjonsmidlet fra en silo (15) over en cellehjulsluse (16) til en injektor (17), og innblåses ved hjelp av en pneumatisk vifte (18) over til-førselen (3a) inn i røykgassledningen (1). of fresh absorbent after the dust addition (14) with the ploughshare mixer (13). For this, the absorbent is led from a silo (15) over a cell wheel lock (16) to an injector (17), and is blown in by means of a pneumatic fan (18) over the supply (3a) into the flue gas line (1).
Fra grovutskilleren (4) og finutskilleren (6) kommer det fra røykgassen utskilte produkt over cellehjulslusen (20 henholdsvis 21) til traukjedetransportøren (22 henholdvis 23) og derfra til en mellomsilo (24). Fra denne mellomsilo (24) From the coarse separator (4) and the fine separator (6), the product separated from the flue gas passes over the cell wheel hopper (20 respectively 21) to the wooden chain conveyor (22 respectively 23) and from there to an intermediate silo (24). From this intermediate silo (24)
fører de tre delstrømmene (7, 11 og 12) . Sistnevnte forlater systemet over en ytterligere cellehjulsluse (26), f.eks. til en avfallskasse (27) og lagres. Den første delstrøm (7) gjennom-løper en skruetransportør (28) som doseringsapparat, før' den kommer frem til blanderen (8). Også den andre delstrøm (11) carries the three partial currents (7, 11 and 12) . The latter leaves the system over a further cell wheel lock (26), e.g. to a waste box (27) and stored. The first partial flow (7) runs through a screw conveyor (28) as a dosing device, before it reaches the mixer (8). Also the second substream (11)
føres gjennom en skruetransportør (29) før den forenes med det fra blanderen (8) tilførte slam i plogjernblanderen (13) . is passed through a screw conveyor (29) before it is combined with the sludge supplied from the mixer (8) in the ploughshare mixer (13).
Mellom blander (8) og plogjernblander (13) i ledning (19) er Between mixer (8) and plow iron mixer (13) in line (19) is
det plassert en slampumpe (30), etter hvilken slammet delvis tilbakeføres til blanderen (8) over en stykkledning (31). a sludge pump (30) is placed, after which the sludge is partly returned to the mixer (8) via a pipe (31).
Claims (9)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CH1146/85A CH671523A5 (en) | 1985-03-13 | 1985-03-13 |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO855128L NO855128L (en) | 1986-09-15 |
| NO164398B true NO164398B (en) | 1990-06-25 |
| NO164398C NO164398C (en) | 1990-10-03 |
Family
ID=4203559
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO855128A NO164398C (en) | 1985-03-13 | 1985-12-18 | PROCEDURE AND PLANT FOR SEPARATION OF HARMFUL SUBSTANCES FROM A BASER GAS. |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0196481B1 (en) |
| CH (1) | CH671523A5 (en) |
| DE (1) | DE3670957D1 (en) |
| NO (1) | NO164398C (en) |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3635027A1 (en) * | 1986-10-15 | 1988-04-28 | Steinmueller Gmbh L & C | DIRECT DESOLFURATION PROCESS WITH FLUE DUST RETURN |
| SE460642B (en) * | 1987-03-06 | 1989-11-06 | Flaekt Ab | PROCEDURES FOR ABSORPING GAS GAS COMPONENTS FROM FORECURATED SMOKE GASES |
| EP0301272A3 (en) * | 1987-07-29 | 1990-12-05 | Waagner-Biro Aktiengesellschaft | Process and device for purifying off-gas or waste gas |
| SE468273B (en) * | 1990-02-07 | 1992-12-07 | Eka Nobel Ab | PROCEDURE AND DEVICE FOR CHEMICAL AND / OR PHYSICAL TREATMENT OF A FLUID |
| JPH0564718A (en) * | 1991-09-05 | 1993-03-19 | Daikin Ind Ltd | Concentration method and apparatus |
| WO1994007591A1 (en) * | 1992-09-25 | 1994-04-14 | Niro A/S | Process of producing calcium hydroxide for absorption |
| US6444184B1 (en) * | 2000-06-07 | 2002-09-03 | Willard L. Goss | Semidry removal of SO2 in circulating reactor |
| CN112107978A (en) * | 2019-06-20 | 2020-12-22 | 山东琦富环保技术有限公司 | Intelligent high-temperature composite filter cylinder device for flue gas treatment and working method thereof |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GR75064B (en) * | 1978-05-19 | 1984-07-13 | Niro Atomizer As | |
| DE3123064A1 (en) * | 1981-06-11 | 1983-01-05 | Hölter, Heinz, Dipl.-Ing., 4390 Gladbeck | "Method for improved utilisation of chemisorbents in gas purification plants" |
| ATE26545T1 (en) * | 1982-12-22 | 1987-05-15 | Smidth & Co As F L | METHOD AND DEVICE FOR REMOVING SULFUR OXIDES FROM HOT EXHAUST GASES. |
| DE3308927A1 (en) * | 1983-03-12 | 1984-09-13 | L. & C. Steinmüller GmbH, 5270 Gummersbach | Process for binding gaseous pollutants contained in flue gases |
-
1985
- 1985-03-13 CH CH1146/85A patent/CH671523A5/de not_active IP Right Cessation
- 1985-12-18 NO NO855128A patent/NO164398C/en unknown
-
1986
- 1986-03-05 EP EP86102877A patent/EP0196481B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1986-03-05 DE DE8686102877T patent/DE3670957D1/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE3670957D1 (en) | 1990-06-13 |
| CH671523A5 (en) | 1989-09-15 |
| EP0196481A1 (en) | 1986-10-08 |
| NO164398C (en) | 1990-10-03 |
| NO855128L (en) | 1986-09-15 |
| EP0196481B1 (en) | 1990-05-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7641876B2 (en) | Reduced liquid discharge in wet flue gas desulfurization | |
| US5435980A (en) | Method of improving the Hg-removing capability of a flue gas cleaning process | |
| EP2040823B1 (en) | Reduced liquid discharge in wet flue gas desulfurization | |
| US7766997B2 (en) | Method of reducing an amount of mercury in a flue gas | |
| US4388281A (en) | Noxious-component removal from flue gas and compositions useful therefor | |
| US4324770A (en) | Process for dry scrubbing of flue gas | |
| EP0170355B1 (en) | Emission control process for combustion flue gases | |
| AU4126496A (en) | Method for separating gaseous pollutants from hot process gases | |
| NO164398B (en) | PROCEDURE AND PLANT FOR SEPARATION OF HARMFUL MATERIALS FROM A BASER GAS. | |
| US4504451A (en) | Dry scrubbing oxides and particulate contaminants from hot gases | |
| US4446109A (en) | System for dry scrubbing of flue gas | |
| CZ280413B6 (en) | Process of dry removing harmful substances from waste gases | |
| EP0688238B1 (en) | Method and apparatus for cleaning flue gas | |
| US4764348A (en) | Emission control apparatus | |
| PL123111B1 (en) | Method of removing acid components from waste gases and method of purifying waste gases containing charmful gaseous substances | |
| DE3702463A1 (en) | Combined dry and wet flue gas purification system for separating off HF, HCl, SO3, SO2, NOx and dust | |
| EP0095459A1 (en) | Process and system for dry scrubbing of flue gas. | |
| AU545580B2 (en) | Process and system for dry scrubbing of flue gas | |
| CA1168026A (en) | Process and system for dry scrubbing of flue gas | |
| FI90318C (en) | Method and apparatus for purifying gas from dusty particles | |
| CA1056578A (en) | Method and apparatus for removing pollutants from a gaseous mixture | |
| JPS60261532A (en) | Dry treatment of gas | |
| JPS60168519A (en) | Filter apparatus for filtering waste gas or water | |
| JPH03123619A (en) | Preparation of dry air and its apparatus |