NO143913B - Hoeytemperaturfast legering paa basis av nikkel og krom - Google Patents
Hoeytemperaturfast legering paa basis av nikkel og krom Download PDFInfo
- Publication number
- NO143913B NO143913B NO760546A NO760546A NO143913B NO 143913 B NO143913 B NO 143913B NO 760546 A NO760546 A NO 760546A NO 760546 A NO760546 A NO 760546A NO 143913 B NO143913 B NO 143913B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- weight
- alloy
- alloys
- nickel
- carburization
- Prior art date
Links
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims description 72
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims description 72
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 45
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 19
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 17
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 13
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 13
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 claims description 11
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims description 10
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 9
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 8
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 7
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims description 6
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 claims description 5
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 claims description 5
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 4
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 2
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 4
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000001721 carbon Chemical class 0.000 description 1
- 238000010000 carbonizing Methods 0.000 description 1
- 238000005255 carburizing Methods 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
- C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
- C22C19/051—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W
- C22C19/052—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W with the maximum Cr content being at least 40%
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Materials For Medical Uses (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
- Resistance Heating (AREA)
- Insulated Conductors (AREA)
- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
Description
9ppfinnelsen angår varmefaste legeringer basert på nikkel og krom og inneholdende jern, med høy motstandsdyktighet overfor oxy-das jon, oppkulling og/eller siging opp til.meget høye temperaturer.
De varmefaste legeringer ifølge oppfinnelsen er egnede for fremstilling av konstruksjonselementer som anvendes i anlegg be-regnet for høytemperaturprosesser i oxyderende og/elle*r oppkullende media, som rørledninger for visse, petrokjemiske fabrikkanlegg.
Levealderen for rørledningene, som regel i form av sentrifugal-støpte eller valsede rørledninger, i slike anlegg står i direkte forhold til oxydasjonsmotstandsdyktigheten eller oppkullingsmotstandsdyktigheten for de anvendte legeringer.
Den legering som hittil er mest vidstrakt anvendt, inneholder 20% nikkel, 25% krom, 1% mangan og 1% silicium og 0,4% carbon,. idet resten utgjøres av jern og de vanlige forurensninger. En slik legerings motstandsdyktighet overfor oppkulling er imidlertid sterkt utilfredsstillende ved temperaturer over 1000°C.
Det har også vist seg at en økning av silicium- og nikkelinnholdet og en tilsetning av slike elementer"som wolfram og/eller niob utøver en gunstig virkning på oxydasjonsmotstandsdyktigheten og/eller oppkullingsmotstandsdyktigheten.
De kjente legeringer som treffes av de ovennevnte bemerkninger, ér imidlertid vanskelige å anvende ved høyere temperaturer enn 1000°C i lengre tid på grunn av en utilstrekkelig motstandsdyktighet overfor oppkulling. Ved den foreliggende oppfinnelse unngås de ovennevnte ulemper da det ved oppfinnelsen tilveiebringes en legering som har en bedre motstandsdyktighet overfor oppkulling ved en hvilken som helst temperatur og derfor en lengre brukstid og som kan anvendes med en sterkt forbedret levealder ved tem-•peratur over 1000°C og som kan nå 1100°C eller derover.
Legeringen ifølge oppfinnelsen er av den ovenfor beskrevne type og inneholder nikkel, krom, carbon, mangan, silicium og dessuten niob, nitrogen, jern og eventuelt wolfram.
Den varmefaste legering ifølge oppfinnelsen med høy motstandsdyktighet overfor oxydasjon, oppkulling og siging ved meget høye temperaturer, er særpreget ved at den har den følgende sammensetning i vekt%:
idet det minste kobberinnhold når legeringen inneholder wolfram og under 40 vekt% nikkel,er minst 0,1, fortrinnsvis minst 0,5, vekt%, og ved at vektforholdet Ni:Cr er 1,2:1 - 1,4:1.
Legeringen med den ovenfor beskrevne sammensetning har en bemerkelsesverdig forbedret motstandsdyktighet overfor oppkulling ved 1100°C eller en høyere temperatur, og dens levealder er derfor sterkt øket. En forbedring av ca. 25% av motstandsdyktigheten overfor oppkulling (uttrykt ved de nedenfor definerte tall) gjør det i virkeligheten mulig å fordoble eller tredoble levealderen for gjenstander fremstilt av legeringen ifølge oppfinnelsen og som utsettes for prosesser ved så høye temperaturer som 1100°C.
Nærmere bestemt kan det synes som om det kritiske valg av det ovennevnte forhold mellom nikkel og krom er den hovedvariable som er ansvarlig for den påfallende forbedring av motstandsdyktigheten overfor oppkulling som legeringen ifølge oppfinnelsen har sammenlignet med de kjente legeringer.
Dessuten er selv en liten tilsetning av kobber tilbøyelig til ytterliggere og vesentlig å øke de angjeldende legeringers
motstandsdyktighet overfor oppkulling og siging.
Mengdene av de ovennevnte elementer i legeringene ifølge oppfinnelsen ligger fortrinnsvis, adskilt eller samtidig, innen de følgende områder:
På den annen side skal den samlede mengde av andre oppkullingsbefordrende eller carbonanrikende elementer enn krom, som wolfram, niob, molybden eller andre elementer, fortrinnsvis ikke overskride 10 vekt%.
Ifølge en foretrukken utførelsesform av den foreliggende oppfinnelse er dessuten nikkelinnholdet i legeringen høyere enn 40%, fortrinnsvis høyere enn eller lik 45%.
Oppfinnelsen vil bli nærmere forklart under henvisning til tegningene som viser de gunstige egenskaper for enkelte eksempler på de forskjellige legeringer ifølge oppfinnelsen. Av tegningene viser
fig. 1 og 2 kurver for forskjellige legeringer, hvor variasjoner i et tall A er blitt avsatt som en funksjon av R. Tallet A representerer legeringenes tilbøyelighet til oppkulling, og
R betegner forholdet Ni:Cr. På fig. 1 og 2 er vist kurver i to forskjellige målestokker. Av disse legeringer er legeringen 1^ den eneste som tilfredsstiller betingelsene ifølge oppfinnelsen.
Kurven på fig. 2 som er trukket opp i en mindre målestokk
en kurven på fig. 1, inneholder flere punkter som er representative for legeringene ifølge oppfinnelsen (I^-I^) .
På fig. 3 er vist en kurve for forskjellige legeringer, om-fattende legeringene I^ i I3 og 1^ ifølge oppfinnelsen, og kurven viser variasjoner i anrikningen av den prosentuelle mengde carbon,
Ac?, som en funksjon av dybden h ( i mm) fra legeringens over-flate.
For det første viser fig. 1 variasjoner i motstandsdyktigheten overfor oppkulling for forskjellige undersøkte legeringer med økende nikkelinnhold og med et i det vesentlige konstant krom-
innhold på 25-27 vekt%.
De angjeldende legeringer omfatter legeringene 1-4 ifølge den nedenstående tabell 1.
Kurven (N) som forbinder punktene som representerer disse legeringer, viser at det er et område for nikkel- og kromkonsentra-sjonen hvor motstandsdyktigheten overfor oppkulling er optimal. Nærmere bestemt viser kurven en bemerkelsesverdig og uventet forbedring av motstandsdyktigheten overfor oppkulling når forholdet R er 1,2:1 - 1,4:1. Under og over disse verdier forekommer en forholdsvis skarp nedsettelse av denne motstandsdyktighet.
For alle legeringer ifølge oppfinnelsen er således det gunstige forhold R mellom 1,2:1 og 1,4:1.
På den annen side forbedrer tilsetning av niob plus wolfram eller niob plus molybden også motstandsdyktigheten over°oppkulling og motstandsdyktigheten overfor siging for denne type legeringer betraktelig.
Denne forbedring fremgår av kurven (P) vist på fig. 1 og 2.
Sammensetningene for legeringene 1^ og 5 som utgjør de representative punkter på denne kurve, er angitt i den nedenstående tabell 2 sammen.med sammensetningene for legeringene 1 og 4.
hvori R og A har de ovennevnte betydninger..
Fra en sammenligning mellom kurvene (N) og (P) og f.eks. de punkter som på disse kurver representerer hhv. legeringene 4 og 5, fremgår det tydelig at det er en nedsettelse av oppkullingstallet A for legeringer med det samme nikkel- og krominnhold og som også inneholder niob og dessuten wolfram og/eller molybden.
Selv om denne tilsetning av to ytterligere elementer vesentlig forbedrer oppkullingsmotstandsdyktigheten, utgjør det gunstige forhold mellom nikkel og krom den dominerende faktor.
Legeringen 1^ er således det første eksempel på en legering ifølge'oppfinnelsen.
Dessuten er den forbedring som fås ved en samtidig økning av nikkel- og krominnholdet mens et forhold Ni:Cr av den samme størrelsesorden opprettholdes i nærvær av niob og wolfram og/eller molybden, vist i den nedenstående tabell tatt i forbindelse med fig. 2.
hvori R og A har de ovennevnte betydninger.
Det fremgår av en sammenligning mellom legeringen 1^ og legeringen I_ at det fås en vesentlig forbedring av oppkullingsmotstandsdyktigheten, ved like gunstige forhold R, for legeringene ifølge oppfinnelsen som har et høyt innhold av nikkel og krom og som er de foretrukne legeringer ifølge oppfinnelsen.
På den annen side fremgår det av en sammenligning mellom legeringen 5 og legeringen I2 (ifølge oppfinnelsen) at en forbedring av oppkullingsmotstandsdyktigheten på ca. 68% fås ved det egnede forhold Ni:Cr for legeringen ifølge oppfinnelsen.
Dessuten vil eh liten tilsetning av kobber under opprett-holdelse av forholdet Ni:Cr på 1,2:1 - 1,4:1 ytterligere øke de angjeldende legeringers oppkullingsmotstandsdyktighet. Denne ytterligere økning fremgår også ved en henvisning til den nedenstående tabell 4 og fig. 2 og v ed en sammenligning av legeringene 1^ og I., på den ene side med legeringene og 1^ på den annen side.
Innen området for stål ifølge oppfinnelsen fremgår derfor den gunstige innvirkning av en tilsetning av kobber tydelig ved en betydelig nedsettelse av A- og B-tallene for disse foretrukne legeringer.
På fig. 3 er tre legeringer l^ i I3 og 1^ mer nøyaktig sammenlignet med referansélegeringen 1.
Det fremgår av kurven som viser anrikningen i carbonprosenten, £± C%, for legeringen 1 som funksjon av avstanden h til overflaten av legeringen, at denne carbonprosent øker under et oppkullings-forsøk til en dybde av ca. 5 mm.
På den annen side er oppkullingen for legeringene ifølge oppfinnelsen ikke merkbar til dybder på over 2,5 mm (legeringene I2-I^) og til og med i enkelte tilfeller 1,5 mm (kobberbasert legering 1^) som er en betydelig forbedring for legeringene ifølge oppfinnelsen sammenlignet med de kjente legeringer.
Det skal bemerkes at for hver kurve gir ordinaten for maksimumspunktet som tilsvarer carbonprosenten mellom 0,5 og 1 mm dybde efter oppkulling, lett verdien for tallet A. Verdien 100
er blitt gitt for en slik carbonprosent for referansélegeringen 1.
En enkel beregning viser dessuten at tallet B er propor-sjonalt med den verdi som erholdes ved integrering av overflatene under hver kurve.
Som et ytterligere eksempel på legeringer ifølge oppfinnelsen kan de følgende spesielle sammensetninger for slike legeringer nevnes:
idet forholdet Ni:Cr er ca. 1,3:1.
Sammensetningene for to andre legeringer 1^ og 1^ ifølge oppfinnelsen er angitt nedenfor for mer fullstendig å beskrive legeringsrekken ifølge oppfinnelsen.
Dessuten kan legeringen ifølge oppfinnelsen grupperes av praktiske grunner i de følgende fire grupper avhengig av deres nikkelinnhold:
- 25 - 33 vekt% Ni, fortrinnsvis med Cu
- 33 - 36 vekt% Ni
- 40 - 45 vekt% Ni
- 45 - 53 vekt% Ni.
Claims (7)
1. Varmefast legering med høy motstandsdyktighet overfor oxydasjon, oppkulling og siging ved meget høye temperaturer, inneholdende nikkel, krom, carbon, mangan, silicium, niob, nitrogen oa eventuelt wolfram, karakterisert ved at den har den følgende sammensetning i vekt%:
idet det minste kobberinnhold når legeringen inneholder wolfram og under 40 vekt% nikkel, er minst 0,1, fortrinnsvis minst 0,5, vekt%, og ved at vektforholdet Ni:gr er 1,2:1 - 1,4:1.
2. Legering ifølge krav 1,karakterisert ved at kobberinnholdet er 0,5-5 vekt%.
3. Legering ifølge krav 1 eller 2, karakterisert ved at carboninnholdet er 0,4-0,6 vekt%.
4. Legering ifølge krav 1-3, karakterisert ved at wolfram- og/eller molybdeninnholdet er 1-5 vekt%.
5. Legering ifølge krav 1-4, karakterisert ved at niobinnholdet er 1-2 vekt%.
6. Legering ifølge krav 1-5, karakterisert ved at nikkelinnholdet er over 40, fortrinnsvis over eller likt 45, vekti.
7. Legering ifølge krav 1-6, karakterisert ved at den samlede mengde av andre oppkullingsbefordrende eller carbonanrikende elementer enn krom, som wolfram, niob eller molybden, ikke er over 10 vekt%.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR7536877A FR2333870A1 (fr) | 1975-12-02 | 1975-12-02 | Alliage refractaire a base de nickel et de chrome possedant une resistance elevee a l'oxydation, a la carburation et au fluage a tres haute temperature |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO760546L NO760546L (no) | 1977-06-03 |
| NO143913B true NO143913B (no) | 1981-01-26 |
| NO143913C NO143913C (no) | 1981-05-06 |
Family
ID=9163211
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO760546A NO143913C (no) | 1975-12-02 | 1976-02-19 | Hoeytemperaturfast legering paa basis av nikkel og krom |
Country Status (13)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4063934A (no) |
| JP (2) | JPS5268021A (no) |
| BE (1) | BE838705A (no) |
| BR (1) | BR7601324A (no) |
| CA (1) | CA1073707A (no) |
| DE (1) | DE2606956C2 (no) |
| FR (1) | FR2333870A1 (no) |
| GB (1) | GB1532851A (no) |
| IT (1) | IT1078520B (no) |
| NL (1) | NL168274C (no) |
| NO (1) | NO143913C (no) |
| SE (1) | SE425411B (no) |
| SU (1) | SU715035A3 (no) |
Families Citing this family (29)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS53108022A (en) * | 1977-03-04 | 1978-09-20 | Hitachi Ltd | Iron-nickel-chromium-molybdenum alloy of high ductility |
| US4126447A (en) * | 1977-10-31 | 1978-11-21 | Crucible Inc. | Lanthanum-modified high-temperature alloy |
| GB2017148B (en) * | 1978-03-22 | 1983-01-12 | Pompey Acieries | Nickel chromium iron alloys possessing very high resistantance to carburization at very high temperature |
| US4358511A (en) * | 1980-10-31 | 1982-11-09 | Huntington Alloys, Inc. | Tube material for sour wells of intermediate depths |
| US4410362A (en) * | 1981-01-12 | 1983-10-18 | Kubota Ltd. | Heat resistant cast iron-nickel-chromium alloy |
| US4377653A (en) * | 1981-01-30 | 1983-03-22 | Fmc Corporation | Mixed ether compositions containing oligomers of polyfunctional phosphine oxides: flame retardants for polymers |
| US4410489A (en) * | 1981-07-17 | 1983-10-18 | Cabot Corporation | High chromium nickel base alloys |
| JPS6141746A (ja) * | 1984-08-01 | 1986-02-28 | Nippon Steel Corp | 熱間加工性に優れた高強度高耐食性耐熱鋼 |
| US4774149A (en) * | 1987-03-17 | 1988-09-27 | General Electric Company | Oxidation-and hot corrosion-resistant nickel-base alloy coatings and claddings for industrial and marine gas turbine hot section components and resulting composite articles |
| JPH0694579B2 (ja) * | 1987-08-11 | 1994-11-24 | 三菱マテリアル株式会社 | 曲げ加工性のすぐれた耐食性Ｎｉ−Ｃｒ合金 |
| JPH01152238A (ja) * | 1987-12-10 | 1989-06-14 | Kubota Ltd | 耐浸炭性にすぐれる耐熱合金 |
| JPH01242751A (ja) * | 1988-03-24 | 1989-09-27 | Asahi Eng Co Ltd | 耐浸炭性にすぐれる耐熱合金 |
| FR2654747B1 (fr) * | 1989-11-17 | 1992-12-31 | Haynes Int Inc | Alliages de ni-cr-si-cu resistants a la corrosion. |
| US5063023A (en) * | 1989-11-17 | 1991-11-05 | Haynes International, Inc. | Corrosion resistant Ni- Cr- Si- Cu alloys |
| JPH03240930A (ja) * | 1990-02-16 | 1991-10-28 | Kubota Corp | 耐浸炭性および溶接性にすぐれた耐熱合金 |
| US5011659A (en) * | 1990-03-22 | 1991-04-30 | Carondelet Foundry Company | Castable corrosion resistant alloy |
| JPH046242A (ja) * | 1990-04-23 | 1992-01-10 | Kubota Corp | 耐熱鋳鋼 |
| JPH04154935A (ja) * | 1990-10-12 | 1992-05-27 | Kubota Corp | 鋳造用高ニッケル‐クロム鉄基合金 |
| US5389334A (en) * | 1993-04-22 | 1995-02-14 | Culling; John H. | Abrasion and corrosion resistant alloys |
| US5320801A (en) * | 1993-04-26 | 1994-06-14 | Carondelet Foundry Company | High carbon high chromium alloys having corrosion and abrasion resistance |
| US5330705A (en) * | 1993-06-04 | 1994-07-19 | Carondelet Foundry Company | Heat resistant alloys |
| US5360592A (en) * | 1993-07-22 | 1994-11-01 | Carondelet Foundry Company | Abrasion and corrosion resistant alloys |
| US5516485A (en) * | 1994-03-17 | 1996-05-14 | Carondelet Foundry Company | Weldable cast heat resistant alloy |
| US6644358B2 (en) | 2001-07-27 | 2003-11-11 | Manoir Industries, Inc. | Centrifugally-cast tube and related method and apparatus for making same |
| JP5960625B2 (ja) * | 2013-03-01 | 2016-08-02 | 三井造船株式会社 | 耐高温腐食部材及び熱交換器 |
| FR3082209B1 (fr) | 2018-06-07 | 2020-08-07 | Manoir Pitres | Alliage austenitique avec haute teneur en aluminium et procede de conception associe |
| WO2020131596A1 (en) | 2018-12-20 | 2020-06-25 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Erosion resistant alloy for thermal cracking reactors |
| FR3097877B1 (fr) | 2019-06-28 | 2021-06-11 | Manoir Ind | alliage réfractaire à base de nickel et à haute teneur en chrome et procédé de conception associé |
| FR3140380A1 (fr) | 2022-09-30 | 2024-04-05 | Manoir Pitres | ACIER AUSTENITIQUE REFRACTAIRE Fe-Cr-Ni-Al A HAUTE TENEUR EN NICKEL |
Family Cites Families (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE836568C (de) | 1950-08-19 | 1952-04-15 | Deutsche Edelstahlwerke Ag | Verwendung einer Legierung fuer Auftragszwecke |
| DE1553841B2 (de) * | 1966-03-22 | 1974-06-06 | Wuerttembergische Metallwarenfabrik, 7340 Geislingen | Verwendung einer austenitischen kaltverfestigten Edelstahl-Legierung für Messerklingen |
| BE790057Q (fr) * | 1967-07-24 | 1973-02-01 | Pompey Acieries | Nouvel alliage a base de fer et ses diverses |
| FR1596359A (no) * | 1968-01-05 | 1970-06-15 | ||
| DE1817254A1 (de) * | 1968-12-27 | 1970-07-23 | Abex Corp | Hitze- und korrosionsbestaendige Staehle |
| BE790197Q (fr) * | 1970-03-23 | 1973-02-15 | Pompey Acieries | Alliage refractaire a base de fer resistant aux temperatures elevees eta la recarburation |
| CA953947A (en) * | 1970-07-14 | 1974-09-03 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Ni-cr stainless steels excellent in resistance to stress corrosion cracking |
| US3833358A (en) * | 1970-07-22 | 1974-09-03 | Pompey Acieries | Refractory iron-base alloy resisting to high temperatures |
| FR2123768A6 (no) * | 1971-01-29 | 1972-09-15 | Pompey Acieries | |
| JPS5040099B1 (no) | 1971-03-09 | 1975-12-22 | ||
| US3759704A (en) * | 1971-06-14 | 1973-09-18 | Carondelet Foundry Co | Corrosion resistant alloys |
| US3900316A (en) * | 1972-08-01 | 1975-08-19 | Int Nickel Co | Castable nickel-chromium stainless steel |
| US3893851A (en) * | 1974-09-11 | 1975-07-08 | Carondelet Foundry Co | Corrosion-resistant alloys |
-
1975
- 1975-12-02 FR FR7536877A patent/FR2333870A1/fr active Granted
-
1976
- 1976-02-18 CA CA246,025A patent/CA1073707A/en not_active Expired
- 1976-02-18 GB GB6458/76A patent/GB1532851A/en not_active Expired
- 1976-02-19 NO NO760546A patent/NO143913C/no unknown
- 1976-02-19 SE SE7601897A patent/SE425411B/xx not_active IP Right Cessation
- 1976-02-19 BE BE164430A patent/BE838705A/xx not_active IP Right Cessation
- 1976-02-20 DE DE2606956A patent/DE2606956C2/de not_active Expired
- 1976-02-24 US US05/660,861 patent/US4063934A/en not_active Expired - Lifetime
- 1976-03-02 IT IT46832/76A patent/IT1078520B/it active
- 1976-03-04 BR BR7601324A patent/BR7601324A/pt unknown
- 1976-03-09 NL NLAANVRAGE7602441,A patent/NL168274C/xx not_active IP Right Cessation
- 1976-03-16 JP JP51028554A patent/JPS5268021A/ja active Granted
- 1976-03-23 SU SU762335102A patent/SU715035A3/ru active
-
1983
- 1983-03-28 JP JP58052281A patent/JPS58197248A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| NO143913C (no) | 1981-05-06 |
| JPS5716179B2 (no) | 1982-04-03 |
| BE838705A (fr) | 1976-08-19 |
| SU715035A3 (ru) | 1980-02-05 |
| NL168274C (nl) | 1982-03-16 |
| FR2333870B1 (no) | 1979-06-01 |
| JPS6128738B2 (no) | 1986-07-02 |
| DE2606956A1 (de) | 1977-06-16 |
| IT1078520B (it) | 1985-05-08 |
| CA1073707A (en) | 1980-03-18 |
| NL7602441A (nl) | 1977-06-06 |
| US4063934A (en) | 1977-12-20 |
| JPS58197248A (ja) | 1983-11-16 |
| NO760546L (no) | 1977-06-03 |
| SE425411B (sv) | 1982-09-27 |
| FR2333870A1 (fr) | 1977-07-01 |
| SE7601897L (sv) | 1977-06-03 |
| GB1532851A (en) | 1978-11-22 |
| BR7601324A (pt) | 1977-09-06 |
| NL168274B (nl) | 1981-10-16 |
| JPS5268021A (en) | 1977-06-06 |
| DE2606956C2 (de) | 1982-05-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NO143913B (no) | Hoeytemperaturfast legering paa basis av nikkel og krom | |
| KR100658253B1 (ko) | 내식성 오스테나이트계 스테인레스강 | |
| US4172716A (en) | Stainless steel having excellent pitting corrosion resistance and hot workabilities | |
| JP6338032B1 (ja) | 耐硫酸露点腐食鋼 | |
| US3953201A (en) | Ferritic stainless steel | |
| WO2018038198A1 (ja) | 耐硫酸露点腐食鋼 | |
| US4421557A (en) | Austenitic stainless steel | |
| CN103476955B (zh) | 适合上釉的钢板及此类钢板的制造方法 | |
| GB2064583A (en) | Austenite alloy tubes resistant to high temperature steam oxidation | |
| CZ7091A3 (en) | Austenitic stainless steel | |
| US2984563A (en) | Stainless steel and method | |
| JPS6318038A (ja) | クリ−プ特性および耐水素侵食特性の優れた低合金鋼 | |
| US2813788A (en) | Nickel-chromium-iron heat resisting alloys | |
| GB1564243A (en) | Austenitic stainless steel | |
| Drotlew et al. | Cast steels for creep-resistant parts used in heat treatment plants | |
| NO831752L (no) | Austenittiske legeringer med hoeyt nikkelinnhold. | |
| CN114127321B (zh) | 用于排气系统的具有优异耐腐蚀性的基于铁素体的钢板 | |
| US1483298A (en) | Alloy comprising iron, nickel, chromium, molybdenum | |
| US2253385A (en) | Steel | |
| JPS63199849A (ja) | オイルリング用緊張材およびその製造方法 | |
| US2775519A (en) | Cold-spun articles | |
| US2165035A (en) | Heat resisting alloy steel | |
| US2198476A (en) | Alloy compositions and articles made therefrom | |
| JPS61143556A (ja) | 耐水素侵食特性に優れた圧力容器用鋼 | |
| US2174281A (en) | Ferrous alloy |