NO129415B

NO129415B -

Info

Publication number: NO129415B
Application number: NO02102/71*[A
Authority: NO
Inventors: G Romell
Original assignee: Atlas Copco Ab
Priority date: 1970-06-16
Filing date: 1971-06-04
Publication date: 1974-04-08
Also published as: ES391969A1; FR2096294A5; DE2128363A1; ZA713576B; CA937844A; AT310696B; CH534567A; SE339817B; GB1310194A

Description

Trykkvæskedrevet slagverktøy. Pressurized fluid driven impact tool.

Foreliggende oppfinnelse angår trykkvæskedrevne slagverktoy av den type som omfatter et i en sylinder frem og tilbake lopende slagstempel som er anordnet for tilforsel av slagenergi til en meisel, et borstål, et spett eller lignende og som med en fbrste stempelflate avgrenser et fbrste trykkrom for å bevirke stemplets bevegelse bakover og med en annen stempelflate avgrenser et annet trykkrom for å bevirke slagstemplets bevegelse fremover. Derved er i det minste ett av trykkrommene tilkoplet en væskeakkumulator og er anordnet for vekselvis tilkopling til en trykkvæskekilde og til et avlbp. The present invention relates to pressurized fluid-driven impact tools of the type that comprise an impact piston running back and forth in a cylinder, which is arranged for the supply of impact energy to a chisel, a boron steel, a woodpecker or the like and which with a first piston surface delimits a first pressure chamber to effect the backward movement of the piston and with a different piston face defines a different pressure space to effect the forward movement of the impact piston. Thereby, at least one of the pressure chambers is connected to a liquid accumulator and is arranged for alternate connection to a pressurized liquid source and to an outlet.

Til forskjellige borkronedimensjoner kreves forskjellig For different drill bit dimensions, different requirements are required

stor slagenergi pr. slag. Hvis stemplets slaglengde reduseres, vil large impact energy per punch. If the stroke of the piston is reduced, the

slagenergien pr. slag avta, men slagtallet oker. Ved boring med skjbtestenger må imidlertid ikke slagtallet bli for hbyt, fordi skjbtene da blir for varme. Ved håndfbrte spett eller bormaskiner må heller ikke anvendes for hbyt slagtall på grunn av faren for karkrampe hos operatoren. Regulering ved reduksjon eller okning av drivvæskens trykk gir derimot samtidig reduksjon hhv. okning av slagenergien pr. slag. Denne regulering er derfor et ofte nbd-vendig supplement til reguleringen av slaglengden. Væskeakkumulatorens belastning må imidlertid være nbye tilpasset det anvendte drivtrykk, og en manuell justering er tidkrevende og blir ofte ikke særlig nbyaktig. the impact energy per strokes decrease, but the stroke rate increases. When drilling with drill rods, however, the stroke rate must not be too high, because the drills will then become too hot. Hand-held chisels or drills must also not be used at too high a stroke rate due to the risk of vascular spasm in the operator. Regulation by reducing or increasing the pressure of the propellant, on the other hand, simultaneously reduces or increase in impact energy per punch. This regulation is therefore an often nbd-friendly supplement to the regulation of the stroke length. However, the liquid accumulator's load must be closely adapted to the applied drive pressure, and a manual adjustment is time-consuming and often not very accurate.

Det er derfor et formål med oppfinnelsen å skaffe til veie en automatisk og nbyaktig tilpasning av væskeakkumulatorens belastning når drivvæskens trykk forandres. Dette bevirkes på den i patentkravene angitte måte. It is therefore an object of the invention to provide an automatic and immediate adaptation of the fluid accumulator's load when the pressure of the propellant fluid changes. This is done in the manner specified in the patent claims.

Oppfinnelsen skal i det fblgende beskrives nærmere under henvisning til tegningene, hvor to utfbrelsesformer av slagverktby ifblge oppfinnelsen er vist som eksempler, idet fig. 1 er et lengdesnitt etter linjen 1-1 på fig. 2 av en utfbrelsesform, fig. 2 er et tverrsnitt etter linjen 2-2 på fig. 1, fig. 3 er et delvis lengdesnitt etter linjen 3-3 på fig. 2, fig. 4 viser slagverktbyet på fig. 1-3 skjematisk og fig. 5 viser skjematisk den annen viste utfbrelsesform. Detaljer som tilsvarer hverandre er i de forskjellige figurer forsynt med de samme henvisningstall. In the following, the invention will be described in more detail with reference to the drawings, in which two embodiments of percussion instruments according to the invention are shown as examples, as fig. 1 is a longitudinal section along the line 1-1 in fig. 2 of an embodiment, fig. 2 is a cross-section along the line 2-2 in fig. 1, fig. 3 is a partial longitudinal section along the line 3-3 in fig. 2, fig. 4 shows the percussion town in fig. 1-3 schematically and fig. 5 schematically shows the second embodiment shown. Details that correspond to each other are provided with the same reference numbers in the different figures.

Det på figurene viste slagverktby er utfort som en berg-bormaskin som består av et hus 10, som danner en sylinder 11 for et frem og tilbake lbpende slagstempel 12. Slagstemplet består av en sylindrisk stang med to stempelpartier 13, 14 med stempelflater 15, 16. Disse stempelpartier er utformet med ringformede trykkut-jevnende spor (vist bare på fig. 4), som forbedrer stemplets sentre-ring i sylinderen og motvirker eventuell skjevbelastning av stemplet. Den del av slagstemplet som strekker seg bakover fra stempeldelen 14, er betegnet med 12a og den del som strekker seg fremover fra stempeldelen 13, er betegnet med 12b. Stangdelen mellom stempel-partiene 13, 14 er betegnet med 12c. Ved den forreste ende av huset 10 er anordnet en med innvendige bommer og spor forsynt borhylse 17 for opptak av en med tilsvarende utvendige bommer og spor forsynt nakke 18 av en borstreng 19 (vist som en borstang) slik at bor-strengen blir ikke dreibart forbundet med borhylsen. En trykkvæskedrevet rotasjonsmotor 20, som f.eks. kan være en lamellmotor, er festet i huset 10 og har et drev 21 som over et på fig. 1 delvis skjult tannhjul 22 dreier borhylsen 17. Spylemedium tilfores bor-stangens 19 sentrumshull gjennom en krave 23 som er tredd inn på nakken 18. Nakken 18 kan skyves inn til stopp mot en aksialt bevegelig mellomblokk 24 som kan forskyves til en bakre stoppestilling som vist på fig. 1. En fjær 78 er anordnet for å holde fast nakken 18. MeHomblokken danner slagstykke for slagstemplet 12, men man kan utelukke mellomblokken og i stedet la nakkens 18 endeflate danne anslag for slagstemplet. Et bakre ringformet trykkrom 25 avgrenses av sylinderen 11, stangdelen 12a, stempelflaten 16 på stempeldelen 14 og den forreste flate av en tetningsbom 26. Den olje som lekker ut gjennom den sirkulære spalte mellom tetningsbommen 26 og stangdelen 12a, samles opp. i et sirkulært spor 27 som, som vist på fig. 4» kan være direkte drenert gjennom en ikke vist ledning til avlbp, men som hensiktsmessig dreneres ved hjelp av en pumpe, slik at undertrykk oppstår i sporet. Derved hindres effektivt at noe væske kommer ut i et lukket endekammer 28 som omslutter den bakre ende av stangdelen 12a. Sylinderen 11 har også et sirkulært trykkspor 29, hvortil er koplet en akkumulator 30 ved hjelp av en ledning 31. En annen akkumulator 32 er tilkoplet sylinderen 11 bak trykksporet 29 ved hjelp av en ledning 33. The impact tool shown in the figures is designed as a rock-drilling machine consisting of a housing 10, which forms a cylinder 11 for a reciprocating impact piston 12. The impact piston consists of a cylindrical rod with two piston parts 13, 14 with piston surfaces 15, 16 These piston parts are designed with annular pressure-equalizing grooves (shown only in Fig. 4), which improve the centering of the piston in the cylinder and counteract any biasing of the piston. The part of the impact piston which extends backwards from the piston part 14 is denoted by 12a and the part which extends forwards from the piston part 13 is denoted by 12b. The rod part between the piston parts 13, 14 is denoted by 12c. At the front end of the housing 10, a drill sleeve 17 provided with internal booms and grooves is arranged for receiving a neck 18 provided with corresponding external booms and grooves of a drill string 19 (shown as a drill rod) so that the drill string is not rotatably connected with the drill sleeve. A pressurized fluid-driven rotary engine 20, which e.g. can be a vane motor, is fixed in the housing 10 and has a drive 21 which above one in fig. 1 partially hidden gear wheel 22 turns the drill sleeve 17. Flushing medium is supplied to the center hole of the drill rod 19 through a collar 23 which is threaded onto the neck 18. The neck 18 can be pushed in until it stops against an axially movable intermediate block 24 which can be moved to a rear stop position as shown on fig. 1. A spring 78 is arranged to hold the neck 18. The MeHom block forms the impact piece for the impact piston 12, but one can exclude the intermediate block and instead let the end face of the neck 18 form an abutment for the impact piston. A rear annular pressure chamber 25 is delimited by the cylinder 11, the rod part 12a, the piston surface 16 of the piston part 14 and the front surface of a sealing boom 26. The oil that leaks out through the circular gap between the sealing boom 26 and the rod part 12a is collected. in a circular groove 27 which, as shown in fig. 4" can be directly drained through a not shown line to avlbp, but which is suitably drained with the help of a pump, so that negative pressure occurs in the groove. Thereby, any liquid is effectively prevented from escaping into a closed end chamber 28 which encloses the rear end of the rod part 12a. The cylinder 11 also has a circular pressure groove 29, to which an accumulator 30 is connected by means of a line 31. Another accumulator 32 is connected to the cylinder 11 behind the pressure groove 29 by means of a line 33.

Et forreste ringformet trykkrom 3k begrenses på lignende måte av sylinderen 11, stangdelen 12b, stempelflaten 15 på stempeldelen 13 og den bakre flate av en sirkulær tetningsbom 35. Trykkrommets 34 volum varierer således på samme måte som trykkrommets 25 volum med stemplets 12 stilling. Et oppsamlingsspor 36 er hensiktsmessig drenert på samme måte som oppsamlingssporet 27. På yttersiden av de respektive oppsamlingsspor 27, 36 er tetnings-ringer anordnet for å tette mot slagstemplet. Akkumulatoren 30 har et stempel 30a som er belastet av en fjærpakke 41 i form av en tallerkenfjærstabel. Tallerkenfjærstabelen 4l er innspent mellom dette stempel 30a og et stempel 70 som påvirkes av trykket i en ledning 71. Denne ledning 71 er kraftig strupt gjennom en struper 72. A front annular pressure chamber 3k is limited in a similar way by the cylinder 11, the rod part 12b, the piston surface 15 of the piston part 13 and the rear surface of a circular sealing boom 35. The volume of the pressure chamber 34 thus varies in the same way as the volume of the pressure chamber 25 with the position of the piston 12. A collection groove 36 is suitably drained in the same way as the collection groove 27. On the outside of the respective collection grooves 27, 36, sealing rings are arranged to seal against the impact piston. The accumulator 30 has a piston 30a which is loaded by a spring pack 41 in the form of a disc spring stack. The plate spring stack 4l is clamped between this piston 30a and a piston 70 which is affected by the pressure in a line 71. This line 71 is strongly throttled through a throttle 72.

På fig. 4 er dessuten vist en på fig. 1 ikke vist akkumulator 38 med et stempel 38a som ved hjelp av en ledning 39 er tilkoplet et sirkulært trykkspor 37 og som er belastet av en fjærpakke 73 (gjenfinnes også på fig. 2) i form av en tallerkenfjærstabel. Som skjematisk vist på fig. 4, er fjærpakken 73 innspent mellom dette stempel 38a og et stempel 74 som påvirkes av trykket i en ledning 75 med en strupning 76. Ledningene 71 og 75 er grener av en ledning 77 som er tilkoplet en tilforselsledning 43 som danner hovedtillbpet. In fig. 4 is also shown one in fig. 1 not shown accumulator 38 with a piston 38a which by means of a line 39 is connected to a circular pressure groove 37 and which is loaded by a spring pack 73 (also found in fig. 2) in the form of a plate spring stack. As schematically shown in fig. 4, the spring pack 73 is clamped between this piston 38a and a piston 74 which is affected by the pressure in a line 75 with a throat 76. The lines 71 and 75 are branches of a line 77 which is connected to a supply line 43 which forms the main connection.

En fordelingsventil i form av en sleide 42 tilfores trykkvæske gjennom tilforselsledningen 43. En akkumulator 44 er til stadighet tilkoplet tilforselsledningen 43 for å oppta den væske som tilfores når sleiden 1+ 2 som vist på fig. 2, stenger tilforselsledningen 43 et kort byeblikk når den bytter stilling. Akkumulatorene 32, 44 er hensiktsmessig slik belastet at de er hovedsakelig uvirksomme ved de trykk som foreligger når akkumulatorene 30, 38 er virksomme. Tillbpet 43 forer til et ringformet tillopskammer 45 i ventilens sylinder. Ventilens sylinder har også to ringformede utlopskamre 46 og 47, hvortil er koplet returledninger 48, 49. Disse returledninger forer til en ikke vist sump hvorfra en ikke vist fortrengningspumpe suger væske for å tilfore tilforselsledningen 43 en konstant st rom av trykkvæske gjennom en ikke .vist manbverventil. A distribution valve in the form of a slide 42 is supplied with pressurized liquid through the supply line 43. An accumulator 44 is permanently connected to the supply line 43 to absorb the liquid supplied when the slide 1+ 2 as shown in fig. 2, the supply line 43 closes for a short moment when it changes position. The accumulators 32, 44 are appropriately loaded such that they are mainly inactive at the pressures present when the accumulators 30, 38 are active. The inlet 43 leads to an annular inlet chamber 45 in the cylinder of the valve. The valve's cylinder also has two annular outlet chambers 46 and 47, to which return lines 48, 49 are connected. These return lines lead to a sump, not shown, from which a displacement pump, not shown, sucks liquid in order to supply the supply line 43 with a constant stream of pressurized liquid through a not shown manbever valve.

Med sleiden 1+ 2 i den på fig. 4 viste hoyre sluttstilling tilfores trykkvæske til det bakerste trykkrom 25 gjennom en kombinert tilforsels- og avlbpskanal 50, mens det forreste trykkrom 34 tommes til returledningen 49 gjennom en annen kombinert tilforsels- og avlbpskanal 51. Med sleiden 42 i sin (ikke viste) venstre sluttstilling tilfores i stedet trykkvæske til det forreste trykkrom 34 gjennom kanalen 51 samtidig som det bakre trykkrom 25 tommes gjennom kanalen 50. With the slide 1+ 2 in the one in fig. 4 shown in the right end position, pressure fluid is supplied to the rear pressure chamber 25 through a combined supply and discharge channel 50, while the front pressure chamber 34 is emptied to the return line 49 through another combined supply and discharge channel 51. With the slide 42 in its (not shown) left end position pressure fluid is instead supplied to the front pressure chamber 34 through the channel 51 at the same time as the rear pressure chamber 25 is emptied through the channel 50.

Sleiden 1+ 2 har fremstikkende endepartier 52, 53, hvis endeflater 54, 55 påvirkes av trykket i reguleringskanaler 56, 57 som munner ut i sylinderen 11. Endepartiet 52 har en ringformet stempelflate 58 som påvirkes av trykket i kanalen 50 over en kanal 59 i sleiden og endepartiet 53 har en tilsvarende stempelflate 60 som påvirkes av trykket i kanalen 51 over en kanal 6l i sleiden. Stempelflåtene 58, 60 danner holdeflater og har derfor mindre areal enn endeflatene 54, 55 som danner omstillingsflater. The slide 1+ 2 has protruding end parts 52, 53, whose end surfaces 54, 55 are affected by the pressure in regulation channels 56, 57 which open into the cylinder 11. The end part 52 has an annular piston surface 58 which is affected by the pressure in the channel 50 above a channel 59 in the slide and the end portion 53 have a corresponding piston surface 60 which is affected by the pressure in the channel 51 above a channel 6l in the slide. The piston floats 58, 60 form holding surfaces and therefore have a smaller area than the end surfaces 54, 55 which form adjustment surfaces.

Reguleringskanalen 56 har fem grener som munner ut i sylinderen 11. Henvisningsbetegnelsen 56a viser til en av disse grener. En pinne 63 kan stilles i forskjellige stillinger, slik at en eller flere av disse grener stenges. Derved kan stemplets bakre vendestilling og således slagenergien pr. slag varieres. Med en låseskrue 64 (fig. 3) kan pinnen 63 låses i de forskjellige stillinger. En kanal 65 er tilkoplet avlbp hensiktsmessig som vist på fig. 2, til den ene av de ringformede kamre 46, 47 for alltid å drenere rommet mellom stempeldelene 13, 14. Derved vil alltid den ene av reguleringskanalene 56, 57 være tomt ved denne kanal 65 når den annen av disse reguleringskanaler tilfores trykkvæske. The regulation channel 56 has five branches which open into the cylinder 11. The reference designation 56a refers to one of these branches. A pin 63 can be set in different positions, so that one or more of these branches are closed. Thereby, the rear turning position of the piston and thus the impact energy per strokes are varied. With a locking screw 64 (fig. 3), the pin 63 can be locked in the various positions. A channel 65 is connected avlbp appropriately as shown in fig. 2, to one of the annular chambers 46, 47 to always drain the space between the piston parts 13, 14. Thereby, one of the regulating channels 56, 57 will always be empty at this channel 65 when the other of these regulating channels is supplied with pressure fluid.

Oppfinnelsens virkemåte skal nå beskrives med henvisning til fig. 4. The operation of the invention will now be described with reference to fig. 4.

Det antas at sleiden 1+ 2 står i den på fig. 4 viste stilling, slik at det bakre trykkrom 25 tilfores trykkvæske og det forreste trykkrom 34 er tomt. Det antas videre at slagstemplet 42 er under bevegelse fremover. Pinnen 63 holder de tre hbyre grener av reguleringskanalen 56 stengt. I den stilling slagstemplet It is assumed that the slide 1+ 2 is in the one in fig. position shown in 4, so that the rear pressure chamber 25 is supplied with pressure fluid and the front pressure chamber 34 is empty. It is further assumed that the impact piston 42 is in forward motion. The pin 63 keeps the three right branches of the regulation channel 56 closed. In that position the impact stamp

12 befinner seg på fig. 4 dreneres reguleringskanalen 57 gjennom dreneringskanalen 65 og reguleringskanalen 56 har vært tomt til det forreste trykkrom 34 helt til dets stempeldel 13 dekker over kanalgrenen 56a. Ved at trykket i tilfbrselskanalen 50 overfores til sleidens 1+ 2 holdeflate 5°, sikres at sleiden holdes fast i sin stilling. Når slagstemplet 12 fortsetter sin bevegelse fremover (mot hbyre på fig. 4), åpnes igjen reguleringskanalen 56 til avlop, i dette tilfellet til dreneringskanalen 65. Når deretter stempeldelen l4 passerer reguleringskanalens 57 munning, åpnes denne mot det bakre trykkrom 25 bg trykket derfra forplantes gjennom reguleringskanalen 57 til sleidens endeflate 55. Sleiden slår nu over til sin ikke viste annen stilling (mot venstre på fig. 4), slik at det forreste trykkrom 34 stilles under trykk, men det bakre 25 tommes. Dette skjer imidlertid like for slagstemplet slår mot mellomblokken 24 og slagstemplet 12 rekker derfor ikke å bli nevneverdig retar-dert for slaget. Etter slaget stbtes slagstemplet 12 tilbake, men den gjennom tilfbrselskanalen 51 til det forreste trykkrom 34 tilforte trykkvæskestrom er til en begynnelse stbrre enn hva trykkrommet kan oppta. Derfor opptar akkumulatoren 38 til en begynnelse væske, men når slagstemplet 12 har oppnådd den hastighet som svarer til den fra pumpen tilforte strom, begynner akkumulatoren 38 å tommes til trykkrommet 34 og oker ytterligere slagstemplets 12 hastighet. Ved at trykket i tilfbrselskanalen 51 overfores til sleidens holdeflate 60, sikres at sleiden 52 blir stående i sin venstre stilling. Reguleringskanalen 57 står allerede i forbindelse med dreneringskanalen 65 når stempeldelens 13 stempelflate 15 passerer grenkanalen 56a av reguleringskanalen 56, slik at det forreste trykkroms 34 trykk forplantes gjennom reguleringskanalen 56 til sleidens endeflate 54, slik at sleiden 1+ 2 skifter til sin på fig. 5 viste hbyre stilling, hvor den som allerede beskrevet, blir stående på grunn av væsketrykket mot holdeflaten 58. Trykkvæske tilfores nå fra innlbpet 43 til det bakre trykkrom 25, og slagstemplet 12 retarderes på grunn av væsketrykket mot stempelflaten 16. Akkumulatoren 30 får nå oppta både den gjennom tilforselsledningen 50 tilforte trykkvæskestrbm og den væske som trykkes ut av trykkrommet 25 på grunn av slagstemplets 12 bevegelse bakover som minsker trykkrommets 25 volum. Ved normale returslag vender slagstemplet 12 på grunn av trykket i det bakre trykkrom 25 uten å gå så langt bakover at stempelflaten 16 når sporets 29 bakre kant og akkumulatoren 30 er derfor hele tiden i forbindelse med trykkrommet 25. Akkumulatoren 32 er slik belastet at den er uvirksom under dette forlbp. Akkumulatoren 30 tilfores trykkvæske også under fbrste del av arbeidsslaget fordi den gjennom tilfbrselskanalen 50 tilforte trykkvæskestrbm til en begynnelse er stbrre enn hva trykkrommet 25 kan oppta. Når slagstemplet 12 imidlertid oppnår den hastighet som svarer til denne tilforte strbmning, begynner akkumulatoren 30 i stedet å tilfore trykkvæske til trykkrommet 25 og ytterligere oke slagstemplets 12 hastighet. 12 is on fig. 4, the regulation channel 57 is drained through the drainage channel 65 and the regulation channel 56 has been empty until the front pressure chamber 34 until its piston part 13 covers the channel branch 56a. By the pressure in the supply channel 50 being transferred to the slide's 1+2 holding surface 5°, it is ensured that the slide is held firmly in its position. When the impact piston 12 continues its forward movement (towards the right in Fig. 4), the regulation channel 56 is opened again to the drain, in this case to the drainage channel 65. When the piston part l4 then passes the mouth of the regulation channel 57, this is opened towards the rear pressure chamber 25 bg from where the pressure is propagated through the regulation channel 57 to the end surface 55 of the slide. The slide now switches to its other position (toward the left in fig. 4), so that the front pressure chamber 34 is pressurized, but the rear 25 is emptied. However, this happens just before the impact piston hits the intermediate block 24 and the impact piston 12 therefore does not have time to be significantly retarded for the impact. After the stroke, the stroke piston 12 is pushed back, but the pressure fluid flow supplied through the supply channel 51 to the front pressure chamber 34 is initially greater than what the pressure chamber can accommodate. Therefore, the accumulator 38 initially takes up liquid, but when the impact piston 12 has reached the speed corresponding to the current supplied by the pump, the accumulator 38 begins to empty into the pressure chamber 34 and further increases the impact piston 12's speed. As the pressure in the supply channel 51 is transferred to the slide's holding surface 60, it is ensured that the slide 52 remains in its left position. The regulation channel 57 is already in connection with the drainage channel 65 when the piston surface 15 of the piston part 13 passes the branch channel 56a of the regulation channel 56, so that the pressure of the front pressure chamber 34 is propagated through the regulation channel 56 to the end surface 54 of the slide, so that the slide 1+2 changes to its in fig. 5 showed the right position, where it, as already described, remains stationary due to the fluid pressure against the holding surface 58. Pressure fluid is now supplied from the inlet 43 to the rear pressure chamber 25, and the impact piston 12 is decelerated due to the fluid pressure against the piston surface 16. The accumulator 30 is now allowed to occupy both the pressure liquid strbm supplied through the supply line 50 and the liquid that is pressed out of the pressure chamber 25 due to the backward movement of the impact piston 12 which reduces the volume of the pressure chamber 25. During normal return strokes, the impact piston 12 turns due to the pressure in the rear pressure chamber 25 without going so far backwards that the piston surface 16 reaches the rear edge of the groove 29 and the accumulator 30 is therefore constantly in connection with the pressure chamber 25. The accumulator 32 is so loaded that it is inactive during this process. The accumulator 30 is also supplied with pressure fluid during the first part of the working stroke because the pressure fluid stream supplied through the supply channel 50 is initially greater than what the pressure chamber 25 can accommodate. However, when the impact piston 12 achieves the speed corresponding to this added strain, the accumulator 30 instead begins to supply pressure fluid to the pressure chamber 25 and further increase the impact piston 12's speed.

Således lagres slagstemplets bevegelsesenergi fra returslaget i akkumulatoren 30 og denne energi avgis igjen til slagstemplet under arbeidsslaget. Thus, the impact piston's movement energy from the return stroke is stored in the accumulator 30 and this energy is released again to the impact piston during the working stroke.

Hvis borstangnakken 18 ikke presses mot mellomblokken 21+ eller hvis ikke noen nakke 18 er fort inn gjennom borhylsen 17, stbtes ikke slagstemplet tilbake selv om mellomblokken 24 skulle tilfeldigvis være i den bakre stilling, men slagstemplet går forbi sin vanlige forreste vendestilling og stempelflaten 15 passerer sporet 37» slik at både akkumulatoren 38 og tilfbrselskanalen 51 stenges fra det forreste trykkrom 34 som nu virker som et dempnings-kammer. Tilfbrselskanalen 51 er imidlertid fortsatt i forbindelse med akkumulatoren 38 gjennom trykksporet 37. Trykket i trykkrommet/ dempningskamret 34 stiger nu momentant til f.eks. 2-3 ganger gangar pumpetrykket. Derved presses væske bakover forbi stempeldelen 13 og ut i trykksporet 37. Samtidig oker den ubetydelige væskemengde som presses forbi tetningsbommen 35 og ut i oppsamlingssporet 36. Slagstemplet 12 vil derfor hurtig, men mykt bli.bremset til stopp. Ved lekkasje fra trykksporet 37 og fremover forbi stempeldelen 13 til trykkrommet vil deretter slagstemplet sakte bevege seg bakover inn-til stempelflaten 15 når trykksporet 37 og slagstemplets 12 aksele-rasjon begynner som ved et vanlig returslag. If the drill rod neck 18 is not pressed against the intermediate block 21+ or if no neck 18 is fast in through the drill sleeve 17, the impact piston is not pushed back even if the intermediate block 24 should happen to be in the rear position, but the impact piston goes past its usual forward turning position and the piston surface 15 passes the slot 37" so that both the accumulator 38 and the supply channel 51 are closed from the front pressure chamber 34 which now acts as a damping chamber. However, the supply channel 51 is still in connection with the accumulator 38 through the pressure groove 37. The pressure in the pressure chamber/damping chamber 34 now rises momentarily to e.g. 2-3 times the pump pressure. Thereby, liquid is pushed backwards past the piston part 13 and out into the pressure groove 37. At the same time, the insignificant amount of liquid which is pushed past the sealing boom 35 and out into the collecting groove 36 increases. The impact piston 12 will therefore be quickly but softly braked to a stop. In case of leakage from the pressure groove 37 and forward past the piston part 13 to the pressure chamber, the impact piston will then slowly move backwards into the piston surface 15 when the pressure groove 37 and the impact piston 12 acceleration begins as with a normal return stroke.

Hvis drivvæskens trykk forandres, forandres også fjær-stablenes 1+ 1, 73 forspenning i forhold til samme. Forspenningen vil derfor alltid anta en optimal verdi. Strupningene 72, 76 skal bare tillate en ganske liten strbmning foråt ikke stemplene 70, 74 skal oscillere i takt med stemplene 30a, 38a. If the pressure of the propellant fluid changes, the preload of the spring stacks 1+ 1, 73 also changes in relation to the same. The bias will therefore always assume an optimal value. The throttles 72, 76 should only allow a fairly small strain so that the pistons 70, 74 do not oscillate in time with the pistons 30a, 38a.

Etter visse slag kan slagstemplet 12 få et usedvanlig kraftig bakoverstbt fra mellomblokken 24. Dette gjelder særlig i de tilfeller hvor. man anvender slagverktbyet som en spettmaskin for å sprekke en stenblokk. Hvis slagenergien i et visst slag er for liten til å sprekke stenblokken, kan helt opp til 80 % av slagenergien tilbakefbres til slagstemplet.som bevegelsesenergi. Dette medfbrer åt slagstemplets 12 returhastighet blir så stor at stem-pelf laten 16 passerer trykksporet 29, slik at både akkumulatoren 30 og tilfbrselskanalen 50 stenges fra det bakre trykkrom 25. Tilfbrselskanalen 50 vil likevel fortsatt være.i forbindelse med akkumulatoren 30 gjennom trykksporet 29. Da de to akkumulatorer 30 og 38 hele tiden mens de er virksomme, er tilkoplet tillbpet 43 fra pumpen, bor de ha-flat karakteristikk, d.v.s. de bor være slik belastet at væsketrykket i dem bare stiger sakte med den akkumulerte væskemengde. Akkumulatoren 32 kan derimot med fordel ha en meget steil karakteristikk og kan dessuten være slik belastet at den er uvirksom helt til trykket i trykkrommet hovedsakelig overstiger pumpetrykket. Derfor stiger trykket i trykkrommet 25 momentant til f.eks. det dobbelte av pumpetrykket når stempelflaten 16 passerer trykksporet 29 for akkumulatoren 32 begynner å oppta noe væske. Dette medfbrer at slagstemplet 12 meget hurtig, men likevel mykt, bremses opp av akkumulatoren 32 og at denne oppbremsningsenergi i det fblgende arbeidsslag tilbakefbres til slagstemplet 12 som derfor vil overfore en slagenergi til mellomblokken, som er betydelig stbrre enn ved et normalt slag. Ved det hbye oppbremsningstrykk i akkumulatoren 32 blir slaglengdens forlengelse ikke så stor. After certain impacts, the impact piston 12 can receive an exceptionally strong rearward thrust from the intermediate block 24. This applies particularly in cases where. one uses the percussion town as a chipping machine to crack a block of stone. If the impact energy in a certain blow is too small to crack the stone block, up to 80% of the impact energy can be returned to the impact piston as kinetic energy. This results in the return speed of the impact piston 12 becoming so great that the piston surface 16 passes the pressure groove 29, so that both the accumulator 30 and the supply channel 50 are closed from the rear pressure chamber 25. The supply channel 50 will still be in connection with the accumulator 30 through the pressure groove 29. Since the two accumulators 30 and 38 are connected to the pump 43 all the time while they are active, they must have a flat characteristic, i.e. they should be so loaded that the liquid pressure in them only rises slowly with the accumulated amount of liquid. The accumulator 32, on the other hand, can advantageously have a very steep characteristic and can also be so loaded that it is inactive until the pressure in the pressure chamber mainly exceeds the pump pressure. Therefore, the pressure in the pressure chamber 25 rises momentarily to e.g. twice the pump pressure when the piston surface 16 passes the pressure groove 29 for the accumulator 32 begins to absorb some liquid. This means that the impact piston 12 is very quickly, but still gently, slowed down by the accumulator 32 and that this braking energy in the following working stroke is returned to the impact piston 12, which will therefore transfer an impact energy to the intermediate block, which is significantly greater than in a normal impact. With the high braking pressure in the accumulator 32, the extension of the stroke length is not so great.

Verdien av denne automatiske og meget store okning av slagenergien når et normalt slag ikke er tilstrekkelig, er meget stor, særlig ved store spettmaskiner av den type som er beregnet på montering på en graveskuffearm eller lignende. Ved spettmaskiner ifolge oppfinnelsen kreves naturligvis ikke rotasjonsmotoren 20, men spettfestet kan forenkles sammenlignet med borfestet ifolge f iguren. The value of this automatic and very large increase in the impact energy when a normal impact is not sufficient is very great, particularly in the case of large chipping machines of the type intended for mounting on a digging bucket arm or the like. In spitting machines according to the invention, the rotary motor 20 is of course not required, but the spit attachment can be simplified compared to the drill attachment according to the figure.

Akkumulatoren 32 kan helt utelukkes og den del av trykkrommet 25 som befinner seg bak trykksporet 25 og dermed bak akkumulatorens 30 tilkopling, kan utnyttes bare som et dempnings - kammer. The accumulator 32 can be completely excluded and the part of the pressure chamber 25 which is located behind the pressure groove 25 and thus behind the connection of the accumulator 30, can only be used as a damping chamber.

På fig. 5, som viser en annen utfbrelse av et slagverk, er detaljer som svarer til fig. 1-4 gitt de samme henvisnings-betegnelser som på disse figurer. På samme måte som fig. 4 er fig. 5 bare skjematisk og de forskjellige detaljer er ikke i målestokk. Således er f.eks. akkumulatoren 30 vist altfor liten i forhold til trykkrommet 25. In fig. 5, which shows another embodiment of a percussion mechanism, are details corresponding to fig. 1-4 given the same reference designations as in these figures. In the same way as fig. 4 is fig. 5 only schematically and the various details are not to scale. Thus, e.g. the accumulator 30 is shown to be far too small in relation to the pressure chamber 25.

Stemplet 12 er i dette tilfelle et differensialstempel, hvis bakre stempelflate 16 har storre areal enn dets forreste stempelflate 15. Det forreste trykkrom 34 er i stadig forbindelse med hovedinnlbpet 43, mens det bakre trykkrom avvekslende er i forbindelse med hovedinnlopet 43 og med hovedavlbpet 65. Ventilen 79 med ventilsleiden 80 er til forskjell fra ventilen 42 av differen-sialtypen og dens ene endeflate 8l utsettes stadig for innlbps-trykket over en styrekanal 82, mens dens annen endeflate 83 avvekslende trykkbelastes og tommes gjennom en av stempeldelen 13 styrt styrekanal 84. The piston 12 is in this case a differential piston, whose rear piston surface 16 has a larger area than its front piston surface 15. The front pressure chamber 34 is in constant connection with the main inlet 43, while the rear pressure chamber is alternately in connection with the main inlet 43 and with the main outlet 65. The valve 79 with the valve slide 80 differs from the valve 42 of the differential type and its one end face 8l is constantly exposed to the inlet pressure over a control channel 82, while its other end face 83 is alternately pressurized and emptied through a control channel 84 controlled by the piston part 13.

Akkumulatoren 30 er lik og fungerer på samme måte som den tilsvarende enhet på fig. 4, men akkumulatorene 44 og 38 på fig. 4 er erstattet av en eneste akkumulator 85. The accumulator 30 is similar and functions in the same way as the corresponding unit in fig. 4, but the accumulators 44 and 38 in fig. 4 is replaced by a single accumulator 85.

Oppfinnelsen er ikke begrenset til de viste utfbrelsesformer, men kan varieres på mange forskjellige måte innenfor krave-nes ramme. The invention is not limited to the embodiments shown, but can be varied in many different ways within the framework of the collar.

Claims

1. Pressurized fluid-driven impact tool comprising a reciprocating impact piston (12) in a cylinder (11) which is arranged for the supply of impact energy to a chisel, a drill steel, a woodpecker or the like and which with a first piston surface (15) delimits a first pressure chamber (34) to cause the piston to move backwards and with another piston surface (16) delimits another pressure chamber (25) to cause the impact piston to move forward, with at least one of the pressure chambers (25, 34) being connected to a liquid accumulator (30 , 38) and is arranged for alternate connection to a pressure fluid source and to a drain, characterized in that said accumulator (30, 38) has a movable element (30a, 38a) which is loaded by a spring device (41, 73) which in turn, is arranged to be automatically pre-stressed depending on the pressure in the pressure fluid supplied to the percussion cylinder.

2. Percussion tool according to claim 1, characterized in that said element is produced by an axially movable piston (30a, 38a) and that the fjaer device (41, 73) is clamped between this piston and another piston (70, 74) which over a choked line (71, 75) is loaded by the pressure in the pressure fluid supplied to the percussion chamber.