NL8602190A - Industrial purificn. of acid waste water - by anaerobic fermentation of neutralised water with acetoclastic methano:genic bacteria, with continuous control of sulphate content - Google Patents
Industrial purificn. of acid waste water - by anaerobic fermentation of neutralised water with acetoclastic methano:genic bacteria, with continuous control of sulphate content Download PDFInfo
- Publication number
- NL8602190A NL8602190A NL8602190A NL8602190A NL8602190A NL 8602190 A NL8602190 A NL 8602190A NL 8602190 A NL8602190 A NL 8602190A NL 8602190 A NL8602190 A NL 8602190A NL 8602190 A NL8602190 A NL 8602190A
- Authority
- NL
- Netherlands
- Prior art keywords
- stream
- water
- fermenter
- concentration
- fermentation
- Prior art date
Links
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 35
- 239000002253 acid Substances 0.000 title claims abstract description 7
- 238000000855 fermentation Methods 0.000 title claims description 22
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L Sulfate Chemical compound [O-]S([O-])(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L 0.000 title description 17
- 239000002351 wastewater Substances 0.000 title description 17
- 241000894006 Bacteria Species 0.000 title description 6
- 229910021653 sulphate ion Inorganic materials 0.000 title description 3
- 125000001570 methylene group Chemical group [H]C([H])([*:1])[*:2] 0.000 title 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 claims abstract description 21
- 238000005259 measurement Methods 0.000 claims abstract description 16
- 238000000746 purification Methods 0.000 claims abstract description 10
- 241001148471 unidentified anaerobic bacterium Species 0.000 claims abstract description 7
- 230000000696 methanogenic effect Effects 0.000 claims abstract description 6
- 150000003467 sulfuric acid derivatives Chemical class 0.000 claims abstract description 6
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 20
- 230000004151 fermentation Effects 0.000 claims description 18
- 238000009434 installation Methods 0.000 claims description 15
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 15
- 238000010790 dilution Methods 0.000 claims description 10
- 239000012895 dilution Substances 0.000 claims description 10
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 claims description 3
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims description 2
- 239000003085 diluting agent Substances 0.000 abstract 2
- HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M sodium hydroxide Inorganic materials [OH-].[Na+] HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 20
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 18
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical compound S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 17
- 229910000037 hydrogen sulfide Inorganic materials 0.000 description 16
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 description 14
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 description 10
- QTBSBXVTEAMEQO-UHFFFAOYSA-N Acetic acid Chemical compound CC(O)=O QTBSBXVTEAMEQO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 8
- 235000011121 sodium hydroxide Nutrition 0.000 description 7
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L Sodium Carbonate Chemical compound [Na+].[Na+].[O-]C([O-])=O CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 5
- UIIMBOGNXHQVGW-UHFFFAOYSA-M Sodium bicarbonate Chemical compound [Na+].OC([O-])=O UIIMBOGNXHQVGW-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 4
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 4
- 239000010802 sludge Substances 0.000 description 4
- PEDCQBHIVMGVHV-UHFFFAOYSA-N Glycerine Chemical compound OCC(O)CO PEDCQBHIVMGVHV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 3
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 3
- 239000000344 soap Substances 0.000 description 3
- 239000002352 surface water Substances 0.000 description 3
- 239000002028 Biomass Substances 0.000 description 2
- 229910019142 PO4 Inorganic materials 0.000 description 2
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N Urea Chemical compound NC(N)=O XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 239000004202 carbamide Substances 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 235000014113 dietary fatty acids Nutrition 0.000 description 2
- 238000007865 diluting Methods 0.000 description 2
- 239000008157 edible vegetable oil Substances 0.000 description 2
- 239000000194 fatty acid Substances 0.000 description 2
- 229930195729 fatty acid Natural products 0.000 description 2
- 150000004665 fatty acids Chemical class 0.000 description 2
- 230000005764 inhibitory process Effects 0.000 description 2
- 230000002503 metabolic effect Effects 0.000 description 2
- 238000006386 neutralization reaction Methods 0.000 description 2
- 235000014593 oils and fats Nutrition 0.000 description 2
- 239000011368 organic material Substances 0.000 description 2
- 239000000047 product Substances 0.000 description 2
- 235000017557 sodium bicarbonate Nutrition 0.000 description 2
- 229910000030 sodium bicarbonate Inorganic materials 0.000 description 2
- 235000017550 sodium carbonate Nutrition 0.000 description 2
- 229910000029 sodium carbonate Inorganic materials 0.000 description 2
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-N Phosphoric acid Chemical class OP(O)(O)=O NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000019484 Rapeseed oil Nutrition 0.000 description 1
- 229930182558 Sterol Natural products 0.000 description 1
- 150000003863 ammonium salts Chemical class 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OGBUMNBNEWYMNJ-UHFFFAOYSA-N batilol Chemical class CCCCCCCCCCCCCCCCCCOCC(O)CO OGBUMNBNEWYMNJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000031018 biological processes and functions Effects 0.000 description 1
- AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L calcium dihydroxide Chemical compound [OH-].[OH-].[Ca+2] AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000003518 caustics Substances 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 description 1
- 239000007857 degradation product Substances 0.000 description 1
- 238000006731 degradation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 230000029087 digestion Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 235000013305 food Nutrition 0.000 description 1
- 125000005456 glyceride group Chemical group 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000002401 inhibitory effect Effects 0.000 description 1
- 239000000543 intermediate Substances 0.000 description 1
- 238000013178 mathematical model Methods 0.000 description 1
- 230000007483 microbial process Effects 0.000 description 1
- 230000003472 neutralizing effect Effects 0.000 description 1
- 235000015097 nutrients Nutrition 0.000 description 1
- 239000010815 organic waste Substances 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000001139 pH measurement Methods 0.000 description 1
- 235000021317 phosphate Nutrition 0.000 description 1
- 235000011007 phosphoric acid Nutrition 0.000 description 1
- 150000003013 phosphoric acid derivatives Chemical class 0.000 description 1
- 102000004169 proteins and genes Human genes 0.000 description 1
- 108090000623 proteins and genes Proteins 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 235000012424 soybean oil Nutrition 0.000 description 1
- 239000003549 soybean oil Substances 0.000 description 1
- 150000003421 squalenes Chemical class 0.000 description 1
- 150000003432 sterols Chemical class 0.000 description 1
- 235000003702 sterols Nutrition 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 230000003062 sulfidogenic effect Effects 0.000 description 1
- 150000003626 triacylglycerols Chemical class 0.000 description 1
- 238000009280 upflow anaerobic sludge blanket technology Methods 0.000 description 1
- 239000001993 wax Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F3/00—Biological treatment of water, waste water, or sewage
- C02F3/006—Regulation methods for biological treatment
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F3/00—Biological treatment of water, waste water, or sewage
- C02F3/28—Anaerobic digestion processes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F2209/00—Controlling or monitoring parameters in water treatment
- C02F2209/02—Temperature
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F2209/00—Controlling or monitoring parameters in water treatment
- C02F2209/05—Conductivity or salinity
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F2209/00—Controlling or monitoring parameters in water treatment
- C02F2209/06—Controlling or monitoring parameters in water treatment pH
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F2209/00—Controlling or monitoring parameters in water treatment
- C02F2209/26—H2S
- C02F2209/265—H2S in the gas phase
Landscapes
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Microbiology (AREA)
- Biodiversity & Conservation Biology (AREA)
- Hydrology & Water Resources (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Water Supply & Treatment (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Molecular Biology (AREA)
- Micro-Organisms Or Cultivation Processes Thereof (AREA)
- Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
Abstract
Description
V.0. 8295 -1- ____________ £V.0. 8295 -1- ____________ £
Titel: Werkwijze voor het op industriële schaal zuiveren van zuur water, dat een hoge concentratie sulfaten bevat.Title: Process for the industrial purification of acidic water containing a high concentration of sulfates.
De uitvinding heeft betrekking op een werkwijze voor het op industriële schaal zuiveren van zuur water, dat een hoge concentratie sulfaten bevat.The invention relates to a process for the industrial purification of acidic water, which contains a high concentration of sulfates.
Bij het raffinageprocédé van eetbare oliën en 5 vetten wordt een sterk zure afvalstroom, het zogenaamde zuur zeepsplitswater geproduceerd. Organische bestanddelen van zuur zeepsplitswater zijn bijvoorbeeld glycerol, fosfatiden, hogere vetzuren, monoglyceriden, diglyceriden, .The refining process of edible oils and fats produces a strongly acidic waste stream, the so-called acid soap-splitting water. Organic components of acidic soap split water are, for example, glycerol, phosphatides, higher fatty acids, monoglycerides, diglycerides,.
triglyceriden, wassen, eiwitten en sporen sterolen en 10 squalenen. Voorts kunnen afbraakprodukten van fosfatiden en glyceriden in het zeepsplitswater voorkomen. De concentratie van de verschillende bestanddelen hangt af van de gebruikte grondstoffen en van het produktieproces.triglycerides, waxes, proteins and trace sterols and 10 squalenes. Furthermore, degradation products of phosphatides and glycerides can occur in the soap-splitting water. The concentration of the various components depends on the raw materials used and the production process.
Behalve organische bestanddelen bevat zuur zeepsplitswater 15 een zeer grote sulfaatconcentratie.In addition to organic constituents, acidic soap-splitting water 15 contains a very high sulfate concentration.
Kenmerkend voor een onverdunde stroom zeepsplitswater is een COD concentratie van 3-35 g O2/I, een sulfaatconcentratie van 10-50 g/1, een verhouding COD : SO4 £1,5 g/g en een zuurgraad (pH) van 0-3. Zoals bekend wordt 20 met COD aangeduid de hoeveelheid zuurstof die het desbetreffende afvalwater zal verbruiken bij lozing op het oppervlaktewater .Characteristic for an undiluted stream of soap split water is a COD concentration of 3-35 g O2 / I, a sulfate concentration of 10-50 g / 1, a ratio COD: SO4 £ 1.5 g / g and an acidity (pH) of 0- 3. As is known, COD refers to the amount of oxygen that the relevant waste water will consume when discharged to surface water.
Vroeger werd het zure afvalwater direct op de oppervlaktewateren geloosd. Zulks is thans niet meer 25 toegestaan. Wettelijke bepalingen vereisen dat afvalwater voor een groot deel wordt gezuiverd alvorens het op oppervlaktewater mag worden geloosd. Voor het zuiveren van afvalwater zijn twee verschillende methoden bekend, te weten aëroob en anaëroob. Het tot dusverre gebruikelijke 30 aëroob zuiveren van zuur water vereist een zeer sterke verdunning van het zure water, zodat een maximaal sulfaat-gehalte van ongeveer 5 g/1 wordt bereikt, en vereist 86C21SC --------------------- «» 'o __________ _______ ____________ -2-.In the past, acidic wastewater was discharged directly into surface waters. This is now no longer permitted. Legislative regulations require wastewater to be largely treated before it can be discharged into surface water. Two different methods are known for purifying waste water, namely aerobic and anaerobic. Previously conventional aerobic acid water purification requires very high dilution of the acidic water, so that a maximum sulfate content of about 5 g / l is achieved, and requires 86C21SC ------------ --------- «» 'o __________ _______ ____________ -2-.
grote installaties. Het energieverbruik is betrekkelijk groot aangezien lucht door het verdunde afvalwater moet worden gepompt om een goede aerobe zuivering te verkrijgen.large installations. Energy consumption is relatively high since air must be pumped through the diluted wastewater to achieve good aerobic purification.
Anaerobe zuivering vereist minder energie en 5 de huidige anaerobe gistingsinstallaties hebben gewoonlijk een grotere capaciteit per volume-eenheid dan aerobe installaties. Echter werd tot dusverre anaerobe zuivering van zuur water op industriële schaal onmogelijk geacht, omdat de uitermate grote sulfaatconcentratie in zuur 10 afvalwater ernstige remmingsverschijnselen bij anaerobe bacteriën veroorzaakt. Daarnaast wordt door reductie van het sulfaat sulfide geproduceerd. Waterstofsulfide heeft eveneens een sterk remmende invloed op anaerobe bacteriën.Anaerobic purification requires less energy and current anaerobic digestion plants usually have a higher capacity per unit volume than aerobic plants. However, anaerobic purification of acidic water on an industrial scale has hitherto been considered impossible, because the extremely high sulfate concentration in acidic wastewater causes severe inhibition phenomena in anaerobic bacteria. In addition, sulfide is produced by reduction of the sulfate. Hydrogen sulfide also strongly inhibits anaerobic bacteria.
15 De uitvinding nu beoogt een werkwijze te verschaffen voor het op industriële schaal zuiveren van zuur water dat een hoge concentratie sulfaten bevat, welke werkwijze meer economisch is dan het tot nu toe gebruikelijke aëroob zuiveren. Dit doel wordt bereikt met een werkwijze, 20 waarbij een te reinigen afvalstroom eerst wordt geneutraliseerd en voorzover nodig verdund en gekoeld, zodat een stroom met een pH van 6,5-10 en een temperatuur van 30 a 40°C wordt verkregen, de stroom vervolgens wordt geleid in een anaerobe gistingsinstallatie waarin tenminste 25 acetoclastische methanogene anaerobe bacteriën werkzaam zijn bij een pH, die wordt gehouden op 6,3-8,0, en de in de gistingsinstallatie bewerkte stroom wordt afgevoerd, terwijl in de geneutraliseerde afvalstroom vrijwel continu een meting van het geleidingsvermogen wordt uitgevoerd 30 en in afhankelijkheid van de meetresultaten de toevoer van verdunningswater wordt geregeld, en in de gistingsinstallatie de daar heersende pH-waarde vrijwel continu wordt gemeten en de concentratie H2S-gas in de installatie boven de vloeistof min of meer regelmatig wordt gemeten, 35 waarbij in afhankelijkheid van de meetresultaten van deze metingen zo nodig base aan de afvalstroom wordt 8602190 ------------ -3- toegevoegd, en/of de toevoer van verdunningswater wordt gewijzigd.The invention now aims to provide a method for the industrial scale purification of acidic water containing a high concentration of sulphates, which method is more economical than the aerobic purification which has hitherto been used. This object is achieved with a method in which a waste stream to be cleaned is first neutralized and, if necessary, diluted and cooled, so that a stream with a pH of 6.5-10 and a temperature of 30 to 40 ° C is obtained, the stream it is then passed into an anaerobic fermentation plant in which at least 25 acetoclastic methanogenic anaerobic bacteria are active at a pH maintained at 6.3-8.0, and the stream processed in the fermentation plant is discharged, while in the neutralized waste stream a continuous measurement of the conductivity is carried out 30 and depending on the measurement results the supply of dilution water is regulated, and in the fermentation installation the pH value prevailing there is measured almost continuously and the concentration of H2S gas in the installation above the liquid is more or less regular is measured, whereby depending on the measurement results of these measurements base is added to the waste stream if necessary dt 8602190 ------------ -3- added, and / or the dilution water supply is changed.
Bij het anaëroob behandelen van afvalwater worden organische verontreinigingen door een reeks microbische 5 processen omgezet in methaan en kooldioxyde. De belangrijkste tussenprodukten bij het afbraakproces zijn azijnzuur en waterstof. Een goede reductie van het COD in het afval kan alleen dan worden bereikt als het azijnzuur geheel wordt omgezet in methaan en kooldioxyde. Methaan 10 immers is anders dan azijnzuur slecht in water oplosbaar.In anaerobic treatment of wastewater, organic contaminants are converted into methane and carbon dioxide through a series of microbial processes. The main intermediates in the degradation process are acetic acid and hydrogen. A good reduction of the COD in the waste can only be achieved if the acetic acid is completely converted into methane and carbon dioxide. After all, methane 10 is sparingly soluble in water other than acetic acid.
Wanneer sulfaat bevattende afvalstromen anaëroob worden behandeld is waterstofsulfide een belangrijk eindprodukt naast methaan. Sulfidevorming door reductie van sulfaat verlaagt de methaanproductie uit een bepaalde 15 hoeveelheid organisch afval. Sulfide heeft voorts een remmende invloed op de bacteriën die vluchtige vetzuren in methaan omzetten. Dit kan het rendement van het anaerobe procédé aantasten en kan uiteindelijk leiden tot een beëindiging van de methaanvorming. In afvalwater met 20 een grote verhouding van COD ten opzichte van sulfaatcon-centratie, bijvoorbeeld van meer dan 10 g/g is de remming door sulfide betrekkelijk onbelangrijk, omdat het overgrote deel van het sulfide uit de vloeistof wordt meegetrokken door het gevormde biogas. Bij een geringe verhouding 25 COD ten opzichte van sulfaat is slechts weinig stripping van H2S door het biogas mogelijk.When sulfate-containing waste streams are treated anaerobically, hydrogen sulfide is an important end product in addition to methane. Sulphide formation by reduction of sulphate decreases methane production from a certain amount of organic waste. Sulfide also has an inhibiting effect on the bacteria that convert volatile fatty acids into methane. This can affect the efficiency of the anaerobic process and can eventually lead to an end of methane formation. In wastewater with a large ratio of COD to sulfate concentration, for example of more than 10 g / g, the inhibition by sulfide is relatively insignificant, because the majority of the sulfide is drawn out of the liquid by the biogas formed. At a low COD to sulfate ratio, only little stripping of H2S by the biogas is possible.
Hoewel in zuur water de hoeveelheid organisch materiaal die voor methanogenese beschikbaar is ongeveer 70% van het COD-gehalte bedraagt en anaerobe behandeling 30 in beginsel mogelijk zou moeten zijn, is bij grote sulfaat-concentraties op grond van de bovengenoemde overwegingen een zeer grote H2S-concentratie te verwachten, waardoor mede de metabolische activiteit van acetoclastische methanogene bacteriën ernstig wordt aangetast, zodat 35 een anaerobe behandeling onmogelijk lijkt. Een extra complicatie vormt bovendien het extreem hoge zoutgehalte 86Ö218C ..............Although in acidic water the amount of organic material available for methanogenesis is about 70% of the COD content and anaerobic treatment 30 should in principle be possible, at large sulfate concentrations for the above considerations a very large H 2 S- concentration, which also seriously affects the metabolic activity of acetoclastic methanogenic bacteria, so that anaerobic treatment seems impossible. An additional complication is the extremely high salt content 86Ö218C ..............
* -Αν an zuur water, wat eveneens tot een daling van de metabolische activiteit van genoemde bacteriën leidt. Volgens de uitvinding nu is gevonden dat een anaerobe behandeling, zelfs op industriële schaal, van zuur afvalwater dat 5 een grote sulfaatconcentratie bevat, mogelijk is, mits maar het procédé zodanig wordt uitgevoerd dat de zuurgraad in de gistingsinstallatie binnen de gestelde grenzen blijft en voorts de sulfaatconcentratie en het waterstofsulfide gehalte beneden bepaalde waarden worden gehouden.* -Αν an acidic water, which also leads to a decrease in the metabolic activity of said bacteria. According to the invention it has now been found that an anaerobic treatment, even on an industrial scale, of acid waste water containing a large sulfate concentration is possible, provided that the process is carried out in such a way that the acidity in the fermentation installation remains within the set limits and furthermore the sulfate concentration and the hydrogen sulfide content are kept below certain values.
10 Om dit laatste te bereiken worden volgens de uitvinding zeer frequent metingen uitgevoerd en wordt aan de hand van de uitkomst daarvan de te bewerken afvalstroom beïnvloed, bijvoorbeeld door toevoeging van base of door verdunning met water.In order to achieve the latter, according to the invention measurements are carried out very frequently and the waste stream to be processed is influenced on the basis of the result thereof, for instance by adding base or by diluting with water.
15 Bij een geschikte uitvoeringsvorm van de werkwijze volgens de uitvinding wordt de zuurgraad in de gistingsinstallatie gehouden op een waarde van 6,7-7,8 en wordt het meten en regelen zodanig uitgevoerd dat de hoeveelheid SO4 in de stroom, die de gistingsinstallatie betreedt 20 niet meer dan 15-20 g/1 bedraagt en de hoeveelheid H2S in de vloeistof in de gistingsinstallatie uitgedrukt als milligram S/l niet meer dan 175-200 mg S/l bedraagt.In a suitable embodiment of the method according to the invention, the acidity in the fermentation installation is kept at a value of 6.7-7.8 and the measurement and regulation is carried out such that the amount of SO4 in the stream entering the fermentation installation. does not exceed 15-20 g / l and the amount of H2S in the liquid in the fermentation plant expressed as milligrams S / l does not exceed 175-200 mg S / l.
Zeer goede resultaten kunnen volgens de uitvinding worden bereikt met een werkwijze waarbij de zuurgraad 25 in de gistingsinstallatie op een waarde van 7,2-7,5 wordt gehouden, de hoeveelheid SO4 op niet meer dan 10-15 g/1 en de hoeveelheid H2S op niet meer dan 150-175 mg S/l.Very good results can be achieved according to the invention with a method in which the acidity in the fermentation plant is kept at a value of 7.2-7.5, the amount of SO4 at no more than 10-15 g / l and the amount of H2S at no more than 150-175 mg S / l.
Gebleken is dat bij het aanhouden van de hierboven 30 eerstgenoemde ruimere grenzen een hoeveelheid COD in de gistingsinstallatie kan worden verwerkt van tenminste 9 kg COD/m3/dag.It has been found that if the above-mentioned wider limits are adhered to, an amount of COD can be processed in the fermentation installation of at least 9 kg COD / m3 / day.
De werkwijze volgens de uitvinding wordt in de praktijk als volgt uitgevoerd. Een stroom zuur zeepsplits-35 water uit een raffinaderij voor eetbare oliën en vetten met een zuurgraad van 1 a 2 wordt met water (bijvoorbeeld 8602 1 90 . - - .................In practice, the method according to the invention is carried out as follows. A stream of acid soap-splitting water from a refinery for edible oils and fats with an acidity of 1 to 2 is mixed with water (for example 8602 1 90. - - .................
• .•.
c -5- rivierwater) verdund# terwijl loog# kalkwater of soda wordt toegevoegd om het zwavelzuur in de stroom om te zetten in sulfaatzouten. Het aldus neutraliseren en verdunnen verschaft een afvalstroom met een pH van 6#5-10, 5 die wordt afgekoeld tot een temperatuur van 30 a 40 °C. De aldus verkregen stroom wordt in een op zichzelf bekende anaerobe gistingsinstallatie geleid. In een dergelijke installatie is een slibbed aanwezig waarin zich een populatie anaerobe bacteriën bevindt. De afval-10 stroom wordt gebruikelijk aan de onderzijde in de gistingsinstallatie toegevoerd en de stroom beweegt zich vervolgens in de installatie omhoog door het bed van slib met bacteriën heen. Bij de doorgang zetten diverse groepen bacteriën, waaronder van het acetoclastische methanogene type en 15 van het sulfidogene type# het COD uit de afvalstroom om in uiteindelijk methaan en kooldioxyde en H2S. Aan de bovenzijde wordt uiteindelijk een grotendeels gereinigde vloeistofstroom uit de installatie afgevoerd.c -5- river water) diluted # while lye # lime water or soda is added to convert the sulfuric acid in the stream to sulfate salts. Thus neutralizing and diluting provides a waste stream with a pH of 6 # 5-10.5 which is cooled to a temperature of 30 to 40 ° C. The stream thus obtained is led into an anaerobic fermentation plant known per se. In such an installation there is a sludge bed containing a population of anaerobic bacteria. The waste stream is usually fed into the fermentation plant at the bottom and the stream then moves upward through the bed of sludge with bacteria. In the passage, various groups of bacteria, including of the acetoclastic methanogenic type and of the sulfidogenic type #, convert the COD from the waste stream into final methane and carbon dioxide and H2S. At the top, a largely cleaned liquid flow is ultimately drained from the installation.
Belangrijk is dat de omstandigheden# waaronder 20 het proces plaatsvindt nauwkeurig worden beheerst. Daartoe wordt in de afvalstroom vlak voordat deze de gistingsinstallatie betreedt continu een meting van het geleidings-vermogen uitgevoerd. Het geleidingsvermogen van de vloeistof is een maat voor het zout-(sulfaat)gehalte. Indien uit 25 de meetresultaten blijkt dat het sulfaatgehalte stijgt tot nabij het maximaal toelaatbare niveau (van bijvoorbeeld 20-25 g SO4/I onder extreme omstandigheden of van 15-20 g SO4/I bij normaal# continu bedrijf) wordt verdunningswater aan de stroom toegevoegd# zodat de concentratie sulfaat 30 daalt.It is important that the conditions under which the process takes place are carefully controlled. To this end, a continuous conductivity measurement is carried out in the waste stream just before it enters the fermentation installation. The conductivity of the liquid is a measure of the salt (sulfate) content. If the measurement results show that the sulfate content increases to near the maximum permissible level (for example 20-25 g SO4 / I under extreme conditions or 15-20 g SO4 / I in normal # continuous operation), dilution water is added to the stream # so that the concentration of sulfate drops 30.
In de gistingsinstallatie zelf wordt continu een pH-meting uitgevoerd# terwijl de concentratie H2S in het biogas dat uit de vloeistof in de installatie ontwijkt eveneens zeer geregeld wordt gemeten. De concen-35 tratie van het H2S in het biogas is rechtstreeks gerelateerd aan het sulfide gehalte in de vloeistof# zodat laatstge- 8602190 __ ______ * -6- noemde metingen daarvoor een maat zijn. Indien uit de meetresultaten blijkt dat bij een bepaalde pH waarde de hoeveelheid waterstofsulfide in de vloeistof boven een daarbij toelaatbaar geacht niveau (van bijv. 200-250 5 mg S/l bij een pH van 6,3-8,0 onder extreme omstandigheden of van 175-200 mg S/l bij een pH van 6,7-7,8 bij normaal, continu bedrijf) wordt hetzij extra verdunningswater toegevoegd, hetzij een base in de afvalstroom gebracht, hetzij beide. Een en ander is mede afhankelijk van de 10 zoutconcentratie in de ingangsstroom.In the fermentation installation itself, a pH measurement is continuously carried out #, while the concentration of H2S in the biogas that escapes from the liquid in the installation is also measured very regularly. The concentration of the H 2 S in the biogas is directly related to the sulphide content in the liquid # so that the latter measurements are a measure of this. If the measurement results show that at a certain pH value, the amount of hydrogen sulphide in the liquid above a level deemed permissible (e.g. 200-250 5 mg S / l at a pH of 6.3-8.0 under extreme conditions or 175-200 mg S / l at a pH of 6.7-7.8 in normal, continuous operation) either additional dilution water is added, or a base is introduced into the waste stream, or both. All this is partly dependent on the salt concentration in the input stream.
Teneinde de werking van de anaerobe bacteriën te verbeteren kunnen desgewenst op bekende wijze anorganische voedingsmiddelen zoals fosfaten of ammoniumzouten aan de ingangsstroom worden toegevoegd.In order to improve the action of the anaerobic bacteria, if desired, inorganic foods such as phosphates or ammonium salts can be added to the input stream in a known manner.
15 Het zal duidelijk zijn dat de werkwijze volgens de uitvinding desgewenst geheel geautomatiseerd kan worden uitgevoerd. Om dat te bereiken dient een mathematisch model van de fysische, chemische en biologische processen gebruikt te worden waarin de gasproduktie in verband 20 wordt gebracht met de pH in de gistingsinstallatie en de concentraties aan H2S en zout. De waterstofsulfide-en zoutconcentratie zijn in een empirisch verband voor de activiteit van de methanogene biomassa opgenomen.It will be clear that the method according to the invention can, if desired, be carried out fully automatically. To achieve this, a mathematical model of the physical, chemical and biological processes must be used in which gas production is related to the pH in the fermentation plant and the concentrations of H2S and salt. The hydrogen sulfide and salt concentrations are included empirically for the activity of the methanogenic biomass.
De gasproduktie en de pH in de gistingsinstallatie leveren 25 informatie over de COD-omzettingssnelheid en het rendement van de behandeling. Een microcomputer wordt daarbij toegepast om continu de optimale verdunningsfactor en base-dosering te berekenen die leidt tot het gewenste rendement van de behandeling bij de toegepaste volumebe-30 lasting.The gas production and the pH in the fermentation plant provide information about the COD conversion rate and the efficiency of the treatment. A microcomputer is used to continuously calculate the optimal dilution factor and base dosage which leads to the desired treatment efficiency at the applied volume load.
De uitvinding zal hierna nader worden toegelicht aan de hand van enkele voorbeelden.The invention will be explained in more detail below with reference to a few examples.
Voorbeeld I.Example I.
De werkwijze volgens de uitvinding werd toegepast 35 op zuur zeepsplitswater, dat als afvalprodukt werd gevormd bij de raffinage van soja-olie. Dit afvalwater had een 8602190 ____ -7- COD van 3,8 g/1, een SC^-gehalte van 17,7 g/1 en een pH van 2,0. De temperatuur bedroeg 80-90 °C.The method according to the invention was applied to acidic soap-splitting water, which was produced as a waste product in the refining of soybean oil. This wastewater had an 8602190 ____-7 COD of 3.8 g / l, an SC 2 content of 17.7 g / l and a pH of 2.0. The temperature was 80-90 ° C.
Een stroom van dit afvalwater met een debiet van 5 m3/uur, d.w.z. 456 kg COD/dag werd voorbehandeld 5 door toevoeging van voedingsmiddelen in een hoeveelheid van 300 mg N/l en 40 mg P/l, resp. in de vorm van NH4+-zout of ureum en van H3PO4 of P04^“-zout. De stroom werd met NaOH geneutraliseerd tot een pH van 8 a 9 en werd gekoeld tot 30 a 35 °C.A flow of this waste water with a flow rate of 5 m3 / h, i.e. 456 kg COD / day, was pretreated by adding foodstuffs in an amount of 300 mg N / l and 40 mg P / l, respectively. in the form of NH4 + salt or urea and of H3PO4 or PO4 salt. The stream was neutralized with NaOH to a pH of 8-9 and cooled to 30-35 ° C.
10 De aldus voorbehandelde stroom werd geleid in een UASB-reaktor van 50 m3, gevuld met korrelslib met 45 kg VSS/m3. Zoals bekend is VSS (Volatile Suspended Solids) een maat voor de hoeveelheid biomassa. De volume-belasting van de reaktor bedroeg derhalve' 9,1 kg COD/m3/dag; 15 Het geleidingsvermogen van de afvalstroom werd continu gemeten onder gebruikmaking van een Foxboro opnemer 871 EV3 en een transmitter 870 EC-EV22D-PA. De pH in de reaktor werd eveneens continu gemeten onder gebruikmaking van een Foxboro 871-pH-lAlA electrode 20 met transmitter 870-pH-73-pA. De H2S-concentratie in het gas werd elke 45 seconden gemeten met een inrichting van het type Tracor Atlas 825D. De meetsignalen werden verwerkt met een PLC van het type Mitsubishi G18B CPUG-1 HCPV.The thus pretreated stream was passed into a 50 m3 UASB reactor, filled with granular sludge with 45 kg VSS / m3. As is known, VSS (Volatile Suspended Solids) is a measure of the amount of biomass. The volume load of the reactor was therefore 9.1 kg COD / m3 / day; The conductivity of the waste stream was continuously measured using a Foxboro sensor 871 EV3 and a transmitter 870 EC-EV22D-PA. The pH in the reactor was also continuously measured using a Foxboro 871-pH-1AlA electrode 20 with transmitter 870-pH-73-pA. The H2S concentration in the gas was measured every 45 seconds with a Tracor Atlas 825D device. The measurement signals were processed with a PLC of the type Mitsubishi G18B CPUG-1 HCPV.
25 Als maximale concentratie SC>42“ in de toevoerstroom naar de reaktor werd 20 g/1 aangehouden. Zodra een hogere concentratie werd waargenomen, werd verdunningswater toegevoegd, teneinde de concentratie weer op 20 g/1 of minder te brengen.As a maximum concentration of SC> 42 "in the feed stream to the reactor, 20 g / l was used. As soon as a higher concentration was observed, dilution water was added to bring the concentration back to 20 g / l or less.
30 Als minimale pH-waarde in de reaktor werd 6,8 aangehouden. Zodra de pH lager werd werd extra NaOH aan de toevoerstroom toegevoegd.6.8 was used as the minimum pH value in the reactor. As soon as the pH became lower, additional NaOH was added to the feed stream.
De maximale H2S-concentratie in de reaktor-vloeistof werd op 150 mg S/l gehouden. Indien een hogere concentratie 35 werd waargenomen werd eerst extra loog aan de toevoerstroom toegevoegd tot de pH-waarde in de reaktor maximaal 7,5.The maximum H2 S concentration in the reactor liquid was kept at 150 mg S / l. If a higher concentration was observed, additional caustic was first added to the feed stream until the pH value in the reactor was up to 7.5.
8602 1 90 ____________ _______ _____ ·* -8- bedroeg, waarna zonodig het afvalwater werd verdund.8602 1 90 ____________ _______ _____ · * -8-, after which the wastewater was diluted if necessary.
Op de aldus beschreven wijze bleek gemiddeld 52% van de toegevoerde COD omgezet te worden in CH4 en gemiddeld 21% van de toegevoerde COD werd omgezet 5 in H2S. Na verwijdering van sulfide uit het effluent werd gemiddeld een COD-reductie van 74% bereikt. De H2S-concentratie in de reaktorvloeistof bedroeg gemiddeld 93 mg S/l en de gemiddelde pH-waarde in de reaktorvloeistof bedroeg 7/2.In the manner thus described, on average 52% of the supplied COD was converted to CH4 and on average 21% of the supplied COD was converted to H2S. After removal of sulfide from the effluent, an average COD reduction of 74% was achieved. The H2S concentration in the reactor liquid was on average 93 mg S / l and the average pH value in the reactor liquid was 7/2.
10 Voorbeeld II.Example II.
De werkwijze volgens de uitvinding werd toegepast op zuur zeepsplitswater, dat als afvalprodukt werd gevormd bij de raffinage van raap-olie. Het afvalwater had een COD van gemiddeld 20 g/1 met als piek 26 g/1, een SO4-15 gehalte van gemiddeld 30 g/1 (piekwaarde 38 g/1) en een pH van 1-2. De temperatuur bedroeg 80-90 °C.The process of the invention was applied to acidic soap split water, which was produced as a waste product in the refining of rapeseed oil. The waste water had a COD of an average of 20 g / 1 with a peak of 26 g / 1, an SO4-15 content of an average of 30 g / 1 (peak value 38 g / 1) and a pH of 1-2. The temperature was 80-90 ° C.
Een stroom van dit afvalwater met een debiet van 5 m3/uur, d.w.z. 2400 kg COD/dag (piekwaarde 3120 kg COD/dag) werd voorbehandeld door toevoeging van voedings-20 middelen in een hoeveelheid van 600 mg N/l (als NH4+-zout of ureum) en 80 mg P/l (als ΗβΡΟ^ of P04^”-zout). De stroom werd met NaOH geneutraliseerd tot een pH van 8 a 9 en verdund met 5 m3/uur rivierwater bij gemiddelde belasting en bij pieken in de afvalwater-concentratie 25 met 8 m3/uur. De verdunde stroom werd gekoeld tot 30-35 °C.A flow of this waste water with a flow rate of 5 m3 / hour, ie 2400 kg COD / day (peak value 3120 kg COD / day) was pretreated by adding nutrients 20 in an amount of 600 mg N / l (as NH4 + - salt or urea) and 80 mg P / l (as ΗβΡΟ ^ or P04 ^ ”salt). The stream was neutralized with NaOH to a pH of 8-9 and diluted with 5 m3 / h river water at medium load and at peaks in the wastewater concentration 25 at 8 m3 / h. The diluted stream was cooled to 30-35 ° C.
De aldus voorbehandelde stroom werd geleid in een ÜASB-reaktor van 270 m3, gevuld met korrelslib met 45 kg VSS/m3. De volumebelasting bedroeg derhalve 8,9 30 COD/m3/dag met als piek 11,6 kg COD/m3/dag.The thus pretreated stream was fed into a 270 m3 ÜASB reactor, filled with granular sludge with 45 kg VSS / m3. The volume load was therefore 8.9 COD / m3 / day with a peak of 11.6 kg COD / m3 / day.
De gebruikte meetapparatuur was gelijk aan de apparatuur genoemd in voorbeeld I. De beheersing van het proces vond op soortgelijke wijze plaats als onder voorbeeld I beschreven, zij het dat pieken in de concen-35 tratie van organisch materiaal (COD) en sulfaat in het afvalwater primair werden opgevangen door extra rivierwater 8602190 ____ £ Λ -9-.The measuring equipment used was the same as the equipment mentioned in example 1. The process was controlled in a similar way as described under example I, although peaks in the concentration of organic material (COD) and sulphate in the waste water were primarily collected by extra river water 8602190 ____ £ Λ -9-.
toe te voegen, de S042-concentratie in de toevoerstroom naar de reaktor door verdunning werd teruggebracht tot 15 g/1, de pH in de reaktor op minimaal 7,0 werd gehouden door toevoeging van extra NaOH aan de toevoerstroom 5 en extra rivierwater werd toegevoegd indien de I^S-concen-tratie in de reaktor boven 200 mg S/l kwam, terwijl de pH minimaal 7,2 was.to add, the SO42 concentration in the feed stream to the reactor was reduced to 15 g / l by dilution, the pH in the reactor was kept at a minimum of 7.0 by adding additional NaOH to the feed stream 5 and additional river water was added if the I ^ S concentration in the reactor exceeded 200 mg S / l, while the pH was at least 7.2.
Op de aldus beschreven wijze bleek gemiddeld 59% van de toegevoegde COD omgezet te worden in CH4 10 en gemiddeld 16% van de toegevoerde COD werd omgezet in H2S. Bij piekbelastingen werd minimaal 48%, resp. minimaal 14% van de toegevoerde COD omgezet in CH4, resp. H2S. Na verwijdering van sulfide uit het effluent werd gemiddeld een COD-reductie van 71%, bij piekbelastingen 15 van minimaal 63% bereikt. De H2S-concentratie in de reaktorvloeistof bedroeg gemiddeld 174 mg S/l en de gemiddelde pH-waarde in de reaktorvloeistof bedroeg 7,2.In the manner thus described, on average 59% of the added COD was converted to CH 4 and on average 16% of the supplied COD was converted to H 2 S. At peak loads at least 48%, resp. at least 14% of the supplied COD converted into CH4, respectively. H2S. After removal of sulfide from the effluent, an average COD reduction of 71% was achieved, with peak loads of at least 63%. The H2S concentration in the reactor liquid was on average 174 mg S / l and the average pH value in the reactor liquid was 7.2.
Opgemerkt wordt nog dat hoewel in bovenbeschreven 20 voorbeelden sprake is van de toevoeging van voedingsmiddelen, zulks geheel facultatief is.It is to be noted that although the examples described above refer to the addition of foodstuffs, this is entirely optional.
In plaats van neutralisatie met NaOH, zoals in de voorbeelden genoemd, kan een neutralisatie in twee trappen met NaOH en NaHC03 of Na2C03 worden toegepast.Instead of neutralization with NaOH, as mentioned in the examples, a two-stage neutralization with NaOH and NaHCO3 or Na2CO3 can be used.
25 Het voordeel daarvan, met NaHC03 of Na2C03 in de tweede trap, is dat de pH eenvoudiger en beter te regelen is.The advantage of this, with NaHCO3 or Na2CO3 in the second stage, is that the pH is easier and better to control.
86021908602190
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| NL8602190A NL8602190A (en) | 1986-08-28 | 1986-08-28 | Industrial purificn. of acid waste water - by anaerobic fermentation of neutralised water with acetoclastic methano:genic bacteria, with continuous control of sulphate content |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| NL8602190 | 1986-08-28 | ||
| NL8602190A NL8602190A (en) | 1986-08-28 | 1986-08-28 | Industrial purificn. of acid waste water - by anaerobic fermentation of neutralised water with acetoclastic methano:genic bacteria, with continuous control of sulphate content |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NL8602190A true NL8602190A (en) | 1988-03-16 |
Family
ID=19848470
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NL8602190A NL8602190A (en) | 1986-08-28 | 1986-08-28 | Industrial purificn. of acid waste water - by anaerobic fermentation of neutralised water with acetoclastic methano:genic bacteria, with continuous control of sulphate content |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| NL (1) | NL8602190A (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0436254A1 (en) * | 1990-01-05 | 1991-07-10 | Shell Internationale Researchmaatschappij B.V. | Treatment of aqueous waste streams |
| WO1992017410A1 (en) * | 1991-04-04 | 1992-10-15 | Pâques B.V. | Method for removing sulphur compounds from water |
-
1986
- 1986-08-28 NL NL8602190A patent/NL8602190A/en not_active Application Discontinuation
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0436254A1 (en) * | 1990-01-05 | 1991-07-10 | Shell Internationale Researchmaatschappij B.V. | Treatment of aqueous waste streams |
| WO1992017410A1 (en) * | 1991-04-04 | 1992-10-15 | Pâques B.V. | Method for removing sulphur compounds from water |
| US5474682A (en) * | 1991-04-04 | 1995-12-12 | Paques B.V. | Method for removing sulphur compounds from water |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0145792B1 (en) | Anaerobic digestion of organic waste for biogas production | |
| Borja et al. | Response of an anaerobic fluidized bed reactor treating ice-cream wastewater to organic, hydraulic, temperature and pH shocks | |
| US4429043A (en) | Anaerobic digestion of organic waste for biogas production | |
| US6709592B2 (en) | Removal of sulfur compounds from wastewater | |
| US10590439B2 (en) | Anaerobic process | |
| EP2408294A1 (en) | System and method for treating wastewater via phototactic heterotrophic microorganism growth | |
| FR2948355A1 (en) | PROCESS FOR METHANIZATION FROM INDUSTRIAL OR URBAN EFFLUENTS, LIQUIDS OR SOLIDS | |
| BRPI0709587A2 (en) | Method and apparatus for anaerobic treatment of wastewater | |
| CN104276737A (en) | Energy source output type sewage sludge treatment method | |
| CN108609809A (en) | A kind of processing method and its processing system of high organic matter high-salt wastewater | |
| JP6662424B2 (en) | Anaerobic digestion method and apparatus for sewage sludge | |
| De Bazua et al. | Vinasses biological treatment by anaerobic and aerobic processes: laboratory and pilot-plant tests | |
| CN207973636U (en) | The sewage disposal system on pig farm | |
| NL9000615A (en) | PURIFICATION OF FERTILIZER CONDENSATE. | |
| NL8602190A (en) | Industrial purificn. of acid waste water - by anaerobic fermentation of neutralised water with acetoclastic methano:genic bacteria, with continuous control of sulphate content | |
| EP0474895A1 (en) | Process for anaerobic treatment of waste water | |
| Osman | Anaerobic Fermentation of industrial wastewater | |
| JP2013176746A (en) | Treatment method and treatment device for organic wastewater | |
| CN215517068U (en) | A multistage anaerobic system for tail dish thick liquid is handled | |
| Van Lier et al. | Anaerobic treatment for C and S removal in “zero-discharge” paper mills: effects of process design on S removal efficiencies | |
| Västra | Ammonia stripping of ammonified chicken litter in pilot scale | |
| Burke | Application of the AGF (anoxic gas flotation) process | |
| CN107794214A (en) | The Waste Water Treatment of removal organic polluter and sulphur is removed simultaneously | |
| CN112723681A (en) | A multistage anaerobic system for tail dish thick liquid is handled | |
| Ciftci et al. | Anaerobic treatment of the high strength wastes from the yeast industry |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A1B | A search report has been drawn up | ||
| BV | The patent application has lapsed |