MX2013007042A - Metodo de produccion para barra de acero redonda para tuberia sin costuras que comprende alta aleacion de cr-ni, y metodo de produccion para tuberia sin costuras utilizando la barra de acero redonda. - Google Patents

Abstract

Cuando se produce una barra de acero redonda que comprende una alta aleación que contiene Cr de 20 a 30% en masa, Ni de 30 a 50% en masa, y al menos un tipo de Mo y W que tiene 1.5% en masa en términos de Mo+0.5W, y en la cual una losa de fundición continua que tiene una sección transversal rectangular es sometida a laminado por desbastes planos y el diámetro del material de partida de la tubería sin costuras es de 150 a 400 mm, el laminado por desbastes planos se lleva a cabo bajo una condición que cumple la relación 1.3=H/D=1.8, en donde H (mm) representa la longitud del lado corto de la sección transversal de la losa y D (mm) representa el diámetro de la barra de acero redonda. Esto puede conducir a la producción en la cual se impide que el extremo de la tubería se fisure y la tubería sin costuras pueda producirse en un buen rendimiento, particularmente en la fase de laminación por perforación, cuando la tubería sin costuras que comprende alta aleación de Cr-Ni se produce al realizar la laminación por perforación en la barra de acero redonda para moldearla en una tubería hueca, realizar un estirado por laminación en la tubería hueca y además realizar una laminación con un diámetro constante en la tubería hueca resultante.

Description

METODO DE PRODUCCION PARA BARRA DE ACERO REDONDA PARA TUBERIA SIN COSTURAS QUE COMPRENDE ALTA ALEACIÓN DE Cr-Ni, Y MÉTODO DE PRODUCCION PARA TUBERIA SIN COSTURAS UTILIZANDO LA BARRA DE ACERO REDONDA CAMPO TECNICO La presente invención se refiere a un método de producción de una barra redonda (también denominada como un "tocho redondo", de aquí en adelante) es decir un material de partida de un tubo sin costuras fabricado de alta aleación de Ni con alto contenido de Cr, y a un método de producción de un tubo sin costuras utilizando la barra redonda.

TÉCNICA ANTECEDENTE : En los últimos años, el entorno de uso para tubos de pozos petroleros y tubos de calderas, etc.,: se ; ha vuelto cada vez más hostil. Esto ha llevado a un mayor! nivel de propiedades requeridas de tubos sin costuras para su uso en estos tubos. Por ejemplo, se requieren mayor ;resistencia y una resistencia a la corrosión más excelente' en' tubos de pozos petroleros para su uso en tubos de pozos petroleros que tienden a ser más profundos y más corrosivos. Sé rejquiere que los tubos para su uso en instalaciones de generación de energía nuclear y plantas químicas sean excelentes en la resistencia a la corrosión, particularmente en la resistencia a la fisuración de corrosión por tensiones en el entorno donde estos tubos se exponen a agua de alta temperatura incluyendo agua pura de alta temperatura e iones de cloro (Cl~) . Para satisfacer estos requisitos, la mayoría de los tubos sin costuras fabricados de alta aleación de Ni con alto contenido de Cr (también denominada simplemente como "alta aleación", de aquí en adelante) que contiene grandes cantidades de Cr, Ni, y Mo, se han utilizado como tubos de pozos petroleros y similares.

Pueden producirse tubos sin costuras de alta aleación con el proceso de fabricación de tubos Mannesmann tal como un proceso de laminación de mandril Mannesmann, un proceso de laminación de tubos de Mannesmann, y un proceso de laminación assel de Mannesmann. Estos procesos de fabricación de tubo incluyen las siguientes etapas: (1) laminar y punzonar un tocho redondo calentado a una temperatura predeterminada en una plantilla hueca (carcasa hueca) a través de un laminador ' del punzonar (punzonador) : (2) laminar por alargamiento la plantilla hueca a través de un tren de laminación de alargamiento' (por ejemplo, laminador de mandril, laminador de tubo) ; y (3) laminar ajusfando el diámetro de la! plantilla laminada por alargamiento a través de un tren de laminación de ajuste de diámetro (por ejemplo, dimensionádór> reductor por estirado) en un tubo terminado que tiene un1 diámetro exterior y espesor de pared predeterminados.

Tochos redondos para su uso en la fabricación de tubos sin costuras de alta aleación se producen al vaciar la aleación fundida cuya composición química se ajusta apropiadamente en un proceso de fundición en una losa de fundición con una sección transversal rectangular en un proceso de fundición continua, y laminar la losa de , fundición continuamente en la barra redonda con un diámetro deseado al utilizar rodillos acanalados en un proceso de desbaste y fabricación de tocho.

Una alta aleación de Ni con alto contenido de Cr tiene una resistencia a la deformación de aproximadamente 2.4 veces tan alta como aquella del acero al carbón, y aproximadamente dos veces tan alta como aquella del 13% de acero de Cr o acero de BBS, por ejemplo, y de; : este modo el calor incurrido en el procesamiento se genera significativamente, como resultado de la dejformlación por cizallamiento debido al trabajo en caliente. Un tocho redondo de alta aleación se somete a una deformación por cizallamiento mayor en ambos de sus extremos que aquella en su porción central durante laminado y punzonádo jdel tocho redondo de alta aleación. Por lo tanto, durante; el laminado y punzonádo, aunque ambos de los extremos del tocho de alta aleación se someten a una deformación de cizall'amie'nto mayor, y al mismo tiempo, el calor incurrido-proceso significativo se genera ahí, resultando en un mayor incremento en la temperatura del tocho. Consecuentemente, tal plantilla hueca de alta aleación producida a través del laminado y punzonado es más probable que tenga fisuracion por fusión del límite de grano (denominado como fisuracion del "extremo de tubo", de aquí en adelante) en una dirección circunferencial en el extremo del tubo.

La fisuracion del extremo del tubo también se extiende en una dirección del eje de tubo dentro de la pared de la plantilla hueca, y la fisuracion restante en la pared se alarga además en una dirección del eje dé tubo en el proceso de laminación por alargamiento y proceso de laminación de ajuste de diámetro subsiguientes, lo que resulta en un producto defectuoso. En una plantilla hueca que tiene la fisuracion extrema del tubo, el extremo de la plantilla hueca donde existe la fisuracion necesité cortarse como una porción defectuosa. Como resultado, :las : porciones defectuosas que van a removerse del producto se incrementan, lo cual disminuye un campo de producto, resultando en un deterioro del costo de producción. : Se ha deseado apasionadamente evitar .que! se genere fisuracion del extremo de tubo durante el laminado y punzonado en la producción de un tubo sin costuras de alta aleación de Ni con alto contenido de Cr. El incremento en la temperatura en las porciones extremas del tocho debido al calor incurrido en el proceso durante el laminado y punzonado es una de las causas para generar la fisuración del extremo del tubo; por lo tanto, para satisfacer el deseo, tal solución puede considerarse al laminar y punzonar el tocho a una temperatura rebajada de antemano, suprimiendo por consiguiente la fusión en los limites de grano de cristal en las porciones extremas del tocho. Disminuir en la temperatura de calor del tocho, sin embargo, puede suscitar tal problema que la resistencia a la deformación del tocho se incrementa, lo cual puede incrementar la carga en el laminador de punzonar, y provoca problemas en la operación. Por consiguiente, la solución para disminuir la temperatura de calentamiento del tocho no es práctica en el caso de laminar un tocho de alta aleación.

La técnica anterior pertinente para estos. hechos es como sigue.

La Literatura de Patente 1 describe una técnica para enfocarse en defectos de la superficie ; exterior generados durante un proceso de fabricación dé tócho donde una losa de fundición continua se somete a un proceso de desbaste y laminado para producir un tocho redondo, en la producción de un tubo sin costuras para un cojinete' fabricado de acero cromado con alto contenido de carbono que ., contiene de 0.7 a 1.5 % en masa y Cr de 0.9 a 2.0 % en masa, empleando una solución para evitar la ocurrencia de tales defectos de superficie exterior. Produciendo así un. tubo sin costuras de excelente calidad de superficie. La técnica descrita en esta Literatura de Patente se dirige a la laminación de acero cromado con alto contenido de carbono, y realiza desbastes y la fabricación de tochos bajo una condición que especifica una relación entre una longitud W del lado largo (mra) y una longitud H del lado corto (mm) de una sección transversal de una losa de fundición, y un diámetro D (mm) de un tocho redondo.

La Literatura de Patente 2 describe una técnica para enfocarse en defectos de la superficie interior de un tubo de costura provocada por d-ferrita producida en una segregación central de una losa de fundición continua, en la producción de un tubo sin costuras de 13% de acero Cr (acero inoxidable a base de martensita) , y que emplea una solución para evitar la ocurrencia de los defectos de superficie interior. La técnica descrita de esta Patente de Literatura se dirige a la laminación de 13% de acero Cr,' y especifica una composición química de este acero, especifica una temperatura de calentamiento de un tocho durante el laminado y punzonado, y también especifica un índice de uniformidad (longitud del lado largo/longitud del lado corto de la sección transversal) de la losa de fundición para ser de 1.8 o más . ' : LISTA DE CITAS LITERATURA DE PATENTE Literatura de Patente 1: Solicitud dé Patente Japonesa No. de Publicación 2007-160363 : Literatura de Patente 2 : Solicitud de Patente Japonesa No. de Publicación 04-224659 COMPENDIO DE LA INVENCIÓN ! PROBLEMA TÉCNICO Como se menciona en lo anterior, la técnica descrita en la Literatura de Patente 1 se enfoca en los defectos de la superficie exterior del tocho fabricado de acero cromado con alto contenido de carbono. La técnica descrita en la Literatura de Patente 2 se enfoca en los defectos de la superficie interior del tubo : sin. costuras fabricado de 13% de acero de Cr. Específicamente, ¦ tanto las técnicas descritas en la Literatura de Patente: 1 y la Literatura de Patente 2 se dirigen a tipos de aceros completamente diferentes a la composición química y características de estas de aleación de Ni con alto: contenido de Cr y no se enfocan en la fisuración del extremo de tubo generado durante laminado y punzonado de alta aleación de Ni con alto contenido de Cr de un tocho. Por lo tanto,; ya sea la técnica de la Literatura de Patente 1 o la técnica de la literatura de Patente 2 no puede ser una solución para evitar fisuración del tubo de extremo durante laminado y punzonado del tocho de alta aleación de Ni con alto contenido de Cr.

Un objeto de la presente invención para proporcionar un método de producción de una barra redonda para un tubo sin costuras que se utiliza en la producción de un tubo sin costuras fabricado de alta aleación de Ni con alto contenido de Cr, y tiene las siguientes características, y también proporcionar un método de producción de un tubo sin costuras utilizando esta barra redonda: (1) evitar la fisuración del extremo de tubo durante laminado y punzonado; y ' ' (2) producir los tubos sin costuras en altos rendimientos .

SOLUCIÓN AL PROBLEMA ;: . ;;.

Los resúmenes de la presente invención ; son como sigue: (I) Un método de producción de una barra redonda para un tubo sin costuras en el cual una losa de : fundición continua con una sección transversal rectangular, y fabricada de alta aleación de Ni con alto contenido de Cr¦ quei contienen Cr de 20 a 30% en masa, Ni de 30 a 50% en masa, : y por lo menos uno de Mo y como Mo + 0.5W de 1.5 a 10% era. masa, se somete a un desbaste y proceso de fabricación de tocho Para producir una barra redonda que tiene un diámetro de 150 a 400 mm como un material de partida del tubo sin costuras, el método se caracteriza porque el desbaste y el proceso de fabricación de tocho se lleva a cabo bajo una condición que cumple una relación de 1.3<H/D<1.8 donde una longitud del lado corto de la sección transversal de la losa de fundición se define como H (mm) , y el diámetro de la barra redonda se define como D (mm) .

(II) Un método de producción de un tubo sin costuras con un proceso de fabricación de tubo de Mannesmann, caracterizado porque la barra redonda de acuerdo con (I) se somete a un proceso de laminado y punzonado a través de un laminador de punzonar para producir una plantilla hueca, y la plantilla hueca se somete a un proceso de laminación por alargamiento a través de un tren de laminación de alargamiento; seguido por un proceso de laminación .de ajuste de diámetro a través de un tren de laminación de ^ajuste de diámetro .

EFECTOS VENTAJOSOS DE LA INVENCION El método de producción de una barra; redonda para un tubo sin costuras de la presente invención tiene los siguientes efectos significativos: : : (1) es posible evitar que la fisuración del extremo de tubo se genere durante el evento de laminado y; punzonado incluso en la producción del tubo sin costuras de alta aleación de Ni con alto contenido de Cr; y (2) es posible producir tubos sin costuras fabricados de aleación de Ni con alto contenido de Cr en altos rendimientos mientras se suprime la pérdida de porciones defectuosas que resultan de la ocurrencia de la fisuración del extremo de tubo.

El efecto excelente del método de producción de la barra redonda del tubo sin costuras de la presente invención puede conseguirse en forma suficiente en el método de producción del tubo sin costuras de la presente invención.

BREVE DESCRIPCIÓN DE LOS DIBUJOS Las FIGURAS 1A y B muestran un ejemplo de una microestructura en sección transversal en una porción de superficie cercana de un tocho de alta aleación de Ni con alto contenido de Cr, la FIGURA 1(a) muestra un ejemplo representativo en un caso de H/D, es decir, la proporción de la longitud del lado corto H de la sección transversal de la losa de fundición al diámetro D de tocho, de menos : de 1.3, y la FIGURA 1(b) muestra un ejemplo representativo en un caso de H/D de 1.3 o más, respectivamente.

DESCRIPCIÓN DE LAS MODALIDADES Para lograr el objetivo antes mencionado, la presente invención ha conducido varias pruebas y estudios basados en las premisas de que un tocho redondo sé forma a través de un desbaste y proceso de fabricación de tocho utilizando una losa de fundición continua con una sección transversal rectangular, como un material de partida en la producción de un tubo sin costuras fabricado de alta aleación de Ni con alto contenido de Cr con un método de fabricación de tubo de Mannesmann . t Específicamente, como se verifica en el Ejemplo más tarde, las losas de fundición continua de alta aleación de Ni con alto contenido de Cr con varias dimensiones en sección transversal (longitudes laterales cortas,' longitudes laterales largas) sometidas a desbaste y laminadas ·ß? tochos redondos que tienen varios diámetros, y una inspección para examinar la presencia o ausencia de la fisuración del extremo de tubo se condujo en cada tocho después del laminado y i punzonado a través de un laminador de punzoriar. Como resultado de esta inspección, puede encontrarse que la fisuración de extremo de tubo se generó en los tochos teniendo H/D de menos de 1.3 durante laminado y punzonado, y ninguna fisuración de extremo de tubo se generó; en los tochos que tienen H/D de 1.3 o más durante el laminado y punzonado, en donde la longitud corta de la sección transversal de cada losa de fundición se definió como H (mm) , y el diámetro de cada tocho se definió como D (mm) . ; ¡ De esta manera, se ha encontrado que no se generó ninguna fisuración de extremo de tubo si la condición de 1.3<H/D se cumplió; y con el fin de estudiar cómo este fenómeno ocurrió, un espécimen se recolectó de una porción extrema de cada tocho producido bajo la misma condición de fabricación de tocho entre los tochos utilizados en la prueba de laminado y punzonado y la observación de microéstructura en sección transversal se condujo para una porción de capa cerca del exterior a una profundidad de 2.5 írim de la circunferencia exterior de cada espécimen.

Las FIGURAS 1A y B muestra un ejemplo de una microéstructura en sección transversal en una porción cerca de la superficie de un tocho de alta aleación de Ni con alto contenido de Cr; la FIGURA 1(a) muestra un ejemplo representativo en el caso de H/D, es decir, la proporción de la longitud H del lado corto de la losa de · fundición en sección transversal al diámetro D de tocho, de menos de 1.3, y la FIGURA 1(b) muestra un ejemplo representativo en un caso de H/D De 1.3 o más, respectivamente. Como se ,muestra en la FIGURA 1(a), puede observarse que el tocho fabricado bajo la condición de H/D de menos de 1.3 muestra una estructura de cristal de una estructura mezclada que incluye granos finos y granos gruesos. Por otro lado, como se muestra en : la FIGURA 1 (b) , puede observarse que, en la fabricación de tocho bajo la condición de H/D de 1.3 o más, la tasa de reducción para deformar la losa de fundición en la dirección paralela a su lado corto se vuelve relativamente alta durante el desbaste y el proceso de fabricación de tocho, y de esta forma la estructura de cristal del tocho se vuelve una microestructura uniforme de grano fino.

El tocho fabricado bajo la condición de H/D de menos de 1.3 mostrado en la FIGURA 1(a) tiene una estructura de cristal de la estructura mezclada que incluye granos finos y granos gruesos, e impurezas tales como P se concentran en los límites del grano de cristal que tiene un diámetro grueso mayor, y las impurezas concentradas promueven el descenso del punto de fusión de los límites de granos de cristal. Basado en esto, se puede explicar que, en los tochos fabricados bajo las condiciones de H/D de menos de 1.3, la fundición probablemente ocurra en los límites de grano de cristal debido al calor incurrido en el procesamiento durante el laminado y punzonado, de modo que se genera la fisuración de extremo de tubo en ambos extremos del tocho: en; donde la deformación por cizalladura se vuelve mayor. Por ¿tro lado, el tocho fabricado bajo la condición de H/D ;de 1.3 o más mostrado en la FIGURA 1 (b) tiene la estructura de cristal de una microestructura de grano fino uniforme, de modo que la impureza se dispersa en los límites de grano de cristal fino uniforme, los cuales suprimen el descenso del punto, de fusión de los límites de grano de cristal. Basado en ésto' se puede explicar que, en los tochos fabricados bajo las condiciones de H/D de 1.3 o más, es improbable que la fusión ocurra en los limites de grano de cristal incluso si el calor que incurre en el procesamiento se genera durante él laminado y punzonado, y de esta manera se impide la fisuración del extremo de tubo.

Observe que, H/D excesivamente mayor provoca una tasa de reducción significativamente mayor, durante el desbaste y la fabricación del tocho, lo cual resulta en rugosidad de laminación significativas en la superficie del tocho, el deterioro de la forma de las porciones extremas del tocho, e incrementa el desecho del tocho. Por .consiguiente, H/D se limita a ser de 1.8 o menos.

Como se menciona en lo anterior, la. presente invención se ha fabricado con base en el hallazgo de que, en la producción del tubo sin costuras de alta aleación de Ni con alto contenido de Cr, no se generó ninguna ', fisyración de extremo de tubo en tal tocho que cumple la condición de 1.3<H/D<1.8 durante el laminado y punzonado. El método de producción de la barra redonda para el tubo sin costuras de la presente invención, como se describe en lo anterior, en la cual una losa de fundición continua con ; una sección transversal rectangular, y fabricada de la aleación. de Ni con alto contenido de Ci contiene Cr de 20 a 30% en masa, Ni de 30 a 50% masa, y por lo menos uno de Mo y W como: Mo'i + 0.5W de 1.5 a 10% en masa se somete a un desbaste y proceso de fabricación de tocho para producir una barra redonda que tenga un diámetro de 150 a 400 mm como un material de partida del tubo sin costuras, se caracteriza porque el desbaste y el proceso de fabricación de tocho se lleva a cabo: bajo la condición que cumple la relación de 1.3<H/D<1.8, donde la longitud de lado corto de la sección transversal de la losa de fundición se define como H (mm) y el diámetro de la barra redonda se define como D (mm) . 1 El método de producción del tubo sin costuras de la presente invención incluye laminado y punzonado de: la barra redonda descrita en lo anterior a través de un laminador de punzonar en una plantilla hueca, la laminación por alargamiento de la plantilla hueca a través de un tren de laminación de alargamiento, y además de la laminación de ajuste de diámetro esta plantilla hueca a través de tren de laminación de ajuste de diámetro. : Se dará una descripción de las razones para especificar el método de producción de la presente: invención como se menciona en lo anterior, y en una modalidad! preferida del método de producción de la presente invención, de aquí en adelante. : 1. Composición química de alta aleación :de Ni con alto contenido de Cr .' Una composición específica de alta aleación de Ni con alto contenido de Cr empleada en la presente invención es como sigue. El símbolo "%" de un contenido de elemento indica "% en masa" en la siguiente descripción.

Cr: 20 a 30% Cr es un elemento efectivo para mejorar la resistencia a la corrosión de sulfuro de hidrógeno representada por la resistencia a la trituración de 'corrosión por tensiones en coexistencia con Ni. Sin [ embargo, el contenido de Cr de por lo menos 20% no puede lograr este efecto. Por otro lado, el contenido de Cr de más de 30% satura el efecto, lo cual no es preferible a la luz de la operabilidad en caliente. Por lo tanto, el contenido de Cr apropiado se establece que esté dentro de un margen de 20 a 30%. ¡ Ni: 30 a 50% Ni es un elemento que tiene un efecto para mejorar la resistencia a la corrosión de sulfuro de hidrógeno. El contenido de Ni de menos de 30%, sin embargo, forma insuficientemente una película de sulfuro de Ni en la superficie exterior de la aleación, y consecuentemente cualquier efecto al contener Ni y no puede lograrse]. Por otro lado, el contenido de Ni de más de 50% de hecho-: satura el efecto, y cualquier efecto conmensurado con los ', costos de aleación que no pueden lograrse, que dificultan: la ¡eficiencia económica. Por consiguiente, el contenido de Ni apropiado se encuentra dentro de un margen de 30 a 50%.

Mo + 0.5W: 1.5 a 10% ; Mo y W tiene cada uno un efecto para mejorar la resistencia a la picadura, y cualquiera o ambos ' de ellos pueden agregarse. El contenido de "Mo + 0.5 " de¦ menos de 1.5% no logra el efecto, y de este modo el contenido de "Mo + 0.5 " se establece para ser 1.5% o más. Contener estos elementos más de lo necesario sólo satura el efecto, y el contenido excesivo de hecho deteriora la operabilidad en caliente. Por consiguiente, el contenido se ajusta de tal manera que un valor de "Mo + 0.5 " se encuentra dentro de un margen de 10% o menos.

La alta aleación de Ni con alto contenido de Cr empleado en la presente invención puede contener los siguientes elementos diferentes de los elementos dé aleación anteriores.

C: 0.04% o menos C se combina con Cr, Mo, Fe y similares para formar carburos, y el incremento en el contenido de C deteriora la ductilidad y dureza. Por consiguiente, es preferible limitar el contenido de C para a ser 0.4% o menos. : Si: 0.5% o menos ! Si evita la formación de la fase s, ' y Suprime el deterioro de la ductilidad y dureza, y de esta !manera el contenido de Si se ajusta de preferencia para ser tan pequeño como sea posible. Por consiguiente, es preferible limitar el contenido de Si a ser 0.5% o menos.

Mn: 0.01 a 3.0% Mn contribuye al mejoramiento de la operabilidad en caliente. Por lo tanto, el contenido de Mn se establece de preferencia a ser 0.01% o más. El contenido de Mn excesivo puede deteriorar la resistencia a la corrosión, y de este modo el contenido de Mn se establece de preferencia a ser 3.0% o menos. Por consiguiente, el contenido de Mn se ajusta de preferencia para estar dentro de un margen de 0.01 a 3.0% si se agrega Mn. Particularmente, es preferible a'justar el contenido de Mn a ser 0.01 a 1.0% si la formación de la fase s provoca un problema. ¡ P : 0.03% o menos P se encuentra usualmente contenido en aleación como una impureza, y es un elemento gue provoca influencias adversas en la operabilidad en caliente y similares. P se encuentra acumulado en los limites de grano de cristal, puede incitar a la fisuración de extremo de tubo dependiendo del grado de acumulación, y de este modo el contenido de P se ajusta de preferencia para ser menos. Por consiguiente, se prefiere limitar el contenido de P a ser 0.03% o menos.

S : 0.03% o menos ; ; .;¦ S también se contiene en aleación \ como una impureza, y un elemento que provoca influencias adversas en la dureza y similares. S también se acumula en los bordes de grano de cristal, puede acelerar la fisuración de extremo de tubo dependiendo del grado de acumulación, y de esté modo el contenido de S se ajusta de preferencia para ser menos. Por consiguiente, se prefiere limitar el contenido de: S a ser 0.03% o menos.

Cu: 0.01 a 1.5% : : Cu es un elemento efectivo para mejorar la resistencia a la ruptura por termofluencia, y el contenido de Cu se ajusta de preferencia a ser 001% o más. El contenido de Cu de más de 1.5% puede de hecho deteriorar la ductilidad de la aleación. Por consiguiente, es preferible ajusfar el contenido de Cu para estar dentro de un margen de 0.01 a 1.5%. i Al: 0.20% o menos ' Al es efectivo como un desoxidizador,' pero activa la formación del compuesto intermetálico tal como lia fase s, y de esta manera el contenido de Al se limita de preferencia a ser 0.20% o menos. ; i N: 0.0005 a 0.2% ' N es un elemento que fortalece la solución sólida, y contribuye al alto fortalecimiento, y también suprime la formación de compuesto intermetálico tal como la fiase s, el cual contribuye al mejoramiento de la dureza. Por i lo tanto, el contenido de N se establece de preferencia ?· para ser 0.0005% o más. El contenido de N de más de 0.2% de hecho deteriora la resistencia a la picadura. Por consiguiente, es preferible ajustar el contenido de N para estar dentro de un margen de 0.0005 a 0.2%.

Ca: 0.005% o menos Ca inmoviliza S que impide la operabilidad en caliente como sulfuro, pero el contenido de Ca excesivo de hecho deteriora la operabilidad en caliente. Por consiguiente, el contenido de Ca se limita de preferencia a ser 0.005% o menos. 2. Condición para producir, un tubo sin costuras El tubo sin costuras de alta aleación de Ni con alto contenido de Cr de la presente invención es un tubo fabricado de una aleación alta que contiene los elementos esenciales antes mencionados, y además puede contener elementos opcionales que van a agregarse si es .necesario, el resto siendo Fe e impurezas. Estos tubos sin cóstuiras pueden producirse en instalaciones de producción con métodos de producción convencionalmente utilizados en él campo industrial. Por ejemplo, un horno de arco eléctrico:, un horno de descarburizacion de argón-oxigeno (descarburizacion por soplado del fondo de la mezcla de argón-oxigeno, horno AOD) o un horno de descarburizacion de oxigeno al vacio (horno VOD) puede utilizarse para fundir la alta aleación. ' : El metal fundido que tiene la composición química anterior se fundió en una losa de fundición con una sección transversal rectangular por medio del proceso de ^fundición continua, y esta losa de fundición continua se somete a un proceso de desbaste y fabricación de tocho para producir un tocho redondo con una sección transversal circular a través de rollos acanalados. Estos tochos redondos pueden Utilizarse como material de partida para producir un tubo sin costuras de alta aleación con el proceso de fabricación de, tubos de Mannesmann, es decir, este tocho redondo es laminado y punzonado a través del laminador de punzonar en una plantilla hueca, y esta plantilla hueca se somete a laminado por alargamiento a través del tren de laminación por alargamiento y después se lamina para ajustar el diámetro a través del tren de laminación de ajuste de diámetro en el '< tubo sin costuras de alta aleación.

En la producción del tubo sin costuras de alta aleación de la presente invención, la losa ' de ', fundición continua se somete a un proceso de desbaste y fabricación de tocho para producir el tocho redondo con un diámetro de 150 a 400 mm. La razón para esto es debido a que, én él caso de producir un tubo sin costuras de alta aleación, un tocho redondo que tiene un diámetro dentro de un margen de 150 a 400 mm se emplea comúnmente como un material de partida del mismo, y de esta manera cualquier tocho que tenga un diámetro dentro de este margen es suficientemente práctico. I En este momento, el proceso de desbaste y de fabricación del tocho para la losa de fundición se lleva a cabo bajo la condición que cumple la relación de 1,3=H/D<1.8 donde la longitud del lado corto de la sección transversal de la losa de fundición se define como H (mm) , y el diámetro del tocho redondo se define como D (mm) . Esto es debido a las siguientes razones. H/D de 1.3 o más significa que el índice de reducción para deformar la losa de fundición en la dirección paralela a su lado corto se vuelve relativamente alta durante el proceso de desbaste y fabricación dé tocho, y de esta manera la estructura de cristal del tocho ;se vuelve una microestructura de grano fino y uniforme, y las ; impurezas tales como P se dispersan en el límite de grano de cristal fino uniforme. Consecuentemente, se suprime el descenso del punto de fusión de los límites de grano de cristal, y la fusión es probable que ocurra en los límites de. grano de cristal incluso si el calor incurrido en el proceso' se genera debido a la deformación de cizallamiento en ambos extremos del tocho durante el laminado y punzonado, evitando así el resultado de fisuración de extremo de tubo de. la ; fusión en los límites de grano. Por otro lado, H/D de más de 1.8 provoca rugosidad de laminación significativa en la superficie del tocho durante el proceso dé dtesbaste y fabricación del tocho y también la distorsión dé la forma en las porciones extremas del tocho, lo que resulta en el incremento en la cantidad de desecho del tocho.

En el laminado y punzonado, la temperatura de calentamiento del tocho se encuentra de preferencia dentro de un margen de 1150 a 1250°C. Si la temperatura de calentamiento se disminuye a menos de 1150°C, la resistencia de formación del tocho se incrementa, lo cual provoca incremento en la carga en el laminador de punzonar, resultando en un contratiempo de la operación. Por Qtro lado, la temperatura de calentamiento de más de 1250 °C junto con el calor incurrido en el proceso puede provocar el rebultado de fisuracion del extremo del tubo a partir de la fusión en los limites de grano.

Como se describe en lo anterior, de acuerdo con el método de producción de la barra redonda para el' tubo sin costuras de la presente invención, es posible producir la barra redonda de alta aleación de Ni con alto contenido de Cr : I en la cual puede lograrse el impedimento de la fisuracion del extremo de tubo al a ustar apropiadamente la: condición de desbaste y fabricación de tocho definida por la longitud del lado corte de la sección transversal de losa, de · fundición continua y el diámetro de la barra redonda siri disminuir la temperatura de calentamiento de la barra redonda durante laminado y punzonado. Por consiguiente, el método de producción del tubo sin costuras de la presente..; invención utilizando esta barra redonda, es posible para ,' lograr el efecto excelente del método de producción de la barra redonda para el tubo sin costuras de la presente invención, y también es posible suprimir la pérdida de porciones defectuosas debido a la ocurrencia de la fisuración del extremo de tubo, produciendo así los tubos sin costuras de la aleación de Ni con alto contenido de Cr en rendimientos preferibles.

EJEMPLO Para confirmar el efecto de la presente invención, como se muestra en la Tabla 1 siguiente, una prueba de escala completa se condujo de tal manera que losas de .fundición continuas de la aleación de Ni con alto contenido de Cr tienen diversas dimensiones en sección ¦ transversal (longitudes de lado corto H, longitudes de lado largo W) se someten a un proceso de desbaste y fabricación de tocho para producir tochos redondos que tienen diversos diáme'tros D, y cada tocho fue laminado y punzonado a través de un ¡laminador de punzonar. Además, se condujo la observación visual en ambas superficies extremas de cada una de las plantillas huecas obtenidas, para examinar la presencia o ausencia de la fisuración extrema de tubo en el mismo. Los resultados del examen y la evaluación del mismo se mostraron en la Tabla 1 siguiente .

Tabla 1 Tabla 1 Nota: *representa la desviación de la condición especificada por la presente invención.

Los símbolos en la columna de "Evaluación" de la Tabla 1 se indican como sigue. : O: "Bueno" representa que no se confirmo fisuración de extremo de tubo. x: "Deficiente" representa que se confirmo la fisuración en el extremo del tubo. ¦ ¦ Además de la prueba de laminado ; y ¡ perforado anterior, se recolectó un espécimen de una porción extrema de cada tocho para la Prueba No. 1 a la Prueba No., 7 mostrada en la Tabla 1, y la observación de la microestructura en sección transversal se condujo durante una porción de ; capá exterior en una profundidad de 2.5 mm desde la circunferencia exterior de cada espécimen. Como ejemplos representativos del resultado de observación, la microestructura en sección transversal del tocho para la Prueba No. 1 se muestra en la FIGURA 1(a), y la microestructura en sección transversal del tocho para la Prueba No. 4 se muestra en la FIGURA 1(b) .

Los resultados de la Tabla 1 y la FIGURA 1 revelan lo siguiente.

Como se muestra en la Tabla 1, los especímenes para las Pruebas No. 3, 4, 6 y 7 cumplieron la condición de desgaste y fabricación de tocho ( 1.3<H/D<1.8 ) especificada por la presente invención, y no tuvo fisuración de extremo de tubo. Como se muestra en la Prueba No. 4 de la FldURA 1(b), la estructura de cristal del tocho fue una microestructura de grano fino y uniforme, y las impurezas se dispersaron en los límites de grano de cristal fino uniformes, de modo que la fusión improbable ocurrió en los límites de grano de cristal incluso si el calor incurrido en el proceso se generó durante el laminado y punzonado. ; Por otro lado, todos los especímenes de Prueba Nos. 1, 2 y 5 no cumplieron la condición de desgaste; y fabricación de tocho especificadas por la presente invención, y sólo obtuvieron la fisuración de extremo de tubo. Como se muestra i en la Prueba No. 1 de la FIGURA 1(a), debido ;a que la estructura de cristal del tocho fue una estructura mezclada incluyendo granos finos y granos gruesos, sé concentraron impurezas en los límites de grano de cristal :que: tienen un diámetro de grano grueso y la fusión improbable ¡ocurrió en los bordes de grano de cristal debido al calor incurrido en el proceso durante el laminado y punzonado.

APLICABILIDAD INDUSTRIAL La presente invención puede utilizarse efectivamente en el método de producción de un ! tubo sin costuras de aleación de Ni con alto contenido de Cr con un proceso de fabricación de tubo de annesmann . '

Claims (2)

REIVINDICACIONES

1. Un método de producción de una barra redonda para un tubo sin costuras en el cual una losa de fundición continua con una sección transversal rectangular, y fabricada de alta aleación de Ni con alto contenido de Cr que contienen Cr de 20 a 30% en masa, Ni de 30 a 50% en masa, ;y por lo menos uno de Mo y W como Mo + 0.5W de 1.5 a 10% en masa se somete a un proceso de desbaste y fabricación de tocho para producir una barra redonda que tiene un diámetro de 150 a 400 mm como un material de partida del tubo sin costuras, caracterizado porque ; el proceso de desbaste y fabricación de: tocho se lleva a cabo bajo una condición que cumple una relación de 1.3<H/D<1.8 en donde una longitud del lado corto de la sección transversal de la losa de fundición se 'define como H (mm) , y el diámetro de la barra redonda se define como D (mm) . ;

2. Un método de producción de un tubo sin costuras con un proceso de fabricación de tubo Mannesmann, caracterizado porque la barra redonda de acuerdo con la reivindicación 1 se somete a un proceso de laminado y punzonado a través de un laminador de punzonar , para producir una plantilla hueca; y la plantilla hueca sé somete a un proceso de laminación por alargamiento a través de un laminador de alargamiento; seguido por un proceso de laminación de ajuste de diámetro a través de un tren de laminación de ajuste de diámetro.