[go: up one dir, main page]

LU86530A1 - Procede de traitement thermique de fil machine en acier inoxydable - Google Patents

Procede de traitement thermique de fil machine en acier inoxydable Download PDF

Info

Publication number
LU86530A1
LU86530A1 LU86530A LU86530A LU86530A1 LU 86530 A1 LU86530 A1 LU 86530A1 LU 86530 A LU86530 A LU 86530A LU 86530 A LU86530 A LU 86530A LU 86530 A1 LU86530 A1 LU 86530A1
Authority
LU
Luxembourg
Prior art keywords
steels
wire rod
stainless steel
temperature
rolling
Prior art date
Application number
LU86530A
Other languages
English (en)
Inventor
Giovanni Lanfranco
Giovanni Baralis
Fabio Guglielmi
Original Assignee
Centro Speriment Metallurg
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Centro Speriment Metallurg filed Critical Centro Speriment Metallurg
Publication of LU86530A1 publication Critical patent/LU86530A1/fr

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/002—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
    • C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
    • C21C5/42—Constructional features of converters
    • C21C5/46—Details or accessories
    • C21C5/4606—Lances or injectors
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/004—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr and Ni
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/005—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/06—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires
    • C21D8/065—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires of ferrous alloys

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)

Description

i ""v A. « , 1
PROCÉDÉ DE TRAITEMENT THERMIQUE DE FIL MACHINE EN ACIER INOXYDABLE
La présente invention concerne un procédé de traitement thermique de fil machine en acier inoxydable 05 et à trait, plus particulièrement, aux modalités du traitement du fil machine immédiatement après son laminage à chaud.
Suivant les procédés de traitement classiques, le fil machine en acier inoxydable était soumis, après le 10 laminage, à un refroidissement non contrôlé dans l'air jusqu'à la température ambiante, à un réchauffage ultérieur à température élevée, à un maintien à la température maximale de réchauffage pendant 30 à 120 minutes et à un refroidissement rapide dans de l'eau.
15 Les techniciens de la branche connaissent bien les raisons de ce traitement et il est par conséquent superflu de les rappeler et de les commenter.
Par contre, il est intéressant de noter que ce traitement, bien que donnant un produit de qualité éle-20 vée, était d'un côté trop long et utilisait de grandes quantités d'énergie et d'un autre côté donnait souvent un produit de qualité excessive par rapport à celle qui est nécessaire pour les traitements ultérieurs ou pour le produit final désiré.
25 On a dès lors proposé de nombreux traitements plus simple, plus courts et surtout moins coûteux au - point de vue de l'énergie. Toutefois, chacun de ces traitements tient compte uniquement des nécessités finales d'un seul produit, de sorte qu'ils sont différents 30 les uns des autres.
Ainsi, par exemple, la demande de brevet allemand No. 2.824.393 concerne un fil machine en acier inoxydable austénitique qui est laminé à une température de fin de laminage de 700-750°C et immédiatement refroidi de 35 manière contrôlée dans 1'air et/ou dans 1'eau afin d'empêcher la croissance du grain, qui nuirait à la résistance mêanique du fil. Le refroidissement dans l'air est J * i 4 2 utilisé quand on veut éviter un durcissement excessif du fil.
La demande de brevet japonais non examinée 80- 164036, qui concerne un fil machine inoxydable austé-05 nitique, propose de terminer le laminage à une température supérieure à 1000°C et d'effectuer un refroidissement forcé jusqu'à moins de 500°C, ici aussi en vue d'empêcher la croissance du grain.
Suivant le brevet belge 885.093, qui a également 10 trait à un fil machine inoxydable austénitique, on désire que le grain croisse jusqu'à une dimension comprise entre 3 et 7 ASTM; le laminage est terminé à une température du fil machine supérieure à 1100°C, on maintient cette température pour favoriser la croissance du grain 15 et enfin on refroidit rapidement le fil machine. Ce traitement vise à assurer une meilleure déformabilité à froid du fil machine.
La demande de brevet japonais non examinée 81- 166335 décrit un traitement de fil machine inoxydable 20 ferritique dans lequel le fil machine -après le laminage- est maintenu entre 740 et 820°C pendant au moins 5 minutes, en évitant toutefois de descendre en dessous de 650eC, puis est finalement refroidi rapidement dans 1 ' eau. Ce traitement a pour but de permettre la forma- 25 tion complète des carbures (comprenant aussi du chrome) de type M23C6, de permettre la diffusion du chrome vers les sites appauvris et d'empêcher la précipitation de carbures du type M7C3 qui se forment aux environs de 600°C, température à laquelle la diffusion du chrome 30 commence à être insuffisamment rapide.
Comme on le voit déjà d'après cette revue très succincte de l'état de la technique, les exigences finales sont quelque peu diversifiées et nécessitent des temps et des températures de traitement très diffé-35 rents. Comme, en pratique, aucune installation ne dispose d'une grande capacité de variation de ses propres paramètres opératoires, il est aisé de comprendre que la 3 .¾ 3 t- nécessité de diversifier et de spécialiser les cycles de production du fil machine se traduit, suivant les enseignements de l'état de la technique, par une grande difficulté d'exécuter tous les traitements avec la même 05 installation. De même, il devient très problématique de réussir à organiser un mix de production qui ne nécessite pas des ajustements continus et excessifs des conditions du procédé.
La présente invention se propose d'obvier à ces 10 inconvénients en procurant un procédé simple permettant de traiter aussi bien les aciers austénitiques que les aciers ferritiques.
Un autre objet de la présente invention est de procurer un procédé simple mais capable, au prix de pe-15 tits ajustements, de personnaliser le produit en fonction des nécessités des traitements ultérieurs.
Suivant la présente invention, le fil machine est laminé avec une température de fin de laminage (TFL) comprise entre 850 et 1050°C, maintenue ensuite à une 20 température comprise entre TFL-50°C et TFL+100°C, pendant une période de temps allant jusqu'à 30 minutes, et enfin refroidi dans de l'eau.
Les températures extrêmes de fin de laminage, à savoir 850 et 1050°C, sont évidemment réservées respec-25 tivement aux aciers ferritiques et aux aciers austénitiques? toutefois, un intervalle de température restreint aux environs de 95°C peut être considéré comme adéquat, pour la fin du laminage, aussi bien pour les aciers aus-ténitiques que pour les aciers ferritiques.
30 Un autre point intéressant consiste dans le fait que le traitement final est le même dans tous les cas, à savoir un traitement dans l'eau. En fait, on a trouvé de manière surprenante que pour les aciers ferritiques le cycle de traitement permet de réduire le temps de séjour 35 à température des 1-2 heures traditionnelles à 15 à 30 minutes, soit à un intervalle de temps analogue à celui convenant pour les aciers austénitiques.
9.
J % ’ ϊ 4 4
Le temps pendant lequel le fil machine est maintenu à une température élevée, entre la fin du laminage et le refroidissement dans l'eau, constitue en fait un facteur extrêmement important du procédé. Pour la plu-05 part des aciers ferritiques, cette période sert essentiellement à permettre la précipitation complète et la globulisation des carbures de chrome et à permettre la rediffusion du chrome vers les zones adjacentes aux carbures, en conservant ainsi les caractéristiques de ré-10 sistance à la corrosion qui seraient sinon endommagées en raison de l'appauvrissement local en chrome causé par la précipitation des carbures.
En outre, en particulier pour l'acier de tye AISI 430, le traitement a aussi pour but de favoriser la 15 transformation en ferrite de l'austênite généralement présente à la température de fin de laminage, ce qui confère les caractéristiques mécaniques désirées.
Pour les aciers austénitiques, la période d'arrêt sert essentiellement à permettre une certaine croissance 20 du grain nécessaire pour donner une bonne déformabilité à froid (pour l'étirage poussé, l'estampage pour la boullonnerie, etc.).
Ce fait d'avoir limité à 30 minutes la durée maximale de ce maintien à température permet de traiter 25 aussi bien les aciers austénitiques que les aciers ferritiques dans un four continu unique disposé à la suite *· du laminoir.
La durée minimale de traitement n'a pas été mentionnée, et ce intentionnellement. Pour les aciers aus-30 ténitiques, cette durée peut être sensiblement inférieure à 30 minutes et descendre jusqu'à 2-3 minutes, tout en assurant la croissance du grain désirée, si la température de fin de laminage est maintenue dans la partie supérieure à l'intervalle de température mentionné.
35 En outre, il est possible que la croissance du grain soit tout à fait indésidérable, comme par exemple pour les aciers austénitiques pour ressorts et/ou pour * 5 k ï les fils non excessivement étirés. Dans ce cas, le laminage est terminé sous contrôle entre 100 et 1050°C et le fil machine est immédiatement refroidi dans de l'eau avant d'avoir subi un refroidissement de 50-100°C.
05 On va à présent décrire 1'invention de manière plus détaillée en se référant à quelques formes d'exécution données ci-après à titre exclusivement exemplatif et non limitatif des buts ou de la portée de l'invention.
10
Exemple 1
Un fil machine en acier AISI 304 (C = 0,055%, Cr = 18,6%, Ni = 8,8%) de 5,5 mm de diamètre a été laminé à 15 chaud avec une température de fin de laminage de 980 eC.
Il a ensuite été traité suivant les méthodes ci-après : A) refroidissement à l'air, B) refroidissement à l'air; réchauffage en four à 1080°C avec maintien pendant 60 minutes; refroidissement 20 dans l'eau, C) introduction immédiate dans le four à 1050°C avec maintien pendant 30 minutes; refroidissement dans 1'eau.
Les produits obtenus présentaient les caractêri-25 stiques indiquées au tableau 1.
TABLEAU I
' R(MPa) Rs(MPa) A% Z% Grain Vitesse de Etirabi- 30 No. corrosion lité % ASTM intergranulaire mm/an A 700 304 67 76 11 0,90 rupture 35 B 600 220 77 80 5 0,21 93 C 588 216 77 82 5 0,20 93 * V * * ' i ^ 6
Dans ce tableau et dans ceux qui suivent, R indique la résistance à la rupture, Rs la résistance à la déformation plastique, A l'allongement et Z la striction dans l'essai de traction; le grain est mesuré suivant le 05 numéro ASTM.
On peut voir que la méthode C, conforme à l'invention, permet d'obtenir des résultats absolument comparables à ceux de la méthode traditionnelle (B), mais en faisant une économie considérable d'énergie.
10 La vitesse de corrosion a été mesurée suivant la norme ASTM A-262, méthode C; on considère comme bonne une résistance à la corrosion inférieure à 0,6 mm/an.
L'êtirabilitê est mesurée par la réduction de section obtenue au cours de l'étirage; des valeurs supé-15 rieurs à 90% sont considérées comme excellentes.
Exemple 2
Un fil machine en acier AISI 304 (C = 0,040%, Cr 20 = 18,4%, Ni = 10,3%) de 9,5 mm de diamètre a été laminé à chaud avec une température de fin de laminage de 1000°C. Il a ensuite été traité suivant les méthodes A, B, C de l'exemple 1. Les produits obtenus présentaient les caractéristiques suivantes : 25
TABLEAU II
R(MPa) Rs(MPa) A% Z% Grain Vitessse de Indice d' ' No. corrosion aptitude 30 ASTM intergranu- â l'apla- laire tissement mm/an ho/hi A 610 256 58 75 10 5,1 rupture 35 immédiate B 516 190 73 79 4-5 0,18 6,8 C 525 198 72 80 5 0,21 6,9 7 « * L'aptitude à l'aplatissement est mesurée par le rapport entre la hauteur initiale de l'échantillon (ho) et la hauteur atteinte au moment de la première fissuration (hi).
05
Exemple 3
Un acier AISI 316 (C = 0,036%, Cr = 16,9%, Ni = 11,9%, Mo = 2,37%) a été laminé à chaud en un fil machi-10 ne de 11 mm de diamètre avec une température de fin de laminage de 1035°C. Le fil machine a ensuite été traité suivant les méthodes suivantes ï D) refroidissement dans l'eau depuis la température de fin de laminage, 15 E) comme suivant la méthode B, P) introduction dans un four à 1050°C et maintien pendant 15 minutes? refroidissement dans l'eau.
Les produits obtenus présentaient les caractéristiques suivantes : 20
TABLEAU III
R(MPa) Rs(MPa) A% Z% Grain Vitesse de Indice d'
No. corrosion aptitude 25 ASTM intergra- à l'apla- nulaire tissement * mm/an ho/hi D 660 340 54 71 12 1,00 5,5 30 E 540 230 66 77 5-6 0,97 7,1 F 538 220 69 78 5 0,96 7,4
La vitesse de corrosion a été mesurée suivant la norme ASTM A-262, méthode D. On considère comme bonne 35 une vitesse de corrosion de R41.
~ ff -. ·* « * ! « 8
Exemple 4
Un acier ferritique AISI 430 (C = 0/025%, Cr = 17,2%) a été laminé à chaud en un fil machine de 6 mm de 05 diamètre avec une température de fin de laminage de 860°C, puis a été soumis aux traitements suivants : G) refroidissement à l'air, «r 9 9 H) refroidissement à l'air; réchauffage en four à 800eC avec maintien à température pendant 120 minutes; re- 10 froidissement dans l'eau, I) introduction en four à 840ÙC; maintien pendant 30 minutes; refroidissement dans l'eau.
Les produits obtenus présentaient les caractéristiques suivantes : 15
TABLEAU IV
R(MPa) Rs(MPa) A% Z% Grain Vitesse de Etira-
No. corrosion bilitê 20 ASTM intergra- % nulaire mm/an G 694 405 32 74 10 31 rupture 25 H 540 305 44 79 10 4,8 84 I 465 270 45 83 10 5,0 84
Pour cet acier, la vitesse de corrosion a été me-- surêe suivant la norme ASTM 763, méthode X, dans laquel- 30 le on considère comme acceptable une vitesse de corrosion inférieure à 10 mm/an.
On voit que la présente invention permet d'obtenir des résultats absolument comparables à ceux des méthodes de traitement classiques, mais avec une consomma-35 tion d'énergie nettement inférieure.
La présente invention a été décrite en se référant particulièrement à quelques-unes de ses formes spé- « ^ i . » * % 9 cifiques de réalisation, mais il faut comprendre que des modifications et des variantes pourront être apportées par des experts dans la branche sans sortir pour autant de la protection conférée par le brevet.

Claims (3)

  1. 2. Procédé de traitement thermique de fil machine suivant la revendication 1 caractérisé par le fait que la partie supérieure dudit intervalle de température de fin de laminage est réservée aux aciers austénitiques tandis que la partie inférieure est réservée aux aciers 15 ferritiques, un intervalle de température restreint aux environs de 950°C étant utilisable aussi bien pour les aciers austénitiques que pour les aciers ferritiques.
  2. 3. Procédé suivant la revendication 1 caractérisé par le fait que des aciers de type austénitique destinés 20 à la fabrication de ressorts ou de fils non excessivement étirés sont laminés avec une température de fin de laminage comprise entre 100 et 1050°C et que le fil machine est immédiatement refroidi dans de 1 ' eau avant d'avoir subi un refroidissement de 50-100°C.
  3. 4. Procédé de traitement thermique de fil machine en acier inoxydable suivant les revendications 1-3, essentiellement tel qu'on l'a illustré et décrit ci-des-sus.
LU86530A 1985-08-01 1986-07-28 Procede de traitement thermique de fil machine en acier inoxydable LU86530A1 (fr)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
IT48439/85A IT1200101B (it) 1985-08-01 1985-08-01 Procedimento di trattamento termico per vergella in acciaio inossidabile
IT4843985 1985-08-01

Publications (1)

Publication Number Publication Date
LU86530A1 true LU86530A1 (fr) 1986-12-02

Family

ID=11266552

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
LU86530A LU86530A1 (fr) 1985-08-01 1986-07-28 Procede de traitement thermique de fil machine en acier inoxydable

Country Status (9)

Country Link
US (1) US4755233A (fr)
BE (1) BE905204A (fr)
DE (1) DE3625430A1 (fr)
ES (1) ES2000066A6 (fr)
FR (1) FR2585726B1 (fr)
GB (1) GB2179575B (fr)
IT (1) IT1200101B (fr)
LU (1) LU86530A1 (fr)
NL (1) NL8601968A (fr)

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2510783B2 (ja) * 1990-11-28 1996-06-26 新日本製鐵株式会社 低温靭性の優れたクラッド鋼板の製造方法
CA2608600A1 (fr) * 2005-05-18 2006-11-23 Hohwa Co., Ltd. Acier inoxydable a forte teneur en silicium, ressort fabrique en utilisant celui-ci en tant que matiere premiere, et procede de production de l'acier inoxydable a forte teneur en silicium

Family Cites Families (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5356120A (en) * 1976-11-02 1978-05-22 Nippon Steel Corp Production of high tensile bolt for low temperature service
SE416408B (sv) * 1977-06-14 1980-12-22 Fagersta Ab Valstrad med finkornig struktur och sett att framstella denna
JPS5591944A (en) * 1978-12-29 1980-07-11 Kawasaki Steel Corp Preparation for hot rolled steel strip of high chromium ferrite stainless steel containing molybdenum
JPS5922773B2 (ja) * 1979-09-06 1984-05-29 新日本製鐵株式会社 オ−ステナイト系ステンレス線材の直接熱処理方法
JPS56123327A (en) * 1980-02-29 1981-09-28 Sumitomo Metal Ind Ltd Production of highly formable ferritic stainless steel sheet of good surface characteristic
JPS56166335A (en) * 1980-05-24 1981-12-21 Daido Steel Co Ltd Heat treatment of ferrite stainless steel wire rod
JPS5747835A (en) * 1980-09-04 1982-03-18 Nippon Steel Corp Production of steel wire material for spring
JPS5942050B2 (ja) * 1981-03-31 1984-10-12 株式会社豊田中央研究所 ステンレス鋼材固溶化熱処理時の冷却方法
JPS58193318A (ja) * 1982-04-30 1983-11-11 Sumitomo Metal Ind Ltd 高強度ステンレス鋼材の製造方法
JPS6026619A (ja) * 1983-07-22 1985-02-09 Nippon Kokan Kk <Nkk> オ−ステナイト系ステンレス厚鋼板の製造方法
US4619714A (en) * 1984-08-06 1986-10-28 The Regents Of The University Of California Controlled rolling process for dual phase steels and application to rod, wire, sheet and other shapes
JPS6169917A (ja) * 1984-09-14 1986-04-10 Nippon Kokan Kk <Nkk> フエライト系ステンレス鋼の製造方法

Also Published As

Publication number Publication date
US4755233A (en) 1988-07-05
DE3625430A1 (de) 1987-02-12
IT1200101B (it) 1989-01-05
NL8601968A (nl) 1987-03-02
ES2000066A6 (es) 1987-11-16
GB2179575A (en) 1987-03-11
GB2179575B (en) 1988-06-02
IT8548439A0 (it) 1985-08-01
DE3625430C2 (fr) 1989-07-20
FR2585726A1 (fr) 1987-02-06
FR2585726B1 (fr) 1990-04-06
GB8617788D0 (en) 1986-08-28
BE905204A (fr) 1986-11-17

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN101169150B (zh) 百万千瓦级核电站反应堆主螺栓制造工艺
EP0717116B1 (fr) Procédé de fabrication d&#39;une pièce en acier de construction mécanique et pièce ainsi fabriquée
MXPA97002792A (es) Procedimiento para fabricar tubos de acero sin costura
CA1092861A (fr) Aciers a la fois resistants et facilement usinables
FR2495639A1 (fr) Procede ameliore de traitement thermique des aciers utilisant un chauffage electrique direct par resistance et produits en acier obtenus par ce procede
CN100482811C (zh) 模具钢xw42热处理工艺
US5958158A (en) Method of manufacturing hot-worked elongated products, in particular bar or pipe, from high alloy or hypereutectoidal steel
US4909058A (en) Method of controlled rod or wire rolling of alloy steel
LU86530A1 (fr) Procede de traitement thermique de fil machine en acier inoxydable
FR2659353A1 (fr) Procede de fabrication de pieces mecaniques, et pieces mecaniques obtenues par ce procede.
CA1107179A (fr) Procede d&#39;obtention d&#39;un element allonge en acier dur
JP4884803B2 (ja) 鋼材の熱処理方法
JPS58141333A (ja) 鍛造品の熱処理方法
JPH06346146A (ja) 冷間成形コイルばね用線材の製造方法と装置
EP0090682B1 (fr) Procédé et installation de traitement thermique de barres en acier allié prêtes à l&#39;emploi
BE1015018A3 (fr) Procede pour le traitement thermique d&#39;une bande d&#39;acier laminee a froid, procede de fabrication d&#39;une bande d&#39;acier adaptee au fromage et bande d&#39;acier ainsi obtenue.
JP3033842B2 (ja) 冷間加工用線材の製造方法及び冷間加工用線材の製造設備
JP4319808B2 (ja) 弁ばね用鋼線材の製造方法
RU2804745C1 (ru) Способ производства мелющих шаров из стали
CA2020595C (fr) Procede de fabrication de pieces en acier traite
BE1008648A6 (fr) Procede de fabrication de rails.
FR2586257A1 (fr) Procede et appareil pour recuire en continu un acier en teneur extra-basse en carbone pour emboutissage profond
FR2488279A1 (fr) Traitement par refroidissement accelere de barres en acier dans la chaude de laminage
BE840896A (fr) Procede de fabrication des produits en acier lamines
BE826201A (fr) Perfectionnement a un procede et a une installation de refroidissement de produits en acier lamines