LU85280A1 - Procede pour l'amelioration de la qualite des profiles en acier - Google Patents

Description

* C.2241/8303 i î CENTRE DE RECHERCHES METALLURGIQUES - i CENTRUM VOOR RESEARCH IN DE METALLURGIE, i i Association sans but lucratif - Vereniging zonder winstoogmerk, i à Bruxelles (Belgique) j j "Procédé pour l’amélioration de la qualité des profilés en acier".

| i j La présente invention se rapporte à un procédé pour l’amelioration de la i qualité des profilés en acier. Sous ce vocable de "profilés", on comprend | dans la présente invention les poutrelles, les fers U, les cornières, les 1 plats, larges plats, largets et tôles, et d’une façon générale tout laminé présentant au moins un élément d’une certaine épaisseur.

Le procédé suivant l’invention vise l’obtention par traitement thermique, , * · à la sortie de la dernière cage du train de laminoir, de produits a haute limite élastique et présentent une structure et ces propriétés quasi homogènes sur toute leur épaisseur.

Le procédé suivant l’invention est applicable aussi bien aux aciers calmés

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j. qu’aux aciers semi-calmes ou effervescents.

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On connaît déjà des procédés divers pour fabriquer des profilés en acier, notamment des tôles d’une certaine épaisseur, présentant entre autres une charge de rupture, une limite élastique et une résilience aussi élevées que possible pour la nuance d’acier utilisée, ainsi qu'une soudabilité, •une résistance à la fatigue et une ductilité satisfaisantes suivant l'usage . auquel le profilé est destiné.

IOn sait notamment que pour améliorer la soudabilité d’un acier, il faut diminuer sa teneur en carbone et en manganèse, ou son carbone équivalent, ce qui provoque une diminution de sa résistance à la traction. Pour remé-ç dier à cet inconvénient, on soumet l’acier à un traitement de refroidisse- ment approprié, appliqué de préférence dans la chaude de laminage, c'est-à-dire dès la sortie du train de laminoir, ce qui permet d'améliorer certaines caractéristiques mécaniques du profilé.

iî :j Lorsque le traitement thermique, pratiqué selon des techniques connues || jusqu'à présent, ne conduit qu'a un relèvement insuffisant des propriétés !| des profilés, on peut compléter l'action de ce refroidissement par no tamment l'addition d'éléments dispersoïdes qui affinent le grain de l'acier et provoquent un durcissement de la ferrite par précipitation des éléments I en question, par exemple le niobium ou le vanadium. Ce procédé, efficace, * présente l'inconvénient d'un coût qui augmente au fur et à mesure que l'on „ vise une limite élastique plus élevée.

Parmi les traitements thermiques récemment mis au point, le procédé de trempe superficielle suivie d'un auto-revenu de la couche trempée, sous l'influence de la chaleur subsistant dans le coeur des profilés après interruption de la phase de trempe superficielle, est maintenant bien connu; ce procédé permet d’augmenter remarquablement les propriétés mécaniques ces aciers tout en leur conservant une scecsbilité et une ductilité très satisfaisantes en raison ces faibles teneurs en carbone et manganèse.

Pour certaines applications toutefois, ce procédé ce trempe et auto-revenu comporte des inconvénients souvent résultant de l'épaisseur des produits traités; ainsi pour des épaisseurs croissantes, la vitesse de refroidisse-ment dans les couches sous la surface diminue de sorte que la transforma— È I - 3 - i j .

Ition allotropique commence, avant que la température de transformation en martensite ne soit atteinte. Il en résulte une diminution très importante du pourcentage de martensite pour ces fortes épaisseurs. En outre, le procédé peut entraîner une certaine inhomogénéitë suivant l'épaisseur des produits traités; il en résulte que pour certains usages on puisse préférer un caractère plus homogène des propriétés et pour cela renoncer aux augmentations spectaculaires de la limite élastique que procure, même pour I - des produits soudables, le procédé de trempe - auto-revenu.

| 1= La présente invention a précisément pour objet un procédé de traitement I thermique, dans la chaude de laminage, permettant d'obtenir de tels produits a

Ien acier, de qualité améliorée et présentant une structure quasi homogène sur l'épaisseur, pratiquement quelle que soit celle-ci.

Le procédé suivant l'invention est particulièrement applicable pour la £a-brication de profilés en acier faiblement allié à basse teneur en carbone, IJ; par exemple à teneur inférieure à 0,2 %; sa mise en oeuvre conduit à des j| produits présentant non pas des structures d'équilibre ferrite-perlite, qui ; ne procurent pas de limites élastiques élevées ou qui â limite élastique égale ne présentent pas des carbones équivalents faibles, ni des structures de trempe bainite-martensite, qui nécessitent un revenu, avec les aléas 1 d'homogénéité que présente ce traitement; au contraire, le procédé de l'in vention vise a réaliser dans les profilés concernés des structures inter-; mêdiaires ferrite-bainite.

Le procédé pour l'amélioration de la qualité des profilés en acier, objet de la presente invention, appliqué ä des produits sortant du laminoir, est * essentiellement caractérisé en ce que l'on soumet la surface extérieure des parties du produit à traiter à un refroidissement rapide, d'abord avec un ·= ' flux calorifique modéré jusqu'à ce que la surface atteigne une température légèrement supérieure au point lis de l'acier considéré, en ce qu'au cours " d'une deuxième phase du refroidissement rapide, on règle le flux calorifi que modéré de manière telle que la température de la surface des parties du produit a traiter reste sensiblement constante jusqu'à ce que la transformation allotropique de l'austenite soit sensiblement complète en surface, en ce qu'au cours d'une troisième phase du refroidissement rapide, on appli-jj que un flux calorifique de haute puissance pour que la vitesse de refroi-

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À > - 4 - 4 'i ] dissement au point de la section ou cette vitesse est minimale soit suffisamment i I élevée pour que l'austénite se transforme en bainite sans formation de per- lite, et en ce que l’on effectue alors une homogénéisation des températures « par exemple en air calme.

Suivant l’invention, on choisit les paramètres du traitement thermique décrit ci-dessus, ainsi que la composition chimique de l’acier constituant l" le profilé, pour que le volume de structure perlitique soit sensiblement j nul en tout point de la section du profilé.

Suivant une modalité avantageuse de mise en oeuvre du procédé de l'invention, on intercale entre la sortie du produit de la dernière cage de laminage et le début de la phase de refroidissement accéléré, une phase de refroidissement lent, par exemple ä l'air calme, la dite phase de refroidi dissement lent ayant une durée maximale telle que la transformation de : l’austënite en ferrite ne dépasse pas 30 % en peau du produit.

Suivant une autre modalité préférentielle de mise en oeuvre, on .règle le !l flux calorifique pendant la deuxième phase de refroidissement rapide en i tolérant une diminution légère de la température de la surface extérieure : des parties traitées du produit; les paramètres de refroidissement sont toutefois réglés pour que le pourcentage en volume de martensite soit sensiblement nul aussi bien en surface du profilé que dans les zones sous-jacentes.

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Suivant l’invention, on peut interrompre le traitement thermique avant que la transformation à coeur du profilé soit complète, pour autant que cette pratique ne provoque pas l'apparition de structures perlitiques.

Les quatre phases de refroidissement du procédé de l’invention conduisent ainsi successivement a la formation ces structures ci-après : les deux phases de refroidissement rapide, mais a pouvoir de refroidissement modéré, assurent la formation d'une couche superficielle de ferrite et/ou bainite; ! ! la phase suivante de refroidissement rapide, mais â haut pouvoir refroi dissant, transforme ensuite les couches sous-jacentes egalement en ferrite μ et/ou bainite, mais sans formation de martensite; enfin la phase d’homogé-Jj néisation de température à l’air et de refroidissement final permet la JL.

9 4 I - 5 - 5 ί· transformation de l'austénite résiduelle en bainite, mais sans formation de perlite.

III peut à ce propos être intéressant de signaler que, en plus de l’homogénéité dans l'épaisseur que présentent les produits fabriqués en mettant en oeuvre le procédé de l'invention, l’absence deperlite implique des pro-| priétës de résilience améliorées.

j Le procédé suivant l'invention peut être mis en oeuvre dans des installa- | - tions de refroidissement disposées a. la sortie du laminoir, installations <1 partagées en zones continues, disposées de manière telle que le refroi- .1 '! dissement soit ininterrompu, et ce même sur la face inférieure de la tôle J et malgré la présence des rouleaux porteurs. L'intensité de refroidissement i* de chaque enne est réglable individuellement en faisant varier le débit I '« spécifique d'eau et/ou la distance entre la surface à refroidir et le dis-! positif de refroidissement.

I De façon avantageuse, les dispositifs de refroidissement sont des boîtes pourvues d'une grande quantité de pulvérisateurs eau/air, ou d'injecteurs â eau, dont on peut faire varier la pression d'alimentation en eau et leur I distance par rapport à la surface du produit à traiter. Ces dispositifs de refroidissement permettent une variation du coefficient d'échange, ou flux calorifique, dans une large plage, ce qui permet l’adaptation du procédé aux conditions nécessaires pour l'obtention du produit aux caractéristiques souhaitées.

Four illustrer le procédé objet de l'invention, on considérera le cas d'une tôle soumise au traitement suivant l'invention â partir d'une .température, . à la sortie de la dernière cage du laminoir, de 850°C; l’évolution thermi que de la surface de carte tôle consiste en un refroidissement en 8 secondes de 850 a 45G°C, suivi d'un maintien a 450'C (phase ce maintien s température sensiblement constante) pendant 4 secondes, puis d'un refroidissement rapide à haute puissance pendant 10 secondes et enfin d'une homogénéisation s à l'air calme.

i A- i I. * , , I; I - 6 - ) · i i ! i On peut calculer, par des méthodes connues, la vitesse moyenne de refroi-

Idissement entre 800eC et 600°C à coeur, c'est-à-dire au point de la section ou la vitesse derrefroidissement est minimale, en fonction de l'épaisseur. En utilisant le diagramme CCT de l'acier considéré, on peut déterminer l'épaisseur maximale pour laquelle on peut appliquer le procédé sans obtenir de la perlite à coeur. Ainsi, dans le cas d'un acier présentant I l'analyse suivante : carbone., 0,1 %, manganèse : 0,8 %, silicium : 0,37 %, i soufre : 0,015 %, phosphore : 0,034 %, et niobium : 0,027 %, l'épaisseur maximum possible est de 83,5 mm.

\ L'examen d'une tôle d'acier de 80 mm d'épaisseur, de la composition qui il vient d'être décrite, tôle soumise au traitement thermique ci-dessus, mon- !tre qu'entre le plan de symétrie de la tôle et une profondeur de 6 mm la structure est constituée de ferrite-bainite; il n'y a aucune formation de ;,! martensite dans cette plage, étant donné que la température correspondant fj à cette transformation n’est atteinte en aucun point; il n'y a pas non Îplus de formation de martensite en surface étant donné qu'on a maintenu la surface à une teuçérature supérieure au point Ms pendant un temps suffi fî s animent long pour assurer - en surface - une transformation complète de l'austénite en bainite.

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Dans le cas d'une tôle d'épaisseur de 40 mm, on peut établir comme suit les conditions de mise en oeuvre du procédé de l'invention : - Première phase de refroidissement accéléré : application d'un débit spé-cifiçue d'eau de 11,6 1/m .sec. (flux calorifique de 1,4 MW/m ) dans une rampe de 5,5 m de longueur, ce qui, compte tenu ce la vitesse de défilement du produit dans la rampe, donne une durée de 7,5 secondes.

- Deuxième phase : application d'ire fluide ce re £rc i ci s s eren t avec un débit i , spécifique d'eau de 6,9 Ι/m“.sec. (flux calorifique ce 1 Ι-Γλ/ε ; pour maintenir la température de la surface sensiblement aux environs de 450°C, dans une rampe de 3,5 m de longueur; à ce moment, soit après un trajet de S m et une durée de traitement de 12,5 secondes, toute l'austénite de surface se trouve transformée en ! ferrite/bainite.

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* : . -7- ** - La troisième phase consiste a appliquer un refroidissement avec un flux calorifique de 3,5 Mtf/m (débit d'eau spécifique de 57,8 1/m .sec.) dans une rampe de 6 m de longueur.

i ! - Le traitement de refroidissement rapide est alors interrompu et on laisse la température s’homogénéiser, simplement en air calme, pour terminer la transformation de l’austënite résiduelle.

En mettant en oeuvre une des variantes avantageuses du procédé de l’invention, consistant à intercaler entre la fin du laminage et le début du traitement de refroidissement accéléré, un refroidissement à l’air, on peut augmenter l’épaisseur limite pour laquelle le traitement est applicable dans le produit; ainsi par exemple, en abaissant la température en peau à 780°C par un refroidissement préalable à l’air, Inapplication du procédé de l’invention permet d'augmenter l'épaisseur limite d'environ 10 ä 15 %; ce refroidissement initial peut être très efficace pour homogénéiser les propriétés dans 3a section.

En appliquant une autre modalité de mise en oeuvre du procédé de l'inven-? tion, consistant à admettre une température à coeur en fin de traitement tl Ü de refroidissement accéléré, par exemple de 650°C au lieu de 600°C (aug- mantation de la température moyenne de transformation), on peut également augmenter l'épaisseur limite que permet de traiter le procédé, dans des conditions de refroidissement, par exemple de longueur de rampe, identi-j^ues.

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Claims (3)

1. Procédé pour l’amélioration de la qualité des profilés en acier, appli qué à des produits sortant du laminoir, caractérisé en ce que l’on soumet la surface extérieure des parties du produit à traiter a un refroidisse-! ment rapide, d'abord avec un flux calorifique modéré jusqu'à ce que la 1. surface atteigne une température légèrement supérieure au poins Ms de i ' l’acier considéré, en ce qu’au cours d’une deuxieme phase du refroidisse- ! ment rapide, on regle le flux calorifique modéré de manière telle que la température de la surface des parties du produit à traiter reste sen-I siblement constante jusqu’à ce que la transformation allotropique de l’aus- ; ténite soit sensiblement complète en surface, en ce qu’au cours d’une troisième phase du refroidissement rapide, on applique un flux calorifi-i que de haute puissance pour que la vitesse de refroidissement au point il * de la section où cette vitesse est minimale soit suffisamment élevée pour :î |j que l’austénite se transforme en bainite sans formation de perlite, et en >| ce que l’on effectue alors une homogénéisation des températures par exemple en air calme. *i

| , 2. Procédé suivant la revendication 1, caractérisé en ce que l’on applique, entre la sortie du produit de la dernière cage de laminage et le début de la phase de refroidissement accéléré, une phase de refroidissement lent, par exemple à l’air calme, la dite phase de refroidissement lent ayant une durée maximale telle que la transformation de l’austénite en ferrite ne dépasse pas 30 % en peau du produit.

« 3. Procédé suivant l’une ou l’autre des revendications 1 et 2, caractérisé ». • en ce-que l’on règle le flux calorifique pendant la deuxieme phase de refroidissement rapide en tolérant une diminution legere ce la température de la surface extérieure des parties traitées du produit, en veillant à ce que le pourcentage en volume ce martensite soit sensiblement nul aussi bien en surface du profilé que dans les zones sous-jacente^.