KR800000710B1

KR800000710B1 - High strength cold rolled steel sheet having bake-hardening properties

Info

Publication number: KR800000710B1
Application number: KR7903186A
Authority: KR
Inventors: 히사시 곤도오; 히로시 다게지; 쓰요시 가와노; 가스오 난바; 고오지 오사기; 순이찌 우지다; 히로아기 마스이; 고이찌 사구라이
Original assignee: 히라이도미 사부로오; 신닛본 세이데쓰 가부시기가이샤
Priority date: 1979-09-15
Filing date: 1979-09-15
Publication date: 1980-07-23

Abstract

내용 없음.No content.

Description

Precipitation Hardening High Strength Cold Rolled Steel Sheet

제1도는 스포트 용접부의 저온 박리 시험편 및 충격하중방향을 표시냄.Figure 1 shows the low temperature peel test piece and the impact load direction of the spot welds.

최근 안전성을 주체로한 자동차의 내, 외판의 일부에 예를들면 인장(引張)강도 50∼70kg/mm², 항복점 40∼65kg/mm², 파단(破斷) 신장동 15∼30%, r값 1.1이상이라고 하는 고강도이고 프래스 성형특성이 우수한 냉연 강판의 개발이 요구되어 지고 있다.Some of the inner and outer shells of automobiles which are mainly safety-oriented, for example, tensile strength of 50 to 70 kg / mm ² , yield point of 40 to 65 kg / mm ² , breaking elongation copper 15 to 30%, r value There is a demand for development of a cold rolled steel sheet having a high strength of 1.1 or more and excellent glass forming characteristics.

인장강도가 50∼70kg/mm²라고 하는 고강도 강이 되면 그 강화에 필요한 첨가원소는 상당히 제한되어진다. 그것은 첫째로 C, Si, Mn 등의 통상의 강화원소의 탄소당량이 높고 스포트용접성이란 점에서 이들의 원소를 무제한으로 첨가시키는 것이 허용되지 않기 때문이다.If the tensile strength is 50 ~ 70kg / mm ² high strength steel, the additional elements required for the strengthening is significantly limited. Firstly, it is because the carbon equivalent of ordinary reinforcing elements such as C, Si, Mn, etc. is high and spot weldability is not allowed to add an unlimited amount of these elements.

그래서 유효한 수단은, 탄화물 형성능이 있고 또한 석출경화가 현저한 첨가원소를 적용 시키는 것이라고 생각된다. 탄화물 성능이 있는 석출 경화형 원소로서는 Ti, Nb, V등이 넌리 알려져 있다. 예를 들면, 일본 특공소 47-4787호 공고(프레스 성형이 우수한 고장력강)에는 Nb, V 및 Ti에 의한 석출강화에 의한 고장력강에 대하여 계시 되어 있으며, 그 화학성분 범위에 대해서는 명확하게 표시되어 있지만, 상기한 안전 자동차용 프레스 성형의 재특성 및 스포트 용접성등에 우수한 고강도 냉연강판의 제조에 대한지침에 대해서는 하등 개시되어 있지 않다.Therefore, it is considered that an effective means is to apply an additional element having carbide forming ability and remarkable precipitation hardening. As the precipitation hardening element having carbide performance, Ti, Nb, V and the like are known. For example, Japanese Unexamined Patent Publication No. 47-4787 (High Tensile Steel with Excellent Press Molding) discloses high tensile steel by precipitation hardening by Nb, V, and Ti, and clearly shows the chemical composition range. There are no disclosures on the guidelines for the production of high strength cold rolled steel sheets which are excellent in the re-characteristics and spot weldability of the press molding for safety vehicles described above.

대체로 시판의 자동 차용등의 냉연강판은 연강(軟鋼)이라고 불리우는 인장강도가 30kg/mm²남짓한 연질재가 태반이고, 고강도 냉연강판을 제조하는 기술에 대하여는 현재 거의 미개발의 분야이다. 더우기 석출 경화형의 고강도 냉연강판의 제조는 어렵고, 그 제조 기술에 대해서는 새로 여러가지의 시험단계를 거쳐서 확립시킬 필요가 있다.In general, cold rolled steel sheets, such as commercially available automobiles, are made of a soft material having a tensile strength of 30 kg / mm ^{2 or} less, called mild steel, and the technology for producing high strength cold rolled steel sheet is currently almost undeveloped. Moreover, it is difficult to manufacture a precipitation hardening type high strength cold rolled steel sheet, and the manufacturing technique needs to be established through various test steps.

본 발명에 따른 석출 경화형 고강도 냉연강판은 그런 의미에서 독창적이다.The precipitation hardening type high strength cold rolled steel sheet according to the present invention is original in that sense.

즉, 본 발명은, C:.03∼0.25% Si:1.5%, 이하Mn:0.6∼2.5%, Al:0.01∼0.15%, 유효 Ti(=총[Ti)-3.4[N%]-1.5[0%]-1.5(0%])-1.5[S%]:0.01∼0.40%, 함유하고, 그때 4[C%]:0.6%＜유효 Ti%＜4[C%]를 만족 시키는 성분조성으로서 된 강슬(slab)을 1200℃ 이상으로 가열하고, 이것을 열간 압연하여 완성 온도 870℃ 이상에서 완성 압연하여 권취온도 560∼680℃에서 권취하고, 얻어진 열연 코일을 산으로 세척한 다음, 압하율 30%이상으로 냉간 압연하고, 계속하여 600∼900℃이고 또한 상기한 열연권취온도 이상의 보다 높은 온도에서 재결정(再結晶)소둔시키는 것을 특징으로 하는 드로우잉성이 우수한 냉연강판이다. (여기서 유효 Ti란 층 Ti로부터 N, O, S와 결합하는 Ti를 강한 Ti를 의미함).That is, the present invention provides C: .03 to 0.25% Si: 1.5%, Mn: 0.6 to 2.5%, Al: 0.01 to 0.15%, and effective Ti (= total [Ti) -3.4 [N%] -1.5 [. 0%]-1.5 (0%))-1.5 [S%]: 0.01-0.40%, containing 4 [C%]: 0.6% <effective Ti% <4 [C%] as the composition The heated slab is heated to 1200 ° C or higher, hot rolled to complete rolling at a completion temperature of 870 ° C or higher, wound up at a coiling temperature of 560 to 680 ° C, and the obtained hot rolled coil is washed with acid, and then subjected to a reduction ratio of 30%. It is cold rolled as mentioned above, and it is 600-900 degreeC, and it is the cold rolled steel sheet excellent in the drawability characterized by recrystallization annealing at the temperature higher than the said hot rolled coiling temperature. (Effective Ti here means a strong Ti Ti bonded to N, O, S from the layer Ti).

석출 경화형의 고강도 냉연강판을 제조하는 기술의 복잡함이란 냉간 압연후의 제결정 연화 소둔이라고 하는 열처리를 행하면서 석출 경화에 의하여 인장강도 50∼70kg/mm²이라고 하는 매우 높은 강도를 충분히 내고 또한 드로우잉성(r값)을 높히는 점이며, 이것은 예를들면 상술한 일본 특공 47-4787호 공보에 기재된 식견을 얻는다하드라도 무엇하나 그 제조기술에 관한 지침은 얻을 수 없다.The complexity of the technology for producing a precipitation hardening type high strength cold rolled steel sheet is that it performs a heat treatment called crystallographic softening annealing after cold rolling, and sufficiently yields a very high strength of 50 to 70 kg / mm ² by precipitation hardening. r value), which is obtained by, for example, the above-described Japanese Patent Application Laid-Open No. 47-4787.

본 발명을 상세히 설명하는데 있어서, 우선 그 기본 기술성사상에 대하여 설명한다.In describing the present invention in detail, the basic technical idea is first described.

최종 제품의 냉견강판에 충분한 고강도 특성 및 드로우잉을 부여하는데는 TiC의 석출물의 양 및 사이즈의 점에서 가장 적합한 조건을 찾아낼 필요가 있다. 즉, 열연 권취중에 강화에 유효한 미세 TiC를 거의 전량 석출시켜 버린다거나 하물며 그 TiC를 조대화(粗大化)시켜 버리는 것은 냉연, 재결정 소둔후의 강도에 불리하며, 인장강도 50∼70kg/mm²정도의 고강도 특성을 내게하는 것이 극히 어렵게 된다. 한편, 열연권취중에 적정량이고 또한 적정사이즈의 미세 TiC를 석출시키지 않으면, 재결정 소둔에서 소거의 강도 및 드로우잉성을 내게하는 것은 실제에 있어서 곤란하다.It is necessary to find the most suitable conditions in terms of the amount and size of TiC precipitates in order to give sufficient high strength properties and drawing to the cold drawn steel sheet of the final product. That is, depositing almost all of the fine TiC effective for reinforcement during hot rolling or coarsening the TiC is disadvantageous to the strength after cold rolling and recrystallization annealing, and has a tensile strength of about 50 to 70 kg / mm ² . It is extremely difficult to give high strength properties. On the other hand, it is difficult in practice to give the strength and drawability of erasing in recrystallization annealing unless a proper amount of fine TiC is precipitated during hot rolling.

그 이유는, 재결정 소둔시에 한꺼빈에 식출을 행하면 강화에 유효한 미세 TiC의 석출상태가 불안정하고, 자칫하면 목적하는 것보다 극단적으로 높은 강도가 나와버리며, 그러고도 드로우잉성에 좋은 집합조직 형성에 바람직한 냉연 전 석출물이 충분히 존재하지 않으므로 드로우잉성이 좋은 냉연강판이 얻어지지 않는다. 따라서, 냉연강판으로서 목표로 하는 강도에 적중시키고 또한 높은 드로우잉성을 가지도록 하기 위해서는 열연 권취중에 미리 적정량 및 적정사이즈의 미세 TiC를 일부 석출시켜두고, 재결정소둔중에새로 나머지의 미세 TiC를 석출시키는 것이, 가장 바람직하다고 하는 것이 본 발명자들에 의하여 확인되었다.The reason for this is that extraction of fine TiC, which is effective for reinforcement, is unstable when extraction into the bulk at the time of recrystallization annealing, which leads to extremely high strength than desired, and is desirable for forming a good texture for drawability. Since there is not enough precipitate before cold rolling, a cold rolled steel sheet having good drawability cannot be obtained. Therefore, in order to hit the target strength as a cold rolled steel sheet and to have high drawability, it is necessary to predetermine a predetermined amount and the appropriate size of fine TiC during hot rolling and to deposit the remaining fine TiC newly during recrystallization annealing. It was confirmed by the present inventors that the most preferable.

그리고 이것을 구현시키기 위해서는 주로, (1)열연완성 온도 및 열연권취온도의범위, (2)냉연 압하율의 범위, (3)재결정소둔 온도의 범위 및 열연권취온도와의 관련성, (4)출발강의 화학성분 범위를 적정하게 선택할 필요가 있다. 이중의 어느 한가 부적당 하여도 목표로 하는 석출 강화형의 고강도 냉연강판은 제조가 극히 곤란하다.In order to realize this, mainly, (1) the range of hot rolling completion temperature and hot rolling temperature, (2) the range of cold rolling reduction rate, (3) the range of recrystallization annealing temperature and the relationship of hot rolling temperature, and (4) the starting steel It is necessary to select the chemical composition range appropriately. Even if any one of these is inadequate, the high-strength cold-rolled steel sheet of the targeted precipitation strengthening type is extremely difficult to manufacture.

이들 여러조건에 대해서 이하 상세히 설명한다.These various conditions are demonstrated in detail below.

열연완성 온도는 본 발명의 출발강의 성분계에 있어서는 높은 편이 바람직하다. 통상의 고강도 열연강판에서는 이열연판이 최종 제품이기 때문에 인성을 유지하기 위해서 완성온도를 차라리 낮게 취하고, 조금 조대한 석출물을 열언 공정중에 내게하는 방법이 취하여지는 일이 비교적 많다. 그러나, 본 발명에서는 냉연 강판의 최종 제품이기 때문에 완성압연 종료전의 열연중에는 조대 석출물을 내게하는 것을 될 수 있는 한 피할 필요가 있으며, 완성온도는 높은 편이 좋다. 이 경우, 인성의 문제는 재결정소둔중에 있어서의 미세 TiC의 적절한 조대화에 의하여 보충할 수 있다고 하는 이점이 있다.It is preferable that the hot-rolling completion temperature is higher in the component system of the starting steel of the present invention. In a typical high strength hot rolled steel sheet, since the hot rolled sheet is a final product, a method of lowering the completion temperature rather than maintaining the toughness and giving a little coarse precipitate during the hot process is relatively common. However, in the present invention, since it is the final product of the cold rolled steel sheet, it is necessary to avoid as much as possible to give coarse precipitates during hot rolling before completion of the finished rolling, and the completion temperature is preferably higher. In this case, there is an advantage that the problem of toughness can be compensated by appropriate coarsening of fine TiC during recrystallization annealing.

열연권취온도는 상기한 바와 같이, 너무 높으면 TiC가 거의 석출되어 버리거나, 조대화되거나 하므로 냉연강판의 강도부족이 생기게 된다. 한편 권취온도가 너무 낮으면 열연권 취시에 강도 및 드로우잉성에 바람직한 적정한 미세 TiC가 석출되지 않고 재결정 소둔중에 상당한 미세 TiC가 석출되어 강도불안정이 생기게 될 뿐만 아니라, 더우기 드로우잉성이 우수한 것이 제조되지 않는다.As described above, if the hot rolled coiling temperature is too high, the TiC is almost precipitated or coarsened, resulting in insufficient strength of the cold rolled steel sheet. On the other hand, if the coiling temperature is too low, an appropriate fine TiC which is preferable for strength and drawability at the time of hot rolled winding is not precipitated, and considerable fine TiC is precipitated during recrystallization annealing, which leads to unstable strength, and furthermore, excellent drawability is not produced. .

냉연 압하율의 규정은 본 발명에서는 대단히 중요하다.The definition of cold rolling reduction rate is very important in the present invention.

즉 통상의 냉연강판과 같이 단지 드로우잉성에 바람직한 재결정 집합조직을 얻을 목적으로 최적의 냉연압하율을 결정하는 것이 아니고, 압하율에 의하여 변하는 내부 결합(전위)의 양이 TiC 석취물이 양이나 사이즈에 영향을 주고, 또한 재결정온도 그 자체에도 영향을 주므로 그 점에서도 최적의 냉연율의 조건이 결정되어지기 때문이다.In other words, instead of determining the optimal cold rolling rate for the purpose of obtaining a recrystallized texture that is preferable for drawability like a conventional cold rolled steel sheet, the amount of internal bonds (potentials) varying depending on the rolling rate is the amount or size of the TiC precipitate. This is because it affects the recrystallization temperature itself, and therefore the optimum cold rolling condition is determined at that point.

재결정 소둔온도는, 열연권취온도보다 높은 온도에서 행하지 않으면 본 발명의 목적으로 하는 고 강 도냉연강판은 제조가 불가능하다.If the recrystallization annealing temperature is not performed at a temperature higher than the hot rolled coiling temperature, the high strength cold rolled steel sheet for the purpose of the present invention cannot be manufactured.

그 이유는 상술한 바와같이 최종 제품의 냉연강판으로서 겨냥하는 강도를 내게하는 것은 특히 석출 경화형의 강종으로서는 용이하지 않기 때문이며, 본 발명과 같이 일부의 미세 TiC를 열연 권취중에 내게 하여두고 그것을 재결정 소둔중에 적절하게 조대화시키고, 한편 나머지의 미세 TiC를 내게하는 방법이 강도와 드로우잉성의 양면에서 고려하여 가장 적합하며, 그리하기 위해서는 열연권취 온도보다도 재결정 소둔온도를 높게하지 않으면 안된다는 것이 명백해졌다.The reason for this is that it is not easy to give the strength targeted as a cold rolled steel sheet of the final product as described above, especially as a precipitation hardened steel grade. As in the present invention, some fine TiC is given during hot rolling and recrystallized during annealing. It is evident that the method of appropriately coarsening and delivering the remaining fine TiC is most suitable in consideration of both strength and drawability, and in order to do so, the recrystallization annealing temperature must be higher than the hot rolling temperature.

출발강의 화학성분의 규정은 본 발명에서는 당연히 중요하다. Ti 및 C는 석출 경화원소로서 필요불가결하다. 이 경우, 본 발명에서 특히 중요한 것은 [우효 Ti%]C%＜4라고 하는 조건을 만족시키지 않으면 안된다는 것이다. 이 조건을 만족시키지 못할 경우에는 냉연강판의 강도는 그다지 크게는 되지 않고 인장강도는 기껏 높아야 50kg/mm²이하이다.The definition of the chemical composition of the starting steel is of course important in the present invention. Ti and C are indispensable as precipitation hardening elements. In this case, it is particularly important in the present invention that the condition of [Effective Ti%] C% <4 must be satisfied. If this condition is not satisfied, the strength of the cold rolled steel sheet is not so large and the tensile strength is at most 50 kg / mm ² or less.

뿐만 아니라, 더욱 중요한 것은 냉연 강판이라고 하는 한정된 용도상 스포트 용접성이 좋지 않으면 안된다. 그것은 가령 강판 모체의 강도가 충분히 높아도, 충격등의 하중이 가하여 졌을 경우에 용접부로 부터의 박리가 생겨서는 안전성을 보장할 수 없기 때문이다.Furthermore, more importantly, spot weldability must be good for a limited use called a cold rolled steel sheet. This is because, for example, even if the strength of the steel sheet mother body is sufficiently high, when the load such as impact is applied, peeling from the welded portion does not guarantee safety.

본 발명의 결과로서 냉연강판으로서는, Ti에 고정되지 않는 C량이 0.15%를 초과하면 스포트 용접성이 열화된다고 하는 사실이 인정되었다. 그래서 C%-1/4[유효 Ti%]＜0.15%라고 하는 조건이 필요하게 된다. 여기에서 1/4[유효 Ti%]는 근사적으로 총 C 량중에 Ti에 고정되어 있지 않은 C의 양이라고 말할 수 있다. Si, Mn도 강도를 확보하기 위하여 중요하다. S에 대해서는 본 발명에서는 특히 규제하고 있지 않다. 본래 Ti 첨가강에서는 S는 Ti와 결합하고, 소위 전신상(展伸狀)의 황화물은 형성되기 어려우므로 통상의 성분의 강만큼 S량을 제한할 필요는 없다.As a result of the present invention, as a cold rolled steel sheet, it was recognized that spot weldability deteriorated when the amount of C not fixed to Ti exceeded 0.15%. Therefore, a condition of C% -1 / 4 [effective Ti%] <0.15% is required. It can be said that 1/4 [effective Ti%] is an amount of C which is not fixed to Ti in the total amount of C approximately. Si and Mn are also important for securing strength. S is not particularly restricted in the present invention. Originally, in Ti-added steel, S is bonded to Ti, and so-called sulfides in the whole body phase are difficult to be formed, so it is not necessary to limit the amount of S as much as steel of ordinary components.

특히 본 발명의 대상인 냉연강판에 있어서는 열연 강판의 경우와 달라서 판두께가 얇고 굽힘성에 대하여 S량에 대한 너무 가혹한 제한조건을 보이지 않았다.In particular, in the cold-rolled steel sheet which is the object of the present invention, unlike the case of hot-rolled steel sheet, the plate thickness is thin, and the bending condition does not show too severe limitation on the amount of S.

그뿐만 아니라 본 발명에 있어서는 오히려 S가 0.012%-0.02%의 범위로 드로우잉성을 나타내는 r값의 피이그가 인정되고 있으며, 본 발명과 같이 냉연 강판에서는 드로우잉성이 프레스 성형성의 주요한 부분을 차지하기 때문에 그 점도 고려하여 실시하는데 있어서는 최적의 S량을 결정할 필요가 있다.In addition, in the present invention, an R value pigtail that shows S drawability in the range of 0.012% -0.02% is recognized.In the cold-rolled steel sheet as in the present invention, the drawability occupies a major part of press formability. In consideration of the viscosity, it is necessary to determine the optimum amount of S.

다음에 본 발명의 출발강의 화학성분 및 제조공정상의 각 한정 이유를 설명한다.Next, the chemical components of the starting steel of the present invention and the reasons for each limitation in the manufacturing process will be described.

C는 미세 TiC에 의한 고강도 특성을 가지게 하기 위하여, 최소 0.03%는 필요하다. 그러나 0.25%를 초과하는 C는 그다지 강도에 영향을 미치지 않을 뿐더러 인성, 용접성등의 점에서 오히려 해가 있다. 또한 연성을 중요시할 경우에는 바람직하기는 0.15%이하가 좋다.In order for C to have high strength properties by fine TiC, at least 0.03% is required. However, C exceeding 0.25% does not affect the strength very much and is rather harmful in terms of toughness and weldability. In addition, when ductility is important, 0.15% or less is preferable.

Si는 강의 강화에 유효하고 필요에 따라 양을 결정하여야 할 것이지만 1.5% 초과에서는 열연의 스케일성상의 염화 및 소둔시의 템퍼컬러의 발생을 조장시키므로 바람직하지 않다. 또 통상의 연강판 정도의 우수한 표면성상을 얻는데는 0.8% 이하가 바람직하다.Si is effective for reinforcing steel and the amount should be determined as necessary, but it is not preferable at more than 1.5% because it promotes the generation of temper color during chloride and annealing of the hot rolled scale property. Moreover, 0.8% or less is preferable in order to acquire the outstanding surface property of the grade of a normal mild steel plate.

Mn은 강의 강화에 유효하며, 최저 0.6%는 필요하지만, 2.5%를 초과해서 함유되면 소입성을 조장하여, 강도 불안정이 될뿐만 아니라 용접성의 점에서도 바람직하지 않다. 또, 강도의 점에서는 0.8% 이상이 바람직하고 한편 드로우잉성의 점에서는 바람직하기는 1.8%가 좋다.Mn is effective for reinforcing steel, and a minimum of 0.6% is required. However, when Mn is contained in excess of 2.5%, Mn promotes hardenability, which is not only unstable in strength but also undesirable in terms of weldability. Moreover, 0.8% or more is preferable at the point of strength, and 1.8% is preferable at the point of drawability.

Al은 강의 탈산에 유효하고 최저 0.01%는 필요하다. 그러나, 0.15%를 초과하여 함유될 경우에는 탈산의 효과가 포화될 뿐만 아니라 AlN에 의한 열간 취약성등의 문제가 있어 바람직하지 않다. 또 연성의 점에서는 바람직하기는 0.10% 이하가 좋다.Al is effective for deoxidation of the steel and a minimum of 0.01% is required. However, when it contains more than 0.15%, the effect of deoxidation is not only saturated, but there is a problem such as hot fragility due to AlN, which is not preferable. In terms of ductility, preferably 0.10% or less.

Ti는 고강도 특성을 내게하기 위하여 필요 불가결한 성분이며, 유효 Ti량으로서 최조 0.01%는 필요하다. 그러나 본 발명과 같이 미세 TiC를 주체로하여 석출경화를 겨냥하는 강에서의 유효량 Ti를 0.40%를 초과해서 증가시켜도 강도는 그다지 급상승되지 않고서, 도리어 취약화를 조장시킬뿐으로 바람직하지 않다. 또한 연성의 점에서 바람직하기는 0.30% 이하가 좋다.Ti is an indispensable component in order to provide high strength characteristics, and at least 0.01% is required as an effective amount of Ti. However, even if the effective amount Ti in the steel for precipitation hardening, which is mainly made of fine TiC, increases more than 0.40% as in the present invention, the strength does not increase so much, but it is not preferable to promote weakening. Further, in terms of ductility, preferably 0.30% or less.

그런데 C 량과 Ti량에 대해서는 그 개개의 양의 조건뿐만 아니라 상대적인 양적관계가 극히 중요하다는 것이 본 발명에서 명백하게 되었다.However, it became clear in the present invention that the amount of C and the amount of Ti are not only the conditions of the respective amounts but also the relative quantitative relations.

그 하나는 강도상의 이유이고, [유효 Ti%]/C%＜4의 조건을 채우지 않으면 열연 권취시 및 재결정 소둔시에 석출되는 TiC량이 적고 냉연 강판으로 인장강도를 50∼70kg/mm²이나 내게 하는 것은 곤란하다는 것을 알았다. 또 특히 강도특성을 중시할 경우에는 Ti/C＜3이 좋다. 다른 이유는 스포트 용접성에 있어서의 조건이며, 상술한 바와 같이 Ti에 고정되어 있지 않은 C의 양이 많으면 스포트 용접성이 나쁘고, C%-1/4[유효 Ti%]＜0.15%가 되지 않으면 안된다.One of them is for strength reasons. If the conditions of [Effective Ti%] / C% <4 are not satisfied, the amount of TiC deposited during hot rolling and recrystallization annealing is small and the cold rolled steel sheet has a tensile strength of 50 to 70 kg / mm ^2. I found it difficult to do. In particular, when importance is given to strength characteristics, Ti / C <3 is good. Another reason is a condition in spot weldability, and as mentioned above, when there is much quantity of C which is not fixed to Ti, spot weldability is bad and it must become C% -1 / 4 [effective Ti%] <0.15%.

즉, 고강도 냉연 강판으로서 강도상 용접상의 양조건을 만족시키기 위해서는, 위의 양관계식에서, 4[4C%]-0.6＜[유효 Ti%]＜4[C%]라고 하는 한정된 조건을 채우는 것이 필요하다. 또 특히 강도 특성을 중요시할 경우에는 4[C%]-0.6%＜[유효 Ti%]＜3[C%]가 바람직하다.That is, in order to satisfy both conditions of the weld phase in strength as a high strength cold rolled sheet steel, it is necessary to satisfy the limited conditions of 4 [4C%]-0.6 <[effective Ti%] <4 [C%] in the above relational expression. . In particular, when the strength characteristics are important, 4 [C%]-0.6% <[effective Ti%] <3 [C%] is preferable.

슬랩 가열온도는 1200℃ 이상이 아니면, Ti 및 C를 충분히 열간 슬랩으로 강해 고용(固溶)시킬 수는 없고 제품으로서의 강도를 확보할 수 없다.If the slab heating temperature is not more than 1200 ° C., Ti and C cannot be sufficiently solidified by hot slab, so that solid solution cannot be secured and strength as a product cannot be secured.

완성온도는 초종제품으로서의 냉연강판으로서의 고강도 특성을 내게하기 위해서 870℃ 이상으로 확보하여 완성압연 종료전의 열연중에는 TiC를 극력 나오지않게 하는 것이 필요하다.In order to give high strength characteristics as a cold rolled steel sheet as a first-class product, it is necessary to secure the completion temperature at 870 ° C or higher so that TiC does not come out during hot rolling before completion of the final rolling.

또 강도를 특히 중요시할 경우에는 바람직하기는 890℃ 이상이 좋다. 한편 권취온도와 겸할때에 있어서 바람직하기는 960℃ 이하가 좋다.In addition, when strength is especially important, 890 degreeC or more is preferable. On the other hand, 960 degrees C or less is preferable at the time of combined with a coiling temperature.

열연 권취온도는 상술한 바와같이 너무 낮으면 열연 권취할때에 강화 및 드로우잉성에 유효한 적절한 미세 TiC가 석출되지 않고 재결정 소둔시에 상당한 미세 TiC를 석출시키는 것이되어 강도적으로 불안정하여 냉연강판으로서의 강도를 적중시키는 것은 곤란하며, 또 동시에 냉연전의 드로우잉성에 좋은 집합조직 형성에 바람직한 석출물이 충분히 존재하지 않으므로 r값이 낮다. 그래서 권취온도의 하한을 560℃로 하였으나 완성온도와의 조합에 있어서 바람직하기는 570℃ 이상이 유리하다. 한편 680℃ 초과의 고온권취가 되면 반대로 열연권취할때에 일부 조대화된 TiC를 함유하는 태반의 TiC가 석출되어 버려서, 냉연강판으로 고강도 특성을 얻는 것은 극히 어렵다. 또, 고강도 특성을 특히 중요시할 경우에는 바람직하기는 650℃ 이하가 좋다.If the hot rolling temperature is too low as described above, the appropriate fine TiC which is effective for reinforcement and drawability during the hot rolling is not precipitated, but the fine TiC is precipitated during recrystallization annealing, and thus the strength is unstable. Is difficult to hit, and at the same time, the value of r is low because there are not enough precipitates suitable for forming a texture that is good for drawability before cold rolling. Therefore, the lower limit of the winding temperature is set to 560 ° C, but preferably 570 ° C or more is preferable in combination with the completion temperature. On the other hand, when the high temperature winding of more than 680 ° C, on the contrary, when the hot rolling is wound, TiC of the placenta containing some coarse TiC is precipitated, and thus it is extremely difficult to obtain high strength properties of the cold rolled steel sheet. In addition, when high strength characteristics are especially important, 650 degreeC or less is preferable.

냉연 압하율은 30%미만에서는 전위등의 내부 결함의 양이 불균형하며 입자내에 TiC가 균일한 석출 사이트를 만드는 것이 불가능할 뿐만 아니라, 냉연의 축적 비틀림에네르기가 작아서 재결정되기 어렵고, 부분 재결정 온도영역과 석출 경화의 최적 조건의 온도 영역이 겹쳐서 제조가 곤란한 일이 많다. 또 드로우밍성을 중요시할 경우에는 특시 40% 이상으로 하는 것이 좋다.If the cold rolling reduction is less than 30%, the amount of internal defects such as dislocations is unbalanced, and it is impossible not only to make precipitation sites with uniform TiC in the particles, but also to be difficult to recrystallize due to the small amount of accumulated torsional energy of cold rolling. The temperature range of optimal conditions of hardening overlaps, and manufacture is difficult in many cases. In addition, when drawing property is important, it is good to set it as 40% or more especially.

재결정 소둔은 600℃이상이 아니면 본 발명의 강에서는 충분한 재결정은 행해지지 않는다. 한편 900℃를 초과하면 부분적이기는 하나 일부 오스테나이트로 변태되어 버려 강도는 극단적으로 저하되어 버린다. 또 상술한 바와 같이 재결정 소둔에 의해, 열연 권취시에 일부 석출된 미세 TiC를 적절하게 조대화시키고, 또한 나머지의 TiC를 석출시킨다고 하는 안정된 고강도 확보를 위한 제조를 행하기 위해서는 반드시 재결정 소둔 온도는 열연권취 온도와 동일하거나 혹은 그 이상이 되지 않으면 안된다. 또, 재결정소둔온은 상자 소둔법, 오우픈 어니일링법, 연속소둔법의 어느것이라도 좋지만, 예를 들면 상자소둔법에서는 620-770℃, 연속 소둔법에서는 720-880℃정도가 강도적으로는 바람직한 범위이다.If the recrystallization annealing is not higher than 600 ° C, sufficient recrystallization is not performed in the steel of the present invention. On the other hand, when it exceeds 900 degreeC, it partially transforms into austenite and the intensity | strength falls extremely. In addition, as described above, the recrystallization annealing temperature must be hot rolled in order to produce a stable high-strength such that the fine TiC partially precipitated during hot rolling is coarsened and the remaining TiC is precipitated by recrystallization annealing. It must be equal to or higher than the coiling temperature. The recrystallization annealing temperature may be any of box annealing, open annealing, and continuous annealing. For example, about 620-770 ° C in box annealing and 720-880 ° C in continuous annealing. It is a preferable range.

다음에, 본 발명의 실시예를 제시한다.Next, examples of the present invention are given.

강을 전로(轉爐)출강시켜, 통상의 조괴법, 일부 연속주조법 B₁, B₂, B₁, B₈로 슬랩으로 하고, 제1표에 표시한 바와 같은 열연조건, 냉연조건 및 소둔조건에 의하여, 최종적으로 판두께 1.0mm 및 1.6mm의 냉연강판을 제조하였다. 제품은 어느것이나 1.0%의 스킨패스를 칠하고 있다. 강의 화학성분, 제조조건 및 기계적성질, r값 및 용접성등은 전부 제1표에 종합하고 있다.The steel is converted into a converter and slabed by the ordinary ingot method, some continuous casting methods B ₁ , B ₂ , B ₁ , and B ₈ , and subjected to hot rolling conditions, cold rolling conditions and annealing conditions as shown in the first table. Finally, cold rolled steel sheets having a plate thickness of 1.0 mm and 1.6 mm were manufactured. All products have a 1.0% skin pass. The chemical composition, manufacturing conditions and mechanical properties of steel, r values and weldability are all summarized in the first table.

또, 여기서 상자소둔은 가열속도 20∼40℃/hour로 승열시키고, 각 온도에서 6시간 보정한 다음, 노냉한 것이다. 한편, 연속 소둔은 급속가열을 행하고, 각 온도에서 2∼4분 보정한 다음, 일부 C₁₇, C₁₈, C₁₉를 제외하고 400∼450℃에서 과시효처리를 행한 것이다.Incidentally, the box annealing is heated at a heating rate of 20 to 40 ° C / hour, corrected for 6 hours at each temperature, and then cooled. On the other hand, continuous annealing is rapid heating, correction is performed for 2 to 4 minutes at each temperature, and then overaging treatment is performed at 400 to 450 ° C except for some C ₁₇ , C ₁₈ and C ₁₉ .

여기에서 용접성의 시험방법을 표시하면 다음과 같다. 적정범위의 조건에서 스포트용접을 행한후에 다음 두가지의 시험을 행하였다. 하나는 스포트 용접부 및 그 근방의 비커어즈 경도(하중 10kg)가 400을 초과한것을 불합격으로 하였다(제1표의 ○는 합격, ×는 불합격을 나타냄).Herein, the test method of weldability is indicated as follows. After spot welding under the appropriate range of conditions, the following two tests were carried out. One failed the spot welded part and the beakers hardness (10 kg of load) in the vicinity which exceeded 400 ((circle) of a 1st table | surface shows a pass, and × shows a rejection).

다른 하나는 제1도에 표시한 바와 같이 스포트 용접을 행한 구조물을 -30℃로 냉각하고 5m 위에서 하중 80kg의 강괴를 낙하시켜, 스포트 용접부로 부터의 박리가 있는이 없는가를 판정하는 것으로서 한곳이라도 박리되었을 경우에는 불합격(×표)으로 하였으며, 전혀 박리되지 않은 경우를 합격(○표)으로 하였다.The other is as shown in FIG. 1, where the spot welded structure is cooled to -30 ° C. and a 80 kg load is dropped over 5 m to determine whether there is any peeling from the spot weld. When it did, it was set as rejection (x mark), and the case where it did not peel at all was made into pass (○ mark).

제1표에 표시한 바와같이, 본 발명의 화학성분, 제조조건에 의한 것은 드로우잉성, 용접성 모두 우수한 인장강도 50∼70kg/mm급의 고강도냉연 강판이 제조될 수 있다.As shown in the first table, the high-strength cold-rolled steel sheet having a tensile strength of 50 to 70 kg / mm class excellent in both the drawability and weldability of the chemical composition, manufacturing conditions of the present invention can be produced.

여기에서 주목되는 것은 강도 특성 및 스포트 용접성의 양조건을 만족시키는데는 4[c%]-0.6%＜유효Ti%＜4[C%]라고 하는 제한된 성분조성의 강이 필요하다고 하는 것으로서, 이것은 안전성을 주체로한 본 발명의 대상인 고강도 냉연 강판에서는 극히 중요한 것이다. 또 하나는 본 발명에 따르면 연속 소둔에 있어서, 과시효 처리를 하지 아니하여도 충분히 우수한 제품이 얻어지고 있다는 것이며, 다른 성분계의 고강도 냉연 강판에 비교하였을 경우의 제조상의 이점이 이러한 점에서도 발휘되고 있다.Noted here is that a steel having a limited component composition of 4 [c%]-0.6% <effective Ti% <4 [C%] is required to satisfy both the strength characteristics and the spot weldability. In the high-strength cold-rolled steel sheet, which is the subject of the present invention mainly, is extremely important. In addition, according to the present invention, in the continuous annealing, a sufficiently good product is obtained even without overaging treatment, and manufacturing advantages in comparison with other high-strength cold rolled steel sheets are also exhibited in this respect. .

[제1표][Table 1]

Claims

C: 0.03-0.25%, Si: 1.5% or less, Mn: 0.6-2.5%

Al: 0.01 to 0.15%, effective Ti (= total [Ti%] -3.4 [N%] -1.5 [O%] -1.5 [S%]): 0.01 to 0.40%, and further 4 [C%] The steel slab with the component adjustment satisfying -0.6% <effective Ti [C%] is heated to 1200 ° C or higher, hot rolled the slab and finished rolling at the completion temperature of 870 ° C or higher, and then the winding temperature of 560 ° to 680 ° C. And the obtained hot rolled coil was washed with acid, cold rolled to a reduction ratio of 30% or more, and subsequently recrystallized and annealed at a temperature higher than 600 to 900 DEG C and higher than the hot rolled winding temperature. High strength cold rolled steel sheet.