KR20100133734A - 내마모 내식 합금강 장축 부재의 열처리 방법 및 이에 대한 장치 - Google Patents
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Abstract
열처리 후의 구부러짐 교정이 상당히 어려운 공랭 담금질성을 가진 내마모 내식 합금강 장축 부재의 구부러짐 등의 변형을 방지하는 간단한 열처리 방법 및 이에 대한 장치를 제공한다
외경 Ø18㎜ 이상의 공랭 담금질성을 가진 내마모 내식 합금강 장축 부재를 담금질 및 뜨임조작 공정을 갖춘 열처리 방법에서 담금질 공정은 장축 부재를 파이프 지그 내에 장입하는 공정과 이 파이프 지그를 회전 장치 부속 가열로 안에 집어넣어 수평으로 유지한 상태에서 상술한 장축 부재가 파이프 지그 내벽을 따라 아랫면에서 90도 이하로 상승한 후에 아랫면으로 미끄러져 떨어지는 동작을 반복하듯이 회전시키면서 가열 유지하는 공정 과정과 수평으로 유지한 상태에서 회전시키면서 공랭하는 과정을 갖춘 것을 특징으로 한다.
스크류, 지그, 장축, 담금질, 뜨임, 내 마모, 내식성, 교정, 공 냉, 플라스틱 사출기, Pit로, 진직도
Description
본 발명은 특히 플라스틱 압출기/사출기용 내마모 내식 합금강 스크류 등의 장축 기계 부품의 제작 공정과 관련하여 열처리 후의 구부러짐 교정이 매우 어려운 공랭 담금질성을 가진 내마모 내식 합금강 장축 부재의 구부러짐 교정 작용을 포함한 열처리 방법 및 이에 대한 장치에 관한 것이다
공랭 담금질성을 가진 특수강에 의한 기계 부품 제작 공정 중의 열처리, 특히 플라스틱 압출기/사출기의 스크류 등, 쉽게 구부러지는 특성을 가진 장축 부품에서 강도/내마모성이 필요상 HRC60 전후의 고경도가 요구되는 최근의 부재 담금질, 뜨임 조작 등의 열처리는 열처리 후의 나사(LEAD) 가공이 어렵기 때문에 나사 부(LEAD)는 거의 마무리 가공한 후에 실시하는 방법이 가공하기 편리하며 비용적인 면에서도 유리하다는 점에서 폭넓게 이용되고 있다.
그러나 특수강, 특히 합금 공구강, 이 중에서도 KS STD재 및 이를 개조한 강 종류 등에서는 담금질/뜨임 조작 등에 쉽게 구부러지거나 또는 구부러짐 교정이 매우 어렵다. 또한 구부러짐 교정 작업에서 장축의 절손 사고가 많이 발생하게 된다.
기존에는 이와 같은 고경도 담금질 처리된 장축 부재의 쉽게 구부러지는 제품에 대한 구부러짐 교정은 다음과 같은(기존 예1), (기존 예2) 방법을 통해 일반적으로 뜨임 조작 온도 또는 그 전후 정도의 온도로 뜨임하여 강제로 실시해 왔다.
(기존 예1) Pit로를 사용하는 방법
도3과 같이 구부러짐 교정용 지그로 장축 부재를 구속하여 그 지그별로 Pit로 내로 끌어 올려 가열/유지/서서히 냉각한 후, 장축 부재의 진직도의 목표 값과 비교하여 이를 수차례 반복함으로써 구부러짐을 교정하는 방법.
(기존 예2) 열처리법에 의한 교정
열처리의 원리는 ‘담금질 재료의 뜨임 조작 시에 미크로 조직의 변화나 석출 변화를 동반할 경우에 소성 변형이 현저히 촉진되는’ 점을 이용하고 있다.
실제 교정은 도4와 같이 장축 부품을 유도 가열, 버너 가열 등으로 부품 전체 또는 구부러짐 국부를 가열/유지하면서 구부러짐 부분을 프레스로 눌러 교정한다.
상기의 (기존 예1), (기존 예2)에는 다음과 같은 문제점이 있다.
(기존 예1)
(1) 이 방법에서는 고가의 Pit로를 필요로 하며 가열/냉각의 조업 운전과 이를 몇 차례나 반복해야 하므로 상당한 비용이 소요된다.
(2) 구속 지그가 구부러짐 변형을 교정하는 지그임과 동시에 구부러짐의 양을 체크하는 기준이 될 수도 있으므로 각 장축에 따른 크기에 맞추어 지그를 준비해 두어야 하며 진직도를 유지하기 위한 수정 가공이 필요하게 되어 추가 비용/유지비용이 많이 소요된다.
(3)현재의 Ø20~Ø150㎜(500L~3000L) 정도의 스크류 반가공재의 교정 예에서는 교정 작업 횟수 3~5회를 실시해도 결과적으로 구부러짐 잔량이 0.3~1.0㎜ 정도(길이 1000㎜ 당)로 작업 효율이 상당히 떨어지며 교정 후의 정도도 그다지 좋지 않다.
(기존 예2)
(1) 이 방법에서는 프레스를 압축하는 부분이 가열 후 냉각을 개시하는 국부에 해당하게 되므로 미크로 조직의 국부적인 불 균질이 발생하며, 따라서 파단 사고 발생 빈도도 증가하게 된다.
(2) 장축 전체의 복잡하게 잘 구부러지는 특성을 가진 부분을 많이 수정하면서 전 체적인 구부림을 수정하기 때문에 고도의 기능과 경험을 필요로 하며 또한 교정이 번거롭다.
다종의 피처리 물체를 구부림 교정하기 위해서는 설비가 복잡하며 실용상의 문제도 많다.
본 발명의 목적은 상기의 문제를 해결하기 위하여 열처리 후의 구부림 교정이 매우 어려운 공랭 담금질성을 가진 내마모 내식 합금강 장축 부재의 구부러짐 등의 변형을 방지하는 간편한 열처리 방법 및 이에 대한 장치를 제공하는 데에 있다
상술한 과제를 해결하여 목적을 달성하기 위하여 본 발명은 다음과 같은 방법을 이용하고 있다.
(1) 본 발명의 열처리 방법은 외경 Ø18㎜ 이상의 공랭 담금질성을 가진 내마모 내식 합금강 장축 부재를 담금질 및 뜨임 조작하는 과정을 갖춘 열처리 방법에서 적어도 앞서 말한 담금질 공정은 상술한 장축 부재를 파이프 지그 내에 장입하는 공정과 장축 부재를 장입한 파이프 지그를 회전 장치부 가열로 내에 장착하여 수평으로 유지한 상태에서 회전시키면서 가열, 유지하는 공정과 가열 및 유지된 장축 부재를 장입한 파이프 지그를 가열로에서 꺼내어 별도로 설치한 회전 장치로 이동시킨 후, 수평으로 유지한 상태에서 회전시키면서 별도로 바람을 불어 공랭하는 공정을 거치는 것을 특징으로 한 내마모 내식 합금강 장축 부재의 열처리 방법이다.
(2) 본 발명의 열처리 방법은 상술한 장축 부재를 장입한 파이프 지그를 회전시킬 때, 파이프 지그 내에 장입된 장축 부재가 파이프 지그 내벽을 따라 아랫면에서 90 도 이하로 상승한 후에 아랫면으로 미끄러져 떨어지는 동작을 반복하듯이 회전시키는 것을 특징으로 한 상기 (1)에 기재되어 있는 내마모 내식 합금강 장축 부재의 열처리 방법이다.
(3) 본 발명의 열처리 방법은 앞서 말한 파이프 지그가 그 내경이 상술한 장축 부재의 외경의 1.2~5배에 해당하며, 그 진직도가 길이: 1000㎜당 1㎜ 이내에 있는 것을 특징으로 한 상기 (1) 또는 (2)에 기재되어 있는 내마모 내식 합금강 장축 부재의 열처리 방법이다.
(4) 본 발명의 열처리 방법은 앞서 말한 파이프 지그가 내열 강재로 형성되어 장축 부재의 파이프 지그 밖으로 미끄러져 떨어지는 것을 방지하는 축 방향 스토퍼를 장착한 상기 (1) 내지 (3) 중 어느 하나에 기재되어 있는 내마모 내식 합금강 장축 부재의 열처리 방법이다.
(5) 본 발명의 열처리 방법은 상술한 뜨임 조작 공정 후의 장축 부재의 진직도가 길이: 1000㎜당 0.1㎜ 이내에 있는 것을 특징으로 한 상기 (1) 내지 (4) 중 어느 하나에 기재되어 있는 내마모 내식 합금강 장축 부재의 열처리 방법이다.
(6) 본 발명의 열처리 장치는 내마모 내식 합금강 장축 부재를 장입한 파이프 지그와 이 파이프 지그가 장착되어 파이프 지그를 수평으로 유지할 수 있는 가열로, 그리고 이 가열로 내에 장착된 파이프 지그를 수평으로 유지한 상태에서 회전시킨 회전 장치와 파이프 지그 내에 장입된 상술한 장축 부재가 파이프 지그 내벽을 따라 상승한 후에 미끄러져 떨어지는 동작을 반복하듯이 회전 장치를 구동하는 회전 구동 제어 방법을 갖춘 내마모 내식 합금강 장축 부재의 열처리 장치이다.
(7) 본 발명의 열처리 장치는 앞서 말한 회전 구동 방법이 상술한 장축 부재가 파이프 지그 내벽을 따라 아랫면에서 90도 이하로 상승한 후에 아랫면으로 미끄러져 떨어지는 동작을 반복하듯이 회전 장치를 구동하는 상기 (6)에 기재된 내마모 내식 합금강 장축 부재의 열처리 장치이다.
이상의 설명과 같이 본 발명에 따르면 열처리 조건을 특정함으로써 간단한 열처리 방법 및 열처리 장치를 통해 열처리 후의 구부러짐 교정이 상당히 어려운 공랭 담금질성을 가진 내마모 내식 합금강 장축 부재의 구부러짐 등의 변형을 방지할 수 있다.
따라서, 본 발명의 방법 및 장치를 이용하면 특히 플라스틱 압출기/사출기용 내마모 내식 합금강 스크류 등의 장축 기계 부품의 열처리 후 공정에서 기존에 필요로 했던 변형 교정 공정의 Pit로 등 고가의 설비나 열 처리법 등의 압축에 따른 교정이 불필요하게 되므로 제조비용이 절감되고 열처리 후의 교정에 의한 절손 사고를 방지하여 품질 향상을 도모하는 등, 산업상의 이용 가치가 높다.
본 발명은 상기의 과제를 해결하기 위해 무수한 연구를 되풀이한 결과, 공랭 담금질성을 가진 내마모 내식 합금강 장축 부재 열처리 시의 구부러짐 등의 변형을 방지하기 위해서는 소정의 형상으로 가공된 장축 부재를 파이프에 삽입한 상태에서 회전시키면서 담금질/뜨임 조작 등의 열처리를 실시하는 것이 효과적이라는 소견을 얻었다.
이러한 소견에 근거하여 본 발명은 소정의 형상으로 가공한 공랭 담금질성을 가진 내마모 내식 합금강 장축 부재를 내경 및 진직도를 규정한 내열 강제 파이프 지그 내에 장입한 상태에서 회전 장치부 가열로에 집어넣어 수평으로 유지한 상태에서 파이프 지그 내에 장입된 장축 부재가 파이프 지그 내벽을 따라 아랫면에서 90도 이하의 각도까지 상승한 후에 미끄러져 떨어지는 동작을 반복하듯이 회전 구동 제어 방법을 이용하여 회전하면서 가열/냉각하도록 하여 장축 부재의 구부러짐 등의 변형을 방지하는 간단한 열처리 방법 및 이에 대한 장치를 발견하여 본 발명을 완성하게 되었다.
즉, 본 발명은 장축 부재의 장입 지그의 형상 및 열처리 조건을 다음과 같은 범위로 한정함으로써 열처리 후의 구부러짐 교정이 상당히 어려운 공랭 담금질성을 가진 내마모 내식 합금강 장축 부재의 구부러짐 등의 변형을 방지하는 간단한 열처리 방법 및 이에 대한 장치를 제공할 수 있게 되었다.
다음은 본 발명의 장축 부재의 장입 지그 형상을 한정한 이유 및 열처리 조건을 한정한 이유에 대한 설명이다.
(1)장축 부재의 장입 지그의 형상
본 발명의 장축 부재를 장입한 내열 강제 파이프 지그(장축 부재 장입 지그)는 그 내경이 장축 부재의 외경의 1.2~5배에 해당하고 그 진직도가 길이: 1000㎜당 1㎜ 이내이며, 또한 장축 부재의 파이프 지그 밖으로 미끄러져 떨어지는 것을 방지하는 축 방향 스토퍼를 장착하고 있다.
상기의 내경 및 진직도를 가진 내열 강제 파이프 지그를 이용함으로써 후술하는 열처리에서 교정 작용을 목적으로 조작하여 장축 부재의 구부러짐 등의 변형을 방지할 수 있다.
즉, 열처리 시에 장축 부재를 장입하여 그 파이프 지그별로 회전시킬 때, 장축 부재가 파이프 지그 내벽을 따라 상승한 후에 아랫면으로 미끄러져 떨어지는 동작을 반복함으로써 장축 부재 열처리 시의 구부러짐 등의 변형을 방지할 수 있다.
그리고 장입 지그 재질의 경우, 일반적인 내열성을 가진 강(고 크롬(Cr) 함유 페라이트계 내열 스테인리스강 등)이나 일반 파이프 등 이면 모두 사용 가능하며 강 성분 또한 특별히 규정되어 있지 않다.
또한 장축 부재 재질의 경우에는 일반적인 합금 공구강으로 이용되고 있는 공랭 담금질성을 가진 크롬(Cr) - 몰리브덴(Mo)강(예를 들어, KS D 3753 합금 공구강 강재: STD1, STD11, STD61 등)이면 모두 가능하다. 강 성분은 특별히 한정되어 있지 않으나 내마모성, 내식성 및 열처리 후에 원하는 강도를 얻기 위하여 다음과 같은 성분 조성 범위로 조정한 강을 이용하는 것이 좋다.
탄소(C): 0.1~1.3%, 규소(Si): 0.5% 이하, 망간(Mn): 0.6~1.2%, 크롬(Cr): 0.5~1.8%, 몰리브덴(Mo): 0.6~3.5%, 바나듐(V): 0.2~1.2%, 인(P): 0.04% 이하, 황(S): 0.03% 이하, 니켈(Ni): 0.6~2.2% 및 잔여 량의 철(Fe)을 포함하는 금속부재
다음과 같은 형상을 가진 내열 강제 파이프 지그를 이용함으로써 공랭 담금질을 통해 원하는 경도 및 진직도를 얻을 수 있는 내마모 내식 합금강 장축 부재를 제공할 수 있게 된다.
이와 같은 특성을 가진 장축 부재는 다음과 같은 열처리 방법을 통해 제조할 수 있다.
(2)장축 부재의 열처리 공정
(열처리 방법)
소정의 형상으로 가공된 외경 Ø18㎜ 이상의 공랭 담금질성을 가진 장축 부재를 상기 (1)의 내경 및 진직도를 가진 내열 강제 파이프 지그 내에 장입하여 이 파이프 지그별로 회전 장치부 가열로 안에 집어넣는다. 이 회전 장치는 예를 들어, 도1과 같은 2개의 모터 구동식 터닝 롤러(회전 롤러)를 갖추고 있으며 이 2개의 롤러 상에 장축 부재를 지그에 장입한 상태에서 적재하여 수평으로 유지한다.
그 다음으로 도1과 같이 파이프 지그 내에 장입된 장축 부재가 파이프 지그 내벽을 따라 아랫면에서 90도 이하로 상승한 후에 아랫면으로 미끄러져 떨어지는 동작을 반복하도록 상술한 회전 장치를 구동하는 회전 구동 제어 방법(예를 들어, 모터 구동 제어기 등)을 이용하여 회전시키면서 가열, 유지한다.
그 후에 파이프 지그별로 가열로에서 꺼내어 도2와 같이 별도로 설치한 회전 장치(예를 들어, 2개의 모터 구동식 터닝 롤러를 갖춘 장치)로 이동시키고 수평으로 유지한 상태에서 가열 및 유지 공정과 동일한 방법으로 회전시키면서 공랭 후 담금질한다.
이어서, 공랭 담금질한 장축 부재를 장입한 파이프 지그를 다시 한 번 상술한 회전 장치 부속 가열로 안에 넣고 담금질 시와 마찬가지로 수평으로 유지한 상태에서 회전시키면서 가열, 유지한다.
그 후에 가열 및 유지된 장축 부재를 장입한 파이프 지그를 가열로에서 꺼내어 별도로 설치한 상술한 회전 장치로 이동시켜 담금질 시와 마찬가지로 수평으로 유지한 상태에서 회전시키면서 공랭 후 뜨임 조작한다.
a. 담금질 공정의 가열 온도 및 유지 시간
공랭 담금질에 따라 원하는 열처리 경도(HRC:50~65)를 얻기 위하여 장축 부재를 1000~1050℃로 가열하여 30~360분간 유지하는 것이 좋다.
가열 온도가 1050℃를 초과하면 결정 입자가 커지고 충분한 경도를 얻을 수 없을 뿐만 아니라 인성이 열화하여 쉽게 구부러지거나 깨진다. 한편, 1000℃ 미만에서는 오스테나이트화 및 탄화물 고용 부족으로 담금질 효과를 얻을 수 없다.
또한 유지 시간이 30분 미만에서는 탄화물이 충분히 고용(固溶)이 되지 않아 원하는 경도를 얻을 수 없다. 유지 시간의 상한은 생산성을 저해하지 않도록 240분으로 한다.
b. 가열 및 유지 공정(담금질 공정)의 파이프 지그 회전 조작
열처리 시의 교정 작용을 목적으로 하여 장축 부재를 파이프 지그에 장입하여 수평으로 유지한 상태에서 회전시킬 때, 도1과 같이 장축 부재가 파이프 지그 내벽을 따라 아랫면에서 90도 이하로 상승한 후에 아랫면으로 미끄러져 떨어지는 동작을 반복하듯이 회전시킨다. 상승 각도가 90도를 넘으면 장축 부재가 파이프 내벽에서 밖으로 낙하되어 가공 형상이 바뀔 수 있으므로 상한은 90도로 한다.
이러한 동작을 반복하면서 열처리(가열 및 유지)를 실시함으로써 열처리 시의 장축 부재의 구부러짐 등의 변형 교정 작용이 실시되어 변형을 방지할 수 있다.
c. 담금질 공정의 냉각 속도 및 냉각 정지 온도
본 발명에서는 공랭 담금질성을 가진 장축 부재를 이용하고 있으므로 가열 유지 후의 냉각 속도는 생산성을 저해하지 않는 정도의 냉각 속도가 좋으며 가능한 한 공랭 속도 이상인 15℃/분 이상으로 한다. 이 때, 생산성 향상을 위하여 공기를 노즐이나 선풍기를 이용하여 로 내로 분사하여 냉각 속도를 조절하면서 강제 공랭해도 무방하다.
냉각 정지 온도는 가능한 한 50℃ 이하로 한다. 가열 유지 후의 미변태 오스테나이트를 경질의 마텐자이트로서 원하는 경도를 확보하기 위해서이다. 냉각 정지 온도가 50℃를 초과하게 되면 마텐자이트 변태가 충분히 진행되지 않으므로 원하는 경도를 확보할 수 없다.
d. 냉각 공정(담금질 공정)의 파이프 지그 회전 조작
상술한 가열 및 유지 공정의 파이프 지그 회전 조작과 동일하게 실시하며 가능한 한 냉각 정지 온도 50℃ 이하에서 회전을 정지한 후, 파이프 지그에서 장축 부재를 꺼낸다.
e. 뜨임 조작 공정의 가열 온도 및 유지 시간
장축 부재를 150~650℃로 가열하여 15~360분간 유지하는 것이 바람직하다. 변태 상태에서 마텐자이트를 뜨임 조작함으로써 인성, 연성을 개선할 수 있기 때문이다.
뜨임 조작 온도가 150℃ 미만에서는 충분히 인성을 회복할 수 없으며 650℃를 초과하면 일부 페라이트->오스테나이트 변태가 발생하여 인성을 회복할 수 없다.
또한 유지 시간이 10분 미만에서는 충분히 인성을 회복할 수 없다. 유지 시간의 상한은 생산성을 저해하지 않도록 360분으로 한다.
f. 가열 및 유지 공정(뜨임 조작 공정)의 파이프 지그 회전 조작
상기의 담금질 공정 한정 이유와 동일.
e. 냉각 공정(뜨임 조작 공정)의 파이프 지그 회전 조작
상기의 담금질 공정 한정 이유와 동일.
이상과 같이 열처리를 실시함으로써 열처리 후의 구부러짐 교정이 상당히 어려운 공랭 담금질성을 가진 내마모 내식 합금강 장축 부품의 구부러짐 등의 변형을 방지하여 뜨임 조작 공정 후의 장축 부재의 진직도를 길이: 1000㎜ 당 0.1㎜ 이내로 억제할 수 있다.
그리고 뜨임 조작 공정의 경우, 교정 작용을 목적으로 한 상기의 회전 조작을 생략하여 일반적인 뜨임 조작 처리를 실시 해도 무방하다.
또한 내부 응력 제거, 결정 조직 조정 등, 필요에 따라 어닐링을 실시할 경우에는 가열 유지 후의 냉각 속도를 조절하여 천천히 냉각(예를 들어 로냉 등)시키는 것이 좋다. 이 경우에도 상기의 열처리 방법과 동일하게 회전시키면서 실시함으로써 원하는 진직도를 얻을 수 있다.
다음은 본 발명의 실시 예로, 본 발명의 효과를 입증하고 있다.
표1~3과 같이 플라스틱 압출기/사출기용 내마모 내식 합금강 스크류 부재(약 80% 가공이 완료된 반가공 제품)의 화학 성분, 스크류 부재 및 내열 강제 파이프 지그의 치수, 재질, 진직도, D/d(d: 스크류 외경, D: 파이프 지그 내경) 및 열처리 조 건을 변경하여 스크류 부재에 담금질/뜨임 조작 열처리를 실시하여 장축 부재를 제조했다(A, B: 본 발명강, C~0.45: 비교강). 여기서 얻은 장축 부재의 표면 결함(흠집, 깨짐 등)의 유무, 로크웰 경도(HRC, KS B 5526에 의함) 및 진직도(길이 1000㎜당 변형 치수) 조사 결과를 표 3으로 정리했다.
표3의 본 발명강 A, B와 같이 본 발명의 열처리 조건을 사용하면 표면 결함이 없으며 HRC에서 50~54의 경도를 얻을 수 있고 길이: 1000㎜당 0.1㎜ 이내의 진직도로 억제한 장축 부재를 얻을 수 있다.
한편, 본 발명의 열처리 조건에 부합하지 않은 비교 강 C~0.45은 모두 표면 결함, 강도, 진직도에 있어서 원하는 특성을 만족하지 못했다.
| 강 No. |
화학성분(중량%) | 비고 | ||||||||
| C | Si | Mn | Cr | Mo | W | V | P | S | ||
| A | 0.39 | 5.21 | 1.38 | 1.1 | STD61 | |||||
| B | 0.52 | 0.88 | 0.91 | 0.41 | SKT4 | |||||
| C | 0.40 | 0.72 | 1.12 | 0.22 | SM45C | |||||
| 강 NO. |
스크류 | 파이 프지그 조건 | 비고 | |||
| 치수(mm) | 치수(mm) | 재질 | 진직도(mm) | D/d | ||
| A B C |
외경￠50X전체길이 1250L | 내경 Ø200×두께 2t×전체 길이 1500L | STS304 | 4.0 |
본 발명 예 본 발명 예 비교 예 |
|
| 강 No. |
담금질 조건 | 뜨임 조작 조건 | 표면결 함 | 경도(HRC) |
진직도(mm) | 비고 | ||||||||||
| 가열온도 (℃) |
유지시간 (분) |
냉각속도 (℃/분) |
냉각정지 온도 (℃) |
회전조작 | 가열온도 (℃) |
유지시간 (분) |
냉각속도 (℃/분) |
냉각정지 온도 (℃) |
회전조작 | |||||||
| 가열 | 냉각 | 가열 | 냉각 | |||||||||||||
| A | 1040 | 60 | 16.5 | 50 | 유 | 유 | 500 | 180 | 7.5 | 50 | 유 | 유 | 무 | 54 | 0.008 | 본발명 예 |
| B | 무 | 0.016 | 본발명 예 | |||||||||||||
| C | 무＊ | 무＊ | 무 | 무 | 0.3＊ | 비교 예＊ | ||||||||||
주) *표시는 본 발명의 범위에서 제외되었음을 나타낸 것이다
도1은 본 발명의 실시 형태와 관련된 열처리 방법(가열 및 유지 공정)에 대한 설명도.
도2는 본 발명의 실시 형태와 관련된 열처리 방법(냉각 공정)에 대한 설명도.
도3은 기존의 Pit로를 사용한 구부러짐 교정 방법에 대한 설명도.
도4는 기존의 열 처리법에 의한 구부러짐 교정 방법에 대한 설명도.
도5는 강장축 부재 및 지그 장치에 대한 설명도
도6는 강장축 부재의 열처리 실시에 대한 설명도
Claims (7)
- 외경 Ø18㎜ 이상의 냉각 담금질성을 가진 내마모 내식 합금강 장축 부재를 담금질 및 뜨임 조작 공정을 갖춘 열처리 방법에서 적어도 앞서 말한 담금질 공정은 장축 부재를 파이프 지그 내에 장입하는 공정과 장축 부재를 장입한 파이프 지그를 회전 장치 부속 가열로 안에 넣어 수평으로 유지한 상태에서 회전시키면서 가열, 유지하는 공정과 가열 및 유지된 장축 부재를 장입한 파이프 지그를 가열로에서 꺼내어 별도로 설치한 회전 장치로 이동시키고, 수평으로 유지한 상태에서 회전시키면서 공랭하는 과정을 갖추고 있는 것을 특징으로 하는 내마모 내식 합금강 장축 부재의 열처리 방법.
- 앞서 말한 장축 부재를 장입한 파이프 지그를 회전시킬 때, 파이프 지그 내에 장입된 장축 부재가 파이프 지그 내벽을 따라 아랫면에서 90도 이하로 상승한 후에 아랫면으로 미끄러져 떨어지는 동작을 반복하듯이 회전시키는 것을 특징으로 한 청구항 1에 기재된 내마모 내식 합금강 장축 부재의 열처리 방법.
- 앞서 말한 파이프 지그는 그 내경이 상술한 장축 부재의 외경의 1.2~5배이며, 그 진직도가 길이 1000㎜당 1㎜ 이내에 있는 것을 특징으로 한 청구항 1 또는 2에 기 재되어 있는 내마모 내식 합금강 장축 부재의 열처리 방법.
- 앞서 말한 파이프 지그는 내열 강재로 형성되어 장축 부재의 파이프 지그 밖으로 미끄러져 떨어지는 것을 방지하는 축 방향 스토퍼를 갖춘 청구항 1 내지 3 중 어느 하나에 기재되어 있는 내마모 내식 합금강 장축 부재의 열처리 방법.
- 앞서 말한 뜨임 조작 공정 후의 장축 부재의 진직도가 길이: 1000㎜당 0.1㎜ 이내에 있는 것을 특징으로 한 청구항 1 내지 4 중 어느 하나에 기재되어 있는 내마모 내식 합금강 장축 부재의 열처리 방법.
- 내마모 내식 합금강 장축 부재를 장입한 파이프 지그와 이 파이프 지그가 장착되어 있어 파이프 지그를 수평으로 유지한 상태에서 회전시킨 회전 장치와 파이프 지그 내에 장입된 상술한 장축 부재가 파이프 지그 내벽을 따라 상승한 후에 미끄러져 떨어지는 동작을 반복하듯이 회전 장치를 구동하는 회전 구동 제어 방법을 갖춘 내마모 내식 합금강 장축 부재의 열처리 장치.
- 앞서 말한 회전 구동 방법은 상술한 장축 부재가 파이프 지그 내벽을 따라 아랫면에서 90도 이하로 상승한 후에 아랫면으로 미끄러져 떨어지는 동작을 반복하듯이 회전 장치를 구동하는 청구항 6에 기재된 내마모 내식 합금강 장축 부재의 열처리 장치.
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| KR1020090052432A KR20100133734A (ko) | 2009-06-12 | 2009-06-12 | 내마모 내식 합금강 장축 부재의 열처리 방법 및 이에 대한 장치 |
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|---|---|---|---|---|
| CN102994705A (zh) * | 2012-10-18 | 2013-03-27 | 安徽朝阳车链有限公司 | 一种淬火炉 |
| KR102372683B1 (ko) * | 2021-06-14 | 2022-03-10 | (주)현대보테코 | 휨 변형 방지를 위한 사출기, 압출기용 스크류의 롤링 방식 열처리장치 |
| CN117887947A (zh) * | 2024-01-31 | 2024-04-16 | 武汉重工铸锻有限责任公司 | 细长孔34CrMo1合金钢轴锻件热处理变形控制方法 |
-
2009
- 2009-06-12 KR KR1020090052432A patent/KR20100133734A/ko not_active Application Discontinuation
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