KR20070116974A

KR20070116974A - 벨로스 소관용 페라이트계 스테인리스 강판

Info

Publication number: KR20070116974A
Application number: KR1020077025410A
Authority: KR
Inventors: 야스시 가토; 요시히로 오자키; 오사무 후루키미; 노리마사 히라타; 다쿠미 우지로
Original assignee: 제이에프이 스틸 가부시키가이샤
Priority date: 2005-06-09
Filing date: 2006-05-29
Publication date: 2007-12-11
Also published as: EP1889938A4; US20090004040A1; EP1889938B1; WO2006132164A1; EP1889938A1; US7819991B2

Abstract

본 발명은, 우수한 가공성과 우수한 고온 특성 (내고온 염해 부식과 고온 피로 특성) 을 양립시킨 벨로스 소관용 페라이트계 스테인리스 강판을 제공하는 것이다. 구체적으로는, C : 0.015mass% 이하, Si : 1.0mass% 이하, Mn : 1.0mass% 이하, P : 0.04mass% 이하, S : 0.010mass% 이하, Cr : 11∼19mass%, N : 0.015mass% 이하, Al : 0.15mass% 이하, Mo : 1.25∼2.5mass%, Nb : 0.3∼0.7mass%, B : 0.0003∼0.003mass% 를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피 불순물로 이루어지는 벨로스 소관용 페라이트계 스테인리스 강판이다. 또한 바람직하게는, 상기 강판의 평균 결정 입경 D 가 35㎛ 이하인, 혹은, 상기 강판의 표면 조도가 Ra 로 0.40㎛ 이하인 벨로스 소관용 페라이트계 스테인리스 강판이다.

Description

벨로스 소관용 페라이트계 스테인리스 강판{FERRITE STAINLESS STEEL SHEET FOR BELLOWS STOCK PIPE}

본 발명은, 벨로스의 소관 (raw material pipe for bellows pipe) 에 이용되는 페라이트계 스테인리스 강판 (ferritic stainless steel sheet) 에 관하여, 특히, 가공성 (formability) 이 우수함과 함께 고온 피로 특성 (high-temperature fatigue properties) 이나 고온 염해 부식 특성 (high-temperature salt corrosion) 이 우수한 벨로스 소관용 페라이트계 스테인리스 강판에 관한 것이다.

액체나 기체 혹은 분체 등을 취급하는 기계 장치에서는, 그들 수송을, 금속 배관을 통하여 실시하는 것이 일반적으로 실시되고 있다. 그리고, 그 배관의 도중에는, 기계 장치의 진동이나 배관의 열팽창 (thermal expansion) 에 의한 변형 (strain) 이나 응력 (stress) 을 흡수하여, 그들 영향을 완화하기 위해서, 평행 파형의 벽 (parallel corrugated wall) 을 갖는 아코디언 형상의 금속제의 관 (accordion steel pipe) 인 벨로스 (플렉시블 튜브 (flexible tubing) 라고도 칭해진다) 가 설치되어 있는 것이 보통이다.

종래, 벨로스에 이용되는 소재로서는, 구리나 SUS304 (오스테나이트계 스테인리스 (austenitic stainless steel)) 등으로 대표되는 FCC 금속 (face centered cubic metal) 이 주로 이용되어 왔다. 그 이유는, 벨로스로 가공하는 것이, 다른 금속재료에서는 곤란했었기 때문이다. 즉, 구리나 오스테나이트계 스테인리스 강판은, 상온 (room temperature) 부근에서의 신장이나 n 값 (n-value) 이 다른 금속재료에 비해 크고, 그 때문에, 신장 특성 (elongation characteristic) 이 요구되는 벌지 성형 (bulge forming) 에 적합하기 때문이다.

그러나, 오스테나이트계 스테인리스 강판은, 벨로스에 대한 가공은 용이하지만, 벨로스 내부를 통과하는 기체나 액체 등이, 부식성이 강한 경우나 고온인 경우에는, 산화 (oxidization) 나 고온 부식 (high-temperature corrosion) 혹은 응력 부식 균열 (stress corrosion crack) 를 발생되기 쉽다는 문제가 있었다. 특히, 자동차 배기관 (automotive exhaust pipe) 의 연결 부분 (coupling parts) 에 이용되고 있는 오스테나이트계 스테인리스 강판제의 벨로스는, 사용중의 온도 (service temperature) 가 500∼750℃ 정도로 까지 상승하기 때문에, 융설 (snow melting) 을 위해 도로에 산포되는 염 종류가 부착된 경우에는, 소재 자체가 예민 (sensitization) 해져, 고온 염해 부식 (high-temperature salt corrosion) 을 일으키기 쉽다는 문제도 있었다.

이러한 배경으로부터, 각종의 벨로스 소관용 페라이트계 스테인리스 강판이 발명되고 있다. 예를 들어, 일본 공개특허공보 평7-268560호에는, C, Si, Mn, S, Cr, Al, Ti, N, O 량을 특정의 범위로 규정함으로써, 35% 이상의 신장과 1.5 이상의 r 값을 달성한 벨로스 가공성이 우수한 페라이트계 스테인리스 강판이 개시되어 있다. 또, 일본 공개특허공보 평8-176750호에는, C, Cr, Al, N, Si, Mn, Ti, Nb, Mo, Cu, Ni 량을 특정의 범위로 규정하고, 또한 결정 입경을 최적의 범위로 한정함으로써, 벨로스 가공성이 우수한 페라이트계 스테인리스 강판이 개시되어 있다. 또, 일본 공개특허공보 평8-188854호에는, C, Cr, Al, N, Si, Mn, Ti, Nb, Mo, Cu, Ni 량을 특정의 범위로 규정함으로써, 벨로스 가공성과 고온 피로 특성이 우수한 페라이트계 스테인리스 강판이 개시되어 있다. 또, 일본 공개특허공보 평9-125208호에는, C, Cr, N, Ti, Mo 량을 특정의 범위로 규정함과 함께, 소재의 표면 조도를 최적의 범위로 한정함으로써 벨로스 가공성과 고온 염해 부식성이 우수한 페라이트계 스테인리스 강판이 개시되어 있다.

그러나, 상기 기술에 의해서도, 페라이트계 스테인리스 강판을 소재로 한 소관의 벨로스 가공성 (bellows formability) 은, 오스테나이트계 스테인리스 강판으로 이루어지는 소관에 비하면 아직도 불충분하고, 벨로스 관의 산 높이 (H) 보다 높은 형상에도 적용할 수 있는 벨로스 소관용 페라이트계 스테인리스 강판은 제공되어 있지 않은 것이 실정이다. 여기서, 벨로스 관의 산 높이 (H) 란, 도 6 에 나타내는 바와 같이, 벨로스 관의 산부 외경 (outside diameter of peak) (φ) 과 곡부 외경 (outside diameter of bottom) (A) (벨로스 소관의 외경 (A)) 의 차이의 2 분의 1 이다. 또한 자동차의 연비 향상의 관점에서, 자동차 배기계 부재 (automotive exhaust system material) 등에 요구되는 고온 특성 (high-temperature properties) (고온 염해 부식성, 고온 피로 특성) 은, 더욱 더 가혹화되는 경향이고, 이들 특성을 만족하면서 우수한 가공성을 갖는 벨로스 소관용 페라이트계 스테인리스 강판의 개발이 강하게 요망되고 있다.

본 발명의 목적은, 우수한 벨로스 가공성과 우수한 고온 특성 (내고온 염해 부식과 고온 피로 특성) 을 양립시킨 벨로스 소관용 페라이트계 스테인리스 강판을 제공하는 것에 있다.

발명의 개시

발명자들은, 상기 목적을 달성하기 위해서, 벨로스 소관의 소재가 되는 페라이트계 스테인리스 강판의 성분 조성에 주목하여 예의 검토를 거듭하였다. 그 결과, 벨로스 소관의 가공성은, 소재가 되는 페라이트계 스테인리스 강판에 미량의 B 를 첨가함으로써 향상되는 것, 한편, 고온 염해 부식성과 고온 피로 특성의 고온 특성은, 적정량의 Nb 와 Mo 을 복합 첨가함으로써 향상되는 것을 알아내어, 본 발명을 완성시켰다.

즉, 본 발명은, C : 0.015mass% 이하, Si : 1.0mass% 이하, Mn : 1.0mass% 이하, P : 0.04mass% 이하, S : 0.010mass% 이하, Cr : 11∼19mass%, N : 0.015mass% 이하, Al : 0.15mass% 이하, Mo : 1.25∼2.5mass%, Nb : 0.3∼0.7mass%, B : 0.0003∼0.003mass% 를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피 불순물로 이루어지는 벨로스 소관용 페라이트계 스테인리스 강판이다.

본 발명의 스테인리스 강판은, 상기 성분 조성에 더하여 추가로, Cu : 0.1∼0.6mass%, Ni : 0.1∼0.6mass% 및 Co : 0.03∼0.6mass% 중에서 선택되는 1 종 또는 2 종 이상을 함유하는 것을 특징으로 한다.

또, 본 발명의 스테인리스 강판은, 상기 성분 조성에 더하여 추가로, V : 0.04∼1.0mass%, W : 0.04∼5.0mass%, Ta : 0.04∼1.0mass% 및 Ti : 0.02∼1.0mass% 중에서 선택되는 1 종 또는 2 종 이상을 함유하는 것을 특징으로 한다.

또, 본 발명의 스테인리스 강판은, 판 두께가 0.5㎜ 이하이고, 외경이 28∼80㎜φ 인 1 중 혹은 2 중의 자동차 배기계 벨로스의 소관에 이용하는 것인 것을 특징으로 한다. 또한, 여기서, 벨로스 소관의 외경 (A) 란, 벨로스 관에 성형전의 강관의 외경으로, 거의 벨로스 관의 곡부 외경 (A) 과 동일하다.

또, 본 발명의 스테인리스 강판은, 상기의 스테인리스 강판의 평균 결정 입경이 35㎛ 이하인 것을 특징으로 한다.

또, 본 발명의 스테인리스 강판은, 상기의 스테인리스 강판의 표면 조도 (Ra) 가 0.4㎛ 이하인 것을 특징으로 한다. 여기서, 상기 표면 조도 (Ra) 는, JIS B0651 에 준거한 접촉식 표면 조도 측정기를 이용하고, JIS B0601 (1997년판) 에 준거하여, 강판의 압연 방향으로 직각 방향의 산술 평균 조도 (Ra) 를 측정한 값이다.

본 발명의 페라이트계 스테인리스 강판은, 균일 신장 (uniform elongation properties) 이 높고, 고온 염해 부식 특성이나 고온 피로 특성 등이 우수한 특성을 갖는다. 그 때문에, 본 발명의 페라이트계 스테인리스 강판을 소재로 한 벨로스 소관은, 가공성과 고온 특성이 우수하므로, 자동차 배기계에 이용하는 벨로스 소관에 바람직하게 이용할 수 있다.

도 1 은, B 함유량이, 균일 신장에 미치는 영향을 나타내는 그래프이다.

도 2 는, Nb 함유량이, 고온 염해 부식 깊이 및 고온 피로 한계에 미치는 영향을 나타내는 그래프이다.

도 3 은, Mo 함유량이, 고온 염해 부식 깊이 및 고온 피로 한계에 미치는 영향을 나타내는 그래프이다.

도 4 는, 평균 결정 입경이, 균일 신장에 미치는 영향을 나타내는 그래프이다.

도 5 는, 강판 표면 조도 (Ra) 가, 균일 신장에 미치는 영향을 나타내는 그래프이다.

도 6 은, 산 성형 방식의 액압 성형 방법을 설명하는 모식도이다.

(부호의 설명)

1 : 벨로스 소관

2 : 로드 (rod)

3 : 클램프 금형 (clamp die)

4 : 성형 금형 (forming die)

5 : 시일 패킹 (seal packing)

6 : 성형 산 (formed peak)

φ : 산부 외경

A : 곡부 외경 (벨로스 소관의 외경)

H : 산 높이

발명을 실시하기 위한 최선의 형태

벨로스 (bellows) 는, 파이프 모양의 소관 (untreated pipe) 을, 액압 벌지 성형 (hydraulic bulge forming) 하여 제조하는 것이 일반적이다. 도 6 은, 1 산 성형 방식의 액압 성형 방법을 모식적으로 나타낸 것이다. 1 은 벨로스의 소관이고, 이것을 도 6 과 같이 배치한 후, 소관 내에 액체를 채워 가압하고, 클램프 금형 (3) 과 성형 금형 (4) 의 사이에, 소관의 관벽을 팽출시키고, 그 후, 클램프 금형 (3) 을 축방향으로 압축함으로써, 산 (6) 을 성형하고, 이것을 반복함으로써, 다수의 산을 갖는 벨로스를 제조하는 방법이다. 이 방법은, 1 회의 액압 성형으로 소정 수의 산을 만드는 방법과 비교하여, 금형비가 염가인 반면, 생산성이 낮다는 문제는 있지만, 비교적 간단한 금형으로 가공할 수 있고, 산의 수나 높이를 자유롭게 제조할 수 있으므로, 원하는 형상, 산 수의 벨로스를 성형할 수 있다는 이점이 있다. 따라서, 소관의 소재에 요구되는 특성으로서는, 신장 특성, 특히, 균일 신장 (uniform elongation properties) (동일 신장) 이 중요할 것으로 생각할 수 있다. 왜냐하면, 성형시에 한 지점이라도 불균일 변형 (nonuniformity deformation) 이 일어나면, 국부적으로 액압 (fluid pressure) 이 상승하여 균열 (crack) 의 기점 (source) 이 되는 것 외에, 가령, 균열까지 되지 않아도, 벨로스로서의 수명이 현저하게 저하되기 때문이다. 발명자들은, 여러 가지의 페라이트계 스테인리스 강판에 대해, 액압 벌지 성형에 의한 벨로스 성형 시험 (bellows forming test) 과, JIS 13호 B 시험편을 이용한 인장 시험을 실시하고, 벨로스 성형할 수 있는 최대 산 높이 (Hmax) (벨로스 관의 산부 외경과 곡부 외경의 차이의 2분의 1) 와 인장 시험 (tensile test) 에 있어서의 균일 신장과의 관계를 조사하였다. 그 결과에서는, 양 특성의 사이에는, 명료한 관계가 확인되지 않았다.

그래서, 인장 시험편의 형상을 여러 가지에 변화시켜 균일 신장을 측정하고, 이것과 성형할 수 있는 최대 산 높이 (Hmax) 의 관계를 조사하였다. 그 결과, 인장 시험편의 평행부 (parallel portion) 의 폭이 150㎜, 평행부의 길이가 25㎜ 인 특수한 형상의 인장 시험편을 이용하여 측정한 균일 신장과 벨로스 성형할 수 있는 최대 산 높이 (Hmax) 사이에 상관이 있는 것을 알아냈다. 이것은, 넓은 가공 영역에 있어서, 1 개소라도 불균일 변형이 발생하면, 분열을 일으키는 벨로스의 가공과 동일한 것이고, 균일 신장의 측정 방법을 연구함으로써 벨로스 가공성을 평가할 수 있는 것을 나타내는 것이다.

그래서, 발명자들은, 페라이트계 스테인리스 강판의 균일 신장에 미치는 각종 첨가 원소의 영향에 대해 조사하였다. 그 중에서 개선 효과가 인정된 B 첨가 실험에 대해 설명한다.

<실험 1>

C : 0.008mass%-Si : 0.41mass%-Mn : 0.31mass%-P : 0.03mass%-S : 0.003mass%-Cr : 14.5mass%-Al : 0.03mass%-N : 0.01mass%-Nb : 0.47mass%-Mo : 1.35mass% 의 기본 성분 조성을 갖고, B 함유량을 0.0001∼0.0040mass% 의 범위에서 변화시킨 강을 실험실적으로 용제하여, 강괴로 한 후, 이 강괴를 1170℃×1 시간 가열 후, 열간 압연하여 판 두께 3.5㎜ 의 열연판으로 하고, 그 후, 1070℃×30 초의 소둔 후, 냉간 압연하여 판 두께 0.4㎜ 의 냉연판으로 하였다. 이 냉연판 에 1030℃×30 초의 소둔을 실시하여 냉연 소둔판으로 한 후, 이 냉연 소둔판으로부터, 상기 서술한 특수한 형상의 인장 시험편 (평행부 폭 : 150㎜, 평행부 길이 : 25㎜) 을 압연 방향으로 평행하게 채취하고, 인장 시험에 제공하여 균일 신장을 측정하였다.

도 1 은, 상기 인장 시험의 균일 신장에 미치는 B 함유량의 영향을 나타낸 것이다. 도 1 에서, B 를 0.0003mass% 이상 함유시킴으로써 높은 균일 신장을 얻을 수 있는, 즉, 벨로스 가공성이 향상된다. 그러나, B 를 0.0030mass% 초과 함유시켰을 경우에는, 반대로, 균일 신장이 저하되는 것을 알 수 있다. 상기 B 의 효과의 원인은, 충분히 분명하다고는 되어 있지 않지만, B 는, 입계에 편석 (偏析) 하고, 입계 강도를 높이는 원소이므로, B 를 0.0003mass% 이상 첨가했을 경우에는, 변형시에 있어서의 입계에서의 미소한 크랙의 생성을 억제하기 위함으로 생각 할 수 있다. 또, B 를 0.0030mass% 초과 첨가했을 경우의 균일 신장의 저하는, 과잉된 B 의 첨가에 의해, 다량의 B 화물이 입계에 석출하고, 이 B 화물과 매트릭스 (matrix) 의 계면에 미소한 크랙이 생성되어, 균일 신장의 저하를 초래하기 때문이라고 생각된다.

다음에, 페라이트계 스테인리스 강판의 고온 특성 (고온 염해 부식 특성, 고온 피로 특성) 을 개선하기 위해서, 각종 첨가 원소의 영향을 조사하였다. 그 중에서 효과가 인정된 실험 에 대해 설명한다.

<실험 2>

C : 0.01mass%-Si : 0.31mass%-Mn : 0.34mass%-P : 0.03mass%-S : 0.005mass%-Cr : 16mass%-Al : 0.018mass%-N : 0.01mass%-Mo : 1.45mass%-B : 0.0006mass% 의 기본 성분 조성을 갖고, Nb 함유량을 0.19∼0.74mass% 의 범위에서 변화시킨 강을 실험실적으로 용제하여 강괴로 한 후, 이 강괴를 1170℃×1 시간 가열 후, 열간 압연하여 판 두께 3.5㎜ 의 열연판으로 하고, 1070℃×30 초의 소둔 후, 냉간 압연하여 판 두께 0.4㎜ 의 냉연판으로 하였다. 이 냉연판에 1030℃×30 초의 소둔을 실시하여 냉연 소둔판 (cold-rolled and annealed steel sheet) 으로 하고, 하기의 고온 염해 부식 시험과 고온 피로 시험에 제공하였다.

[고온 염해 부식 시험]

냉연 소둔판의 시험편 표면 및 단면을 400번의 에메리 페이퍼 (emery paper) 로 연마한 후, 상온의 포화 식염수 (saturated saline) (26% NaCl 수용액) 중에 5 분간 침지하고, 대기 중에서 750℃×2 시간 가열 후, 실온까지 냉각하는 공정을 1 사이클로 하는 부식 시험을 25 사이클 실시하여, 시험편 표면에 생성된 부식 생성물을 시트르산 암모늄 (a㎜onium citrate) 수용액으로 제거한 후, 판 두께의 감소량 (부식 깊이) 을 측정하여, 내고온 염해 부식성을 평가하였다.

[고온 피로 시험]

쉥크식 (Schenck type) 의 고온 피로 시험기를 이용하여, 750℃, 22Hz 의 조건에서, 시험편에 걸리는 굽힘 응력 (bending stress) 을 여러 가지 변화시켜 양진 고온 피로 시험 (completely-reversed high-temperature fatigue test) 을 실시하였다. 그리고, 100 만회의 굽힘으로도 파단되지 않는 굽힘 응력을 피로 한계로서 요구하였다.

<실험 3>

C : 0.01mass%-Si : 0.31mass%-Mn : 0.34mass%-P : 0.03mass%-S : 0.005mass%-Cr : 16mass%-Al : 0.018mass%-N : 0.01mass%-Nb : 0.47mass%-B : 0.0006mass% 의 기본 성분 조성을 갖고, Mo 함유량을 0.65∼2.41mass% 의 범위에서 변화시킨 강을 실험실적으로 용제하여 강괴로 한 후, 실험 2 와 동일 조건에서, 판 두께 0.4㎜ 의 냉연 소둔판으로 하여, 고온 염해 부식 시험과 고온 피로 시험에 제공하였다.

도 2 는, 고온 염해 부식 특성과 고온 피로 특성에 미치는 Nb 함유량의 영향을 나타낸 것이다. 이 도 2 에서, Nb 를 0.3mass% 이상 함유시킴으로써, 내고온 염해 부식성과 고온 피로 특성이 우수한 강판을 얻을 수 있는 것을 알 수 있다. 또, 도 3 은, 고온 염해 부식 특성과 고온 피로 특성에 미치는 Mo 함유량의 영향을 나타낸 것이지만, Mo 을 1.25mass% 이상 함유시킴으로써, 내고온 염해 부식성과 고온 피로 특성이 우수한 강판을 얻을 수 있는 것을 알 수 있다.

<실험 4>

실험 1 에서 이용한 B 함유량이 8massppm (0.0008mass%) 의 냉연판의 마무리 소둔 온도를 990∼1070℃ 의 범위에서 변화시킴으로써, 냉연 소둔판의 평균 결정 입경을 19∼73㎛ 의 범위에서 변화시켰다. 그리고, 이들 냉연 소둔판으로부터, 실험 1 과 동일한 특수한 인장 시험편 (평행부 폭 : 150㎜, 평행부 길이 : 25㎜) 를 압연 방향으로 평행하게 채취하고, 인장 시험에 제공하여 균일 신장을 측정하였다.

상기 측정의 결과를 도 4 에 나타낸다. 이 도 4 에서, 강판의 평균 결정 입경이 35㎛ 이하이면, 벨로스 가공성의 지표인 균일 신장이 증대되는 것을 알 수 있다. 평균 결정 입경이 35㎛ 이하에서 균일 신장이 증대되는 이유는, 결정립이 미세화됨으로써, 강판 단면의 판 두께 방향에 있어서의 결정립의 수가 증가하여 변형시의 변형이 균일하게 진행하게 되기 때문에라고 생각된다.

<실험 5>

실험 1 에서 제조한 B 함유량이 8massppm (0.0008mass%) 의 냉연 소둔판의 표면 조도를, 냉간 압연 롤의 표면 조도 (산술 평균 조도 (Ra) 로 0.07∼0.80㎛ 의 범위) 를 바꿈으로써, 산술 평균 조도 (Ra) 로 0.1∼1.08㎛ 의 범위에서 변화시켰다. 그리고, 이들 냉연 소둔판으로부터, 실험 1 과 동일한 특수한 인장 시험편 (평행부 폭 : 150㎜, 평행부 길이 : 25㎜) 를 압연 방향으로 평행하게 채취하고, 인장 시험에 제공하여 균일 신장을 측정하였다.

상기 측정의 결과를 도 5 에 나타낸다. 이 도 5 의 결과로부터, 강판 표면 조도가 산술 평균 조도 (Ra) 로 0.4㎛ 이하이면, 벨로스 가공성의 지표인 균일 신장이 증대되는 것을 알 수 있다. 이 이유는, Ra 가 0.4㎛ 를 초과하여 조잡한 경우에는, 표면의 요철이 인장 시험에 있어서의 분열의 기점이 되기 때문에, 균일 신장의 저하를 초래하기 때문이라고 생각된다.

본 발명은, 상기 실험 1∼5 의 결과에 따라, 개발된 것이다.

다음에, 본 발명의 페라이트계 스테인리스 강판의 성분 조성에 대해 설명한다.

ㆍC : 0.015mass% 이하

C 는, 강판의 연성이나 인성을 저하시키는 원소이고, 특히, 본 발명이 주안으로 하는 벨로스 가공성에도 악영향을 미치기 때문에 최대한 저감시키는 것이 바람직하고, C 의 상한은 0.015mass% 로 한다. 더욱 바람직하게는, 0.010mass% 이하이다. 또한, 본 발명에 있어서는, C 함유량이 극미량이어도 아무런 악영향을 미치지 않기 때문에, 하한을 규정할 필요는 없다.

ㆍSi : 1.0mass% 이하

Si 은, 내산화성이나 내고온 염해 부식성의 개선에 유효한 원소이지만, 강을 경질화하여, 연성의 저하를 초래하는 원소이기도 하다. 특히, Si 을 1.0mass% 초과 첨가하면, 본 발명의 주안인 로스 가공성이 현저하게 저하되기 시작하므로, Si 의 상한은 1.0mass% 로 한다. Si 의 하한은, 특별히 한정하지 않지만, 내산화성이나 내고온 염해 부식성을 확보하는 관점에서는 0.2mass% 이상 함유하는 것이 바람직하다. 더욱 바람직하게는, 0.3∼0.6mass% 이다.

ㆍMn : 1.0mass% 이하

Mn 은, Nb 첨가 페라이트계 스테인리스 강에 있어서의 용접 응고 균열 감수성을 저하시키는 유효한 원소이다. 그러나, Mn 은, 오스테나이트 안성화 원소이기 때문에, 다량의 첨가는, 고온에서의 페라이트상의 안정성을 저하시켜, 경우에 따라서는 오스테나이트상이 생성되어 내산화성의 저하를 초래한다. 또, Mn 은, 고용경화에 의해 강을 경질화하여, 특히, 1.0mass% 를 초과하면, 가공성의 저하가 현저해지기 때문에, 상한을 1.0mass% 로 한다. 또한, Mn 의 하한은, 특별히 설 정하지 않지만, 용접 응고 균열 감수성을 낮게 억제하는 관점에서는, 0.3mass% 이상 함유하는 것이 바람직하다. 더욱 바람직하게는, 0.4∼0.7mass% 이다.

ㆍP : 0.04mass% 이하

P 는, 인성과 연성을 저하시키는 원소이다. 특히, 0.04mass% 를 초과하여 함유하면 인성ㆍ연성의 저하가 현저해지기 때문에, 상한은 0.04mass% 로 한다. 더욱 바람직하게는, 0.03mass% 이하이다. 또한, P 의 함유량은, 낮아도 본 발명의 효과에 악영향을 미치지 않기 때문에, 하한을 한정할 필요는 없다.

ㆍS : 0.010mass% 이하

S 는, 내식성ㆍ내산화성을 저하시키는 원소이다. 특히, 0.010mass% 를 초과하면 내식성ㆍ내산화성의 저하가 현저해지기 때문에, 상한은 0.010mass% 로 한다. 더욱 바람직하게는, 0.007mass% 이하이다. 또한, S 의 함유량은, 낮아도 본 발명의 효과에 악영향을 미치지 않기 때문에, 하한을 한정할 필요는 없다.

ㆍCr : 11∼19mass%

Cr 은, 페라이트계 스테인리스 강판을 구성하는 주요 합금 원소이고, 내식성ㆍ내산화성을 향상시키기 위해서 필수의 원소이다. 그 효과를 얻기 위해서는, Cr 은 11mass% 이상 첨가할 필요가 있다. 한편, 다량의 Cr 의 첨가는, 강의 경질화를 초래할 뿐만이 아니라, 본 발명의 주안인 벨로스 가공성을 저하시키므로, Cr 의 상한은 19mass% 로 한다. 바람직하게는, 13∼19mass% 의 범위이다.

ㆍN : 0.015mass% 이하

N 은, 인성이나 연성을 저하시키는 원소이고, 그 함유량은 최대한 저감시키 는 것이 바람직하다. 특히, 본 발명의 주안인 벨로스 가공성에도 악영향을 미치기 때문에, N 은 0.015mass% 이하로 제한한다. 더욱 바람직하게는, 0.010mass% 이하이다. 또한, N 량은 적어도, 벨로스로서의 특성에 아무런 악영향을 미치지 않기 때문에 하한치는 한정하지 않는다.

ㆍAl : 0.15mass% 이하

Al 은, 강력한 탈산 원소이고, 정련시의 강 중 산소 저감을 위해 첨가된다. 또, 내산화성의 향상에도 유효한 원소이다. 그러나, Al 은, 과잉되게 첨가하면, 인성ㆍ연성의 저하를 초래하고, 특히, 0.15mass% 를 초과하면 그 경향이 현저해지기 때문에, 0.15mass% 이하로 제한한다. 더욱 바람직하게는, 0.07mass% 이하이다. 또한, 하한은 특별히 한정하지 않지만, 정련시의 탈산을 완전하게 실시하기 위해서는, 0.003mass% 이상 첨가하는 것이 바람직하다.

ㆍNb : 0.3∼0.7mass%, Mo : 1.25∼2.5mass%

Mo 및 Nb 는, 고온 특성을 향상시키는 원소이고, 본 발명에 있어서는 중요한 첨가 원소이다. Nb 는, 상기 서술한 실험 2 로부터 분명한 바와 같이, 0.3mass% 이상 함유시킴으로써, 내고온 염해 부식성과 고온 피로 특성을 개선하는 효과가 있다. 그러나, Nb 함유량이 0.7mass% 를 초과하면, 인성이나 연성의 저하가 현저하게 된다. 따라서, Nb 함유량은, 0.3∼0.7mass% 의 범위로 한다. 더욱 바람직하게는, 0.4∼0.55mass% 이다.

또, Mo 은, 상기 서술한 실험 3 으로부터 분명한 바와 같이, 1.25mass% 이상 함유시킴으로써, 내고온 염해 부식성과 고온 피로 특성을 개선하는 효과가 있다. 그러나, Mo 을 2.5 mass% 초과 함유시켰을 경우에는, 연성이나 인성의 저하를 초래하다. 따라서, Mo 의 함유량은, 1.25∼2.5mass% 의 범위로 한다. 더욱 바람직하게는, 1.35∼2.25mass% 이다.

ㆍB : 0.0003∼0.003mass%

B 는, 벨로스 가공성의 향상을 가져다 주는 중요한 원소이고, 본 발명에 있어서는 필수의 원소이다. 상기 서술한 실험 1 의 결과 (도 1) 로부터 분명한 바와 같이, B 를 0.0003mass% 이상 함유시킴으로써 균일 신장이 향상되고, 우수한 벨로스 가공성을 얻을 수 있다. 한편, B 는, 0.003mass% 를 초과하여 함유시켰을 경우에는, 반대로, 균일 신장의 저하를 초래한다. 그 때문에, 본 발명에 있어서는, B 의 함유량은, 0.0003∼0.003mass% 의 범위로 한다. 더욱 바람직하게는, 0.0005∼0.0020mass% 이다.

또한, 본 발명의 페라이트계 스테인리스 강판은, 상기 필수 성분 이외에, 요구 특성에 따라, 하기의 성분을 첨가할 수 있다.

ㆍCu : 0.1∼0.6mass%, Ni : 0.1∼0.6mass% 및 Co : 0.03∼0.6mass% 중에서 선택되는 1 종 또는 2 종 이상

Cu, Ni 및 Co 는, 인성 및 내식성의 개선에 유효한 원소이다. 그들 효과를 얻기 위해서는, Cu : 0.1mass% 이상, Ni : 0.1mass% 이상 및 Co : 0.03mass% 이상 중에서 선택되는 1 종 또는 2 종 이상을 첨가하는 것이 바람직하다. 그러나, 과잉된 첨가는, 강을 경질화시키므로, 각각의 상한은, Cu : 0.6mass%, Ni : 0.6mass%, Co : 0.6mass% 로 하는 것이 바람직하다. 더욱 바람직한 범위는, Cu : 0.20∼0.50mass%, Ni : 0.20∼0.50mass% 및 Co : 0.04∼0.40mass% 이다.

ㆍV : 0.04∼1.0mass%, W : 0.04∼5.0mass%, Ta : 0.04∼1.0mass% 및 Ti : 0.02∼1.0mass% 중에서 선택되는 1 종 또는 2 종 이상

본 발명의 페라이트계 스테인리스 강판과 같이, Nb 를 다량으로 첨가하는 강판에서는, V, W, Ta 및 Ti 중에서 선택되는 1 종 또는 2 종 이상을 첨가함으로써, 생성되는 탄질화물이 미세하게 분산하여 결정립을 미세화하고, 인성을 향상할 수 있다. 또, 용접시에 C 나 N 의 오염 (Contamination) 이 있는 경우에는, 이것을 V 등의 탄질화물로서 고정시키고, Cr 탄질화물의 생성을 억제함으로써, Cr 결핍층의 형성을 방지할 수 있으므로, 용접부의 내식성 향상에도 기여한다. 이들 효과를 얻으려면, V 은 0.04mass% 이상, W 은 0.04mass% 이상, Ta 은 0.04mass% 이상, Ti 은 0.02mass% 이상 첨가하는 것이 바람직하다. 그러나, 과도한 다량 첨가는, 강판 자체적인 인성을 저하시켜 제조성을 저하시키므로, 각각 상한을 V : 1.0mass%, W : 5.0mass%, Ta : 1.0mass% 및 Ti : 1.0mass% 로 하는 것이 바람직하다. 더욱 바람직한 범위는, V : 0.06∼0.5mass%, W : 0.1∼3.5mass%, Ta : 0.1∼0.5mass% 및 Ti : 0.05∼0.5mass% 이다.

다음에, 이 발명 강의 바람직한 제조 방법에 대해 설명한다. 이 발명 강의 제조 조건은 특별히 한정되는 것이 아니고, 페라이트계 스테인리스 강의 일반적인 제조 방법을 바람직하게 이용할 수 있다.

예를 들어, 상기한 적정 조성 범위에 조정한 용강을, 전로, 전기로 등의 용제노, 혹은, 레이들 정련, 진공 정련 등의 정련을 이용하여 용제한 후, 연속 주조 법 또는 조괴-분괴법에 의해 슬라브로 한 후, 열간 압연한다. 또한 필요에 따라, 열연판 소둔, 산 세정해도 된다. 추가로 냉간 압연, 마무리 소둔, 산 세정의 각 공정을 순차적으로 거쳐, 냉연 소둔판으로 한다. 그리고 필요에 따라, 특히, 강판의 표면 조도 (Ra) 를 조정하기 위해서, 조질 압연을 실시해도 된다.

보다 바람직한 제조 방법은, 열간 압연 공정 및 냉간 압연 공정의 일부 조건을 특정 조건으로 하는 것이 바람직하다. 제강에 있어서는, 상기 필수 성분 및 필요에 따라 첨가되는 성분을 함유하는 용강을, 전로 혹은 전기로 등으로 용제하고, VOD 법에 의해 2 차 정련을 실시하는 것이 바람직하다. 용제한 용강은, 공지된 제조 방법에 따라 강 소재로 할 수 있지만, 생산성 및 품질의 관점에서, 연속 주조법에 따르는 것이 바람직하다. 연속 주조하여 얻어진 강 소재는, 예를 들어, 1000∼1250℃ 로 가열되어, 열간 압연에 의해 원하는 판 두께의 열연판이 된다. 이 열연판은, 필요에 따라, 600∼800℃ 의 배치식 소둔 혹은 900℃∼1100℃ 의 연속소둔을 실시한 후, 산 세정 등에 의해 탈스케일되고 열연판 제품이 된다. 또, 필요에 따라, 산 세정 전에 샷 블라스팅하여 스케일 제거해도 된다.

또한 상기에서 얻어진 열연 소둔판이, 냉간 압연 공정을 거쳐 냉연판이 된다. 이 냉간 압연 공정에서는, 생산상의 사정에 의해, 필요에 따라 중간 소둔을 포함한 2 회 이상의 냉간 압연을 실시해도 된다. 1 회 또는 2 회 이상의 냉간 압연으로 이루어지는 냉연 공정의 총압하율을 60% 이상, 바람직하게는 70% 이상으로 한다. 냉연판은, 950∼1150℃, 더욱 바람직하게는 980∼1120℃ 의 연속 소둔 (마무리 소둔), 이어서 산 세정이 실시되어 냉연 소둔판이 된다. 또, 필 요에 따라, 특히, 강판의 표면 조도 (Ra) 를 조정하기 위해서, 냉연 소둔 후에 경도의 압연 (스킨 패스 압연 등) 을 더하여, 강판의 형상, 품질 조정을 실시할 수도 있다.

이렇게 제조하여 얻은 냉연 소둔판을 이용하여 굽힘 가공을 실시하고, TIG (Tungsten Inert Gas) 나 플라즈마 용접 (plasma welding) 등의 통상의 아크 용접 방법 (arc welding process) 혹은 레이저 용접 (Laser welding) 에 의해 벨로스 소관을 제조한다. 얻어진 벨로스 소관을 액압 성형 방법에 따라 소정의 산부 외경의 벨로스 관을 제조한다.

또한, 본 발명의 페라이트계 스테인리스 강판은, 판 두께가 0.5㎜ 이하인 것인 것이 바람직하다. 상기 서술한 바와 같이, 벨로스는 평행 파형의 아코디언 형상으로 성형되어 있고, 열팽창이나 진동에 의한 변위를 흡수하는 기능을 갖는 것이다. 상기 변위는 벨로스에, 굽힘으로써 부하되지만, 이 때, 판 두께가 크면 재료의 변형은 커진다. 그리고, 재료의 탄성 한계를 초과한 변형은 소성 변형이 되고, 벨로스 관의 피로 파괴를 일으키는 원인이 된다. 따라서, 피로 파괴를 방지하는 관점에서는, 판 두께는 얇을수록 바람직하다. 본 발명에서는, 소재가 되는 스테인리스 강판의 제조성이나 제조 비용을 고려하여, 실질적으로 문제를 일으키지 않는 범위로서 판 두께를 0.5㎜ 이하로 하는 것이 바람직하다.

또, 본 발명의 페라이트계 스테인리스 강판을 소재로 하는 벨로스 소관은, 외경 (A) 이 28∼80㎜φ 인 1 중 혹은 2 중인 것인 것이 바람직하다. 라는 것은, 벨로스를 흡수할 수 있는 탄성 한계 범위 내의 변위량은, 그 산 높이 (H) 에 의해 결정되지만, 같은 산 높이 (H) 에서도, 소관 외경 (A) 이 가늘수록, 산부의 확관율이 커져 성형은 곤란해진다. 즉, 소관 외경 (A) 이 가는 경우에는, 성형할 수 있는 산 높이 (H) 는 작아진다. 따라서, 자동차 배기계 벨로스 용도에 있어서, 소정의 변위량을 흡수할 수 있도록 하기 위해서는, 그 소관 외경 (A) 은 28㎜φ 이상으로 하는 것이 바람직하다. 한편, 소관 외경 (A) 이 크고, 얇은 경우에는, 벨로스 자체적인 강성 부족 때문에, 찌부러짐이나 좌굴을 발생시키기 쉬워, 실질적으로 사용이 곤란해진다. 그 때문에, 소관 외경 (A) 은 80㎜φ 이하로 하는 것이 바람직하다.

또한, 설계하는 데 있어서, 벨로스 관의 강성이 필요한 경우에는, 두께 t (판 두께 t) 를 크게 하는 것을 고려할 수 있지만, 상기 서술한 바와 같이, 두께 t 의 증대는 피로 파괴의 요인이 되기 때문에 바람직하지 않다. 이것을 피하기 위해서는, 얇은 강판을 중첩하여 다중관으로 함으로써, 강성이나 강도를 확보할 수 있다. 구체적으로는, 2 중관으로 하는 것이 바람직하고, 3 중관 이상으로 하면 제조성이나 제조 비용의 관점에서 바람직하지 않다. 또, 두께가 동일하면, 2 중관으로 하는 편이, 강성이 저하되고, 유연성이 증대되므로, 피로 강도도 향상된다는 효과도 있다. 또한 사용 환경에 따라서는, 벨로스의 내면과 외면에서 요구 특성이 상이한 경우가 있고, 그 경우에는, 각각의 요구에 맞춘 소재를 이용한 2 중관으로 하는 것이 바람직하다.

실시예 1

표 1 에 나타내는 성분 조성을 갖는 각종 강을 고주파 진공 용해로에서 용제하여 50㎏ 의 강괴로 한 후, 1170℃ 에서 1 시간 가열 후, 압연 종료 온도를 800℃ 로 하는 열간 압연을 실시하여, 판 두께 3.5㎜ 의 열연판으로 하였다. 그 후, 이 열연판에 1040℃×30 초의 소둔을 실시한 후, 강판 표면에 생성된 산화 스케일을 산 세정하여 제거하고, 냉간 압연하여 판 두께 0.4㎜ 의 냉연판으로 하고, 탈지한 후, 1030℃×30 초의 소둔을 실시하여 냉연 소둔판으로 하였다. 이 냉연 소둔판으로부터, 상기 서술한 특수 형상의 인장 시험편 (평행부 폭 : 150㎜, 평행부 길이 : 25㎜) 를 압연 방향으로 평행하게 채취하여 인장 시험을 실시하고, 균일 신장을 측정하였다. 또, 상기 서술한 고온 염해 부식 시험 및 고온 피로 시험에도 제공하여, 각각의 특성을 평가하였다.

상기 시험 결과를 표 2 에 나타낸다. 본 발명에 적합한 페라이트계 스테인리스 강판은, 비교예의 강판과 비교하여, 벨로스 가공성의 지표인 균일 신장이 높고, 또, 고온 염해 부식 특성과 고온 피로 특성도 우수한 것을 알 수 있다.

실시예 2

표 3 에 나타내는 성분 조성을 갖는 각종 강을 고주파 진공 용해로에서 용제하여 50㎏ 의 강괴로 한 후, 1170℃ 에서 1 시간 가열 후, 압연 종료 온도를 800℃ 로 하는 열간 압연을 실시하여, 판 두께 3.5㎜ 의 열연판으로 하였다. 그 후, 이 열연판에 1040℃×30 초의 열연판 소둔을 실시한 후, 강판 표면에 생성된 산화 스케일을 산 세정하여 제거하고, 냉간 압연하여 판 두께 0.4㎜ 의 냉연판으로 하고, 탈지하고 그 후, 990∼1050℃ 의 온도에서 30 초의 소둔을 실시하여 강판의 평 균 결정 입경 D 를 변화시킴으로써, 냉연 소둔판의 평균 결정 입경을 변화시켰다.

이 냉연 소둔판으로부터, 상기 서술한 특수 형상의 인장 시험편 (평행부 폭 : 150㎜, 평행부 길이 : 25㎜) 를 압연 방향으로 평행하게 채취하여 인장 시험을 실시하고, 균일 신장을 측정하였다. 또, 평균 결정 입경은, 강판의 압연 방향으로 평행한 단면 (판면에 수직인 단면) 을 연마, 에칭 후, 광학 현미경에 의해 0.5㎟ 이상의 면적을 관찰하여, 시야 내의 결정립 수를 측정하고, 이 결정립 수와 관찰 시야 면적에서 각 결정립의 평균 면적을 구하여, 이 값으로부터 원 상당의 직경을 산출하고, 이것을 평균 결정 입경으로 하였다. 또한 상기 서술한 고온 염해 부식 시험 및 고온 피로 시험에도 제공하여, 각각의 특성을 평가하였다.

상기 시험 결과를 표 4 에 나타낸다. 본 발명에 적합한 페라이트계 스테인리스 강판은, 비교예의 강판과 비교하여, 벨로스 가공성의 지표인 균일 신장이 높고, 또, 고온 염해 부식 특성과 고온 피로 특성에도 우수한 것을 알 수 있다. 또, 표 3 및 표 4 의 본 발명의 강판 (강 No.1∼6) 은, 실시예 1 의 표 1 및 표 2 의 본 발명의 강판 (강 No.1∼6) 에 비해, 강판의 평균 결정 입경 D 를 35㎛ 이하로 함으로써, 더욱 균일 신장이 향상되고 있는 것을 알 수 있다.

실시예 3

표 5 에 나타내는 성분 조성을 갖는 각종 강을 고주파 진공 용해로에서 용제하여 50㎏ 의 강괴로 한 후, 1170℃ 에서 1 시간 가열 후, 압연 종료 온도를 800℃ 으로 하는 열간 압연을 실시하고, 판 두께 3.5㎜ 의 열연판으로 하였다. 그 후, 이 열연판에 1040℃×30 초의 소둔을 실시한 후, 강판 표면에 생성된 산화 스 케일을 산 세정하여 제거하고, 냉간 압연하여 판 두께 0.4㎜ 의 냉연판으로 하고, 탈지한 후, 1030℃×30 초의 소둔을 실시하여 냉연 소둔판으로 하였다. 이 때, 강판의 표면 조도를, 냉간 압연시의 워크 롤의 조도를 바꿈으로써 (산술 평균 조도 (Ra) 로 0.07∼0.80㎛ 의 범위) 변화시켰다. 이 냉연 소둔판으로부터, 상기 서술한 특수 형상의 인장 시험편 (평행부 폭 : 150㎜, 평행부 길이 : 25㎜) 를 압연 방향으로 평행하게 채취하여 인장 시험을 실시하고, 균일 신장을 측정하였다. 또한 상기 서술한 고온 염해 부식 시험 및 고온 피로 시험에도 제공하여, 각각의 특성을 평가하였다. 또, 강판의 표면 조도는, JIS B0651 에 준거한 촉침식 표면 조도 측정기를 이용하여, JIS B0601 (1997년판) 에 준거하여, 강판의 압연 방향으로 직각 방향의 산술 평균 조도 (Ra) 를 측정하였다.

상기 시험 결과를 표 6 에 나타낸다. 본 발명에 적합한 페라이트계 스테인리스 강판은, 비교예의 강판과 비교하여, 벨로스 가공성의 지표인 균일 신장이 높고, 또, 고온 염해 부식 특성과 고온 피로 특성에도 우수한 것을 알 수 있다. 또, 표 5 및 표 6 의 본 발명의 강판 (강 No.1∼6) 은, 실시예 1 의 표 1 및 표 2 의 본 발명의 강판 (강 No.1∼6) 에 비하여, 강판의 표면 조도 (Ra) 를 0.40㎛ 이하로 함으로써, 더욱 균일 신장이 향상되고 있는 것을 알 수 있다.

실시예 4

실시예 1 의 표 1 의 강 No.1, 실시예 2 의 표 3 의 강 No.1 및, 실시예 3 의 표 5 의 강 No.1 에서 사용된 스테인리스 냉연 소둔강판을 이용하여, 굽힘 가공을 실시하고, TIG 용접에 의해 외경 50㎜ 의 벨로스 소관을 제조하고, 얻어진 벨로 스 소관을 액압 성형 방법에 의해, 산 높이 13㎜ 의 벨로스 관을 균열을 발생시키는 일 없이 제조할 수 있었다.

본 발명 페라이트계 스테인리스 강판은, 열교환기나 연료 전지의 분야를 비롯한 고온 특성이 요구되는 용도, 분야에도 이용할 수 있다.

Claims

C : 0.015mass% 이하, Si : 1.0mass% 이하, Mn : 1.0mass% 이하, P : 0.04mass% 이하, S : 0.010mass% 이하, Cr : 11∼19mass%, N : 0.015mass% 이하, Al : 0.15mass% 이하, Mo : 1.25∼2.5mass%, Nb : 0.3∼0.7mass%, B : 0.0003∼0.003mass% 를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피 불순물로 이루어지는 벨로스 소관용 페라이트계 스테인리스 강판.
제 1 항에 있어서,

상기 성분 조성에 더하여 추가로, Cu : 0.1∼0.6mass%, Ni : 0.1∼0.6mass% 및 Co : 0.03∼0.6mass% 중에서 선택되는 1 종 또는 2 종 이상을 함유하는 벨로스 소관용 페라이트계 스테인리스 강판.
제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,

상기 성분 조성에 더하여 추가로, V : 0.04∼1.0mass%, W : 0.04∼5.0mass%, Ta : 0.04∼1.0mass% 및 Ti : 0.02∼1.0mass% 중에서 선택되는 1 종 또는 2 종 이상을 함유하는 벨로스 소관용 페라이트계 스테인리스 강판.
제 1 항 내지 제 3 항 중 어느 한 한에 있어서,

판 두께가 0.5㎜ 이하이고, 외경이 28∼80㎜φ 인 1 중 혹은 2 중의 자동차 배기계 벨로스의 소관에 이용하는 벨로스 소관용 페라이트계 스테인리스 강판.
제 1 항 내지 제 4 항 중 어느 한 항에 있어서,

평균 결정 입경이 35㎛ 이하인 벨로스 소관용 페라이트계 스테인리스 강판.
제 1 항 내지 제 4 항 중 어느 한 항에 있어서,

표면 조도 (Ra) 가 0.4㎛ 이하인 벨로스 소관용 페라이트계 스테인리스 강판.
C : 0.015mass% 이하, Si : 1.0mass% 이하, Mn : 1.0mass% 이하, P : 0.04mass% 이하, S : 0.010mass% 이하, Cr : 11∼19mass%, N : 0.015mass% 이하, Al : 0.15mass% 이하, Mo : 1.25∼2.5mass%, Nb : 0.3∼0.7mass%, B : 0.0003∼O.003mass% 를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피 불순물로 이루어지고, 평균 결정 입경이 35㎛ 이하인 벨로스 소관용 페라이트계 스테인리스 강판.
제 7 항에 있어서,

상기 성분 조성에 더하여 추가로, Cu : 0.1∼0.6mass%, Ni : 0.1∼0.6mass% 및 Co : 0.03∼0.6mass% 중에서 선택되는 1 종 또는 2 종 이상을 함유하는 벨로스 소관용 페라이트계 스테인리스 강판.
제 7 항 또는 제 8 항에 있어서,

상기 성분 조성에 더하여 추가로, V : 0.04∼1.0mass%, W : 0.04∼5.0mass%, Ta : 0.04∼1.0mass% 및 Ti : 0.02∼1.0mass% 중에서 선택되는 1 종 또는 2 종 이상을 함유하는 벨로스 소관용 페라이트계 스테인리스 강판.
제 7 항 내지 제 9 항 중 어느 한 항에 있어서,

판 두께가 0.5㎜ 이하이고, 외경이 28∼80㎜φ 인 1 중 혹은 2 중의 자동차 배기계 벨로스의 소관에 이용하는 것인 벨로스 소관용 페라이트계 스테인리스 강판.
C : 0.015mass% 이하, Si : 1.0mass% 이하, Mn : 1.0mass% 이하, P : 0.04mass% 이하, S : 0.010mass% 이하, Cr : 11∼19mass%, N : 0.015mass% 이하, Al : 0.15mass% 이하, Mo : 1.25∼2.5mass%, Nb : 0.3∼0.7mass%, B : 0.0003∼0.003mass% 를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피 불순물로 이루어지고, 표면 조도 (Ra) 가 0.4㎛ 이하인 벨로스 소관용 페라이트계 스테인리스 강판.
제 11 항에 있어서,

상기 성분 조성에 더하여 추가로, Cu : 0.1∼0.6mass%, Ni : 0.1∼0.6mass% 및 Co : 0.03∼0.6mass% 중에서 선택되는 1 종 또는 2 종 이상을 함유하는 벨로스 소관용 페라이트계 스테인리스 강판.
제 11 항 또는 제 12 항에 있어서,

상기 성분 조성에 더하여 추가로, V : 0.04∼1.0mass%, W : 0.04∼5.0mass%, Ta : 0.04∼1.0mass% 및 Ti : 0.02∼1.0mass% 중에서 선택되는 1 종 또는 2 종 이상을 함유하는 벨로스 소관용 페라이트계 스테인리스 강판.
제 11 항 내지 제 13 항 중 어느 한 항에 있어서,

판 두께가 0.5㎜ 이하이고, 외경이 28∼80㎜φ 인 1 중 혹은 2 중의 자동차 배기계 벨로스의 소관에 이용하는 벨로스 소관용 페라이트계 스테인리스 강판.