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KR101754341B1 - Overhead electric wires, high strength corrosion resistant steel wires used thereto, and methods for manufacturing the same - Google Patents

Overhead electric wires, high strength corrosion resistant steel wires used thereto, and methods for manufacturing the same Download PDF

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KR101754341B1
KR101754341B1 KR1020150155172A KR20150155172A KR101754341B1 KR 101754341 B1 KR101754341 B1 KR 101754341B1 KR 1020150155172 A KR1020150155172 A KR 1020150155172A KR 20150155172 A KR20150155172 A KR 20150155172A KR 101754341 B1 KR101754341 B1 KR 101754341B1
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aluminum
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이영호
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Abstract

가공송전선, 이에 사용되는 고강도 내식성 강선 및 그 제조방법이 개시된다. 본 발명의 일 측면에 따르면, 전체 100중량부 기준으로 C: 0.05중량부 ~ 0.3중량부, Ni: 5.5중량부 ~ 8.5중량부, Cr: 15.0중량부 ~ 18.8중량부, Mn: 0.2중량부 ~ 1.5중량부, Si: 0.2중량부 ~ 0.9중량부, Al: 0.5중량부 ~ 1.5중량부, 나머지는 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 이루어지는 고강도 내식성 강선이 제공될 수 있다.A machined transmission line, a high strength corrosion resistant steel wire used therein, and a method of manufacturing the same are disclosed. According to an aspect of the present invention, there is provided a method of manufacturing a semiconductor device, which comprises 0.05 to 0.3 parts by weight of C, 5.5 to 8.5 parts by weight of Ni, 15.0 to 18.8 parts by weight of Cr, 0.2 to 8 parts by weight of Mn, A high-strength corrosion-resistant steel wire comprising 1.5 parts by weight of Si, 0.2 to 0.9 parts by weight of Si, 0.5 to 1.5 parts by weight of Al, and Fe and other unavoidable impurities may be provided.

Description

가공송전선, 이에 사용되는 고강도 내식성 강선 및 그 제조방법{OVERHEAD ELECTRIC WIRES, HIGH STRENGTH CORROSION RESISTANT STEEL WIRES USED THERETO, AND METHODS FOR MANUFACTURING THE SAME}BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a high-strength corrosion-resistant steel wire, and a method of manufacturing the same. BACKGROUND ART [0002]

본 발명은 가공송전선, 이에 사용되는 고강도 내식성 강선 및 그 제조방법에 관한 것이다.The present invention relates to a machined transmission line, a high strength corrosion resistant steel wire used therein, and a method of manufacturing the same.

일반적으로 가공송전선은 지상에 소정의 간격으로 설치된 다수의 철탑을 거쳐 연장되므로, 가공송전선에는 처짐 방지를 위하여 저이도 특성을 갖출 수 있는 기계적 물성이 요구된다.Generally, the machined transmission line is extended through a plurality of steel towers provided at predetermined intervals on the ground. Therefore, the working transmission line is required to have mechanical properties capable of achieving low-dip characteristics in order to prevent sagging.

종래의 가공송전선으로 사용되는 강심알루미늄선(ACSR, Aluminum stranded Conductors Steel Reinforced)은 강심이 가공송전선의 중심부에 배치되고, 알루미늄 도체가 강심을 감싸는 구조로 이루어진다. 강심은 다시 7개의 고탄소 강선이 연선된 구조로 이루어진다.The ACSR (Aluminum Stranded Conductors Steel Reinforced), which is used as a conventional transmission line, has a structure in which the core is disposed at the center of the transmission line and the aluminum conductor surrounds the core. The steel core is made up of seven strands of high carbon steel wire.

가공송전선의 전체 하중은 강심과 알루미늄 도체가 각각 약 6:4의 비율로 분담하고 있다. 하지만, 알루미늄 도체는 그 외에 송전하는 역할도 수행하고 있기 때문에 송전시 온도 상승으로 인해 인장강도가 낮아지고 가공송전선 처짐 현상을 심화시킬 수 있다. 이에 따라, 가공송전선의 송전 용량이 제한될 수 밖에 없다. 이러한 문제를 해결하기 위하여, 종래 사용되던 고탄소 강선을 대체할 수 있는 인장강도가 높은 강선 소재에 대한 연구가 활발히 진행되고 있다. 인장강도가 높은 강선 소재를 사용하여 가공송전선을 제작하게 되면, 알루미늄 도체의 하중 분담률을 낮춤으로써 알루미늄 도체에 종래 사용되던 경 알루미늄을 도전율이 상대적으로 높은 연 알루미늄으로 대체하거나, 또는 강심의 단면적을 감소시키면서 알루미늄 도체의 단면적을 증가시킴으로써 가공송전선의 송전 용량을 증가시킬 수도 있다.The total load of the overhead transmission line is divided by the ratio of about 6: 4 for each of the rigid and aluminum conductors. However, since the aluminum conductor also plays a role of transmission, the tensile strength is lowered due to the increase of the temperature during the transmission, and the deflection of the working transmission line can be intensified. As a result, the transmission capacity of the overhead transmission line can not help but be limited. In order to solve such a problem, studies on a steel wire material having a high tensile strength that can replace a high carbon steel wire conventionally used have been actively conducted. If the transmission line is fabricated using a high tensile strength steel wire material, it is possible to reduce the load sharing ratio of the aluminum conductor, thereby replacing the light alloy conventionally used for the aluminum conductor with the soft aluminum having a relatively high conductivity or reducing the cross- The transmission capacity of the machining power transmission line can be increased by increasing the cross-sectional area of the aluminum conductor.

강선 소재에는 상술한 높은 인장강도 외에 낮은 선팽창계수 및 우수한 내식성이 요구될 수 있다.In addition to the above-mentioned high tensile strength, a low linear expansion coefficient and excellent corrosion resistance may be required for a steel wire material.

강선 소재의 낮은 선팽창계수는 강선의 온도 상승에 따른 길이 증가로 인해 발생할 수 있는 가공송전선의 처짐 현상을 감소시킬 수 있고, 강선 소재의 우수한 내식성은 강선이 부식됨으로 인하여 발생할 수 있는 가공송전선의 기계적 물성 저하를 방지할 수도 있다. 종래에는 강선 소재의 내식성 향상을 위한 방안으로, 강선에 아연이 도금되거나 알루미늄으로 피복된 스틸 강선을 사용하였지만, 이에 따라 추가 공정이 요구되는 문제점이 있었다.The low linear expansion coefficient of the steel wire material can reduce the sagging phenomenon of the transmission line caused by the increase of the length due to the rise of the steel wire and the excellent corrosion resistance of the steel wire material can be caused by the mechanical properties It is possible to prevent degradation. Conventionally, as a method for improving the corrosion resistance of a steel wire material, a steel wire plated with zinc or coated with aluminum is used as the steel wire, but there is a problem in that an additional process is required.

대한민국 등록특허공보 제10-1024993호(2011.03.25, 고질소 강선 제조방법 및 이를 이용한 가공송전선)Korean Registered Patent No. 10-1024993 (Mar. 25, 2011, Method for manufacturing high nitrogen steel wire and processed transmission wire using the same) 대한민국 등록특허공보 제10-1351239호(2014.01.15, 가공송전선용 사다리꼴 알루미늄합금선 제조방법 및 그 제조장치)Korean Registered Patent No. 10-1351239 (2014.01.15, Method for manufacturing trapezoidal aluminum alloy wire for processed transmission line and its manufacturing apparatus)

본 발명의 실시예들은 종래의 가공송전선에 사용되던 고탄소 강선과 비교하여 높은 인장강도를 가지고 우수한 내식성을 가지는 고강도 내식성 강선을 이용한 가공송전선, 이에 사용되는 고강도 내식성 강선 및 그 제조방법을 제공할 수 있다.The embodiments of the present invention can provide a machined transmission line using a high strength corrosion resistant steel wire having a high tensile strength and a high corrosion resistance compared to a high carbon steel wire used in a conventional transmission line and a high strength corrosion resistant steel wire used therefor, have.

본 발명의 일 측면에 따르면, 전체 100중량부 기준으로 C: 0.05중량부 ~ 0.3중량부, Ni: 5.5중량부 ~ 8.5중량부, Cr: 15.0중량부 ~ 18.8중량부, Mn: 0.2중량부 ~ 1.5중량부, Si: 0.2중량부 ~ 0.9중량부, Al: 0.5중량부 ~ 1.5중량부, 나머지는 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 이루어지는 고강도 내식성 강선이 제공될 수 있다.According to an aspect of the present invention, there is provided a method of manufacturing a semiconductor device, which comprises 0.05 to 0.3 parts by weight of C, 5.5 to 8.5 parts by weight of Ni, 15.0 to 18.8 parts by weight of Cr, 0.2 to 8 parts by weight of Mn, A high-strength corrosion-resistant steel wire comprising 1.5 parts by weight of Si, 0.2 to 0.9 parts by weight of Si, 0.5 to 1.5 parts by weight of Al, and Fe and other unavoidable impurities may be provided.

상기 강선은 1000℃ ~ 1100℃로 가열한 후에 급랭시키는 용체화 처리 및 소정의 온도로 재 가열하는 석출경화 열처리를 차례로 거칠 수 있다.The steel wire may be roughened by a solution treatment for quenching after heating to 1000 ° C to 1100 ° C and a precipitation hardening heat treatment for reheating to a predetermined temperature.

상기 강선의 선팽창계수는 11.0㎛/℃일 수 있다.The coefficient of linear expansion of the steel wire may be 11.0 占 퐉 / 占 폚.

상기 강선의 인장강도는 160kgf/㎟ ~ 200kgf/㎟일 수 있다.The tensile strength of the steel wire may be 160 kgf / mm 2 to 200 kgf / mm 2.

본 발명의 다른 측면에 따르면, 전체 100중량부 기준으로 C: 0.05중량부 ~ 0.3중량부, Ni: 5.5중량부 ~ 8.5중량부, Cr: 15.0중량부 ~ 18.8중량부, Mn: 0.2중량부 ~ 1.5중량부, Si: 0.2중량부 ~ 0.9중량부, Al: 0.5중량부 ~ 1.5중량부, 나머지는 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 이루어지는 합금강을 제조하는 제1 단계; 상기 합금강을 신선 가공하여 강선을 제작하는 제2 단계; 상기 강선을 1000℃ ~ 1100℃로 가열한 후에 급랭시키는 용체화 처리를 실시하는 제3 단계; 및 상기 강선을 소정의 온도로 재 가열하는 석출경화 열처리를 실시하는 제4 단계를 포함하는 고강도 내식성 강선의 제조방법이 제공될 수 있다.According to another aspect of the present invention, there is provided a method of manufacturing a semiconductor device, comprising: 0.05 to 0.3 parts by weight of C, 5.5 to 8.5 parts by weight of Ni, 15.0 to 18.8 parts by weight of Cr, 0.2 to 8 parts by weight of Mn, 1.5 to 1.5 parts by weight of Si, 0.2 to 0.9 parts by weight of Si, 0.5 to 1.5 parts by weight of Al, and the balance of Fe and other unavoidable impurities; A second step of drawing a steel wire by drawing the alloy steel; A third step of heating the steel wire to 1000 ° C to 1100 ° C and then quenching the steel wire; And a fourth step of performing a precipitation hardening heat treatment for reheating the steel wire to a predetermined temperature.

상기 강선의 선팽창계수는 11.0㎛/℃일 수 있다.The coefficient of linear expansion of the steel wire may be 11.0 占 퐉 / 占 폚.

상기 강선의 인장강도는 160kgf/㎟ ~ 200kgf/㎟일 수 있다.The tensile strength of the steel wire may be 160 kgf / mm 2 to 200 kgf / mm 2.

본 발명의 또 다른 측면에 따르면, 복수의 강선이 연선되어 구성되는 강심 및 상기 강심을 감싸는 도체를 구비하며, 상기 강선은 전체 100중량부 기준으로 C: 0.05중량부 ~ 0.3중량부, Ni: 5.5중량부 ~ 8.5중량부, Cr: 15.0중량부 ~ 18.8중량부, Mn: 0.2중량부 ~ 1.5중량부, Si: 0.2중량부 ~ 0.9중량부, Al: 0.5중량부 ~ 1.5중량부, 나머지는 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 이루어지는 것을 특징으로 하는 고강도 내식성 강선을 이용한 가공송전선이 제공될 수 있다.According to another aspect of the present invention, there is provided a steel cord comprising: a steel core comprising a plurality of steel wires stranded and a conductor surrounding the steel core, wherein the steel wire comprises 0.05 to 0.3 parts by weight of C, 0.5 to 1.5 parts by weight of Al, 0.5 to 1.5 parts by weight of Al, 0.5 to 1.5 parts by weight of Al, and the balance of Fe And other unavoidable impurities, which are used in the process of the present invention, can be provided.

상기 강선은 1000℃ ~ 1100℃로 가열한 후에 급랭시키는 용체화 처리 및 소정의 온도로 재 가열하는 석출경화 열처리를 차례로 거칠 수 있다.The steel wire may be roughened by a solution treatment for quenching after heating to 1000 ° C to 1100 ° C and a precipitation hardening heat treatment for reheating to a predetermined temperature.

상기 강선의 선팽창계수는 11.0㎛/℃일 수 있다.The coefficient of linear expansion of the steel wire may be 11.0 占 퐉 / 占 폚.

상기 강선의 인장강도는 160kgf/㎟ ~ 200kgf/㎟일 수 있다.The tensile strength of the steel wire may be 160 kgf / mm 2 to 200 kgf / mm 2.

상기 도체는 복수의 사다리꼴형 알루미늄 소선으로 이루어져 상기 강심을 원통형으로 감쌀 수 있다.The conductor may be formed of a plurality of trapezoidal aluminum strands and may wrap the core in a cylindrical shape.

상기 알루미늄 소선은 다층으로 형성될 수 있다.The aluminum strand may be formed in multiple layers.

상기 알루미늄 소선은 다층으로 형성되고, 내층과 외층은 서로 반대 방향으로 꼬임을 가질 수 있다.The aluminum strand may be formed in multiple layers, and the inner layer and the outer layer may be twisted in mutually opposite directions.

상기 알루미늄 소선은 연 알루미늄 소재로 이루어질 수 있다.The aluminum strand may be made of a soft aluminum material.

본 발명의 실시예들에 따르면, 고강도 내식성 강선은 종래의 가공송전선에 사용되던 고탄소 강선과 비교하여 높은 인장강도 및 낮은 선팽창계수를 가짐으로써 가공송전선의 이도 특성을 개선시킬 수 있고, 우수한 내식성을 가짐으로써 가공송전선의 수명을 연장시킬 수 있을 뿐만 아니라 사용기간 동안에 신뢰성을 향상시킬 수도 있다.According to the embodiments of the present invention, the high-strength corrosion-resisting steel wire has a high tensile strength and a low linear expansion coefficient as compared with the high-carbon steel wire used in the conventional working transmission line, thereby improving the diagonal characteristics of the transmission line. So that the service life of the transmission line can be prolonged and reliability can be improved during the use period.

도 1은 본 발명의 일 실시예에 따른 고강도 내식성 강선의 제조방법을 나타낸 도면이다.
도 2는 본 발명의 다른 실시예에 따른 가공송전선의 일 예시를 나타낸 도면이다.
도 3은 도 2의 가공송전선의 횡단면을 나타낸 도면이다.
도 4는 본 발명의 다른 실시예에 따른 가공송전선의 다른 예시를 나타낸 도면이다.
도 5는 도 4의 가공송전선의 횡단면을 나타낸 도면이다.
도 6은 본 발명의 또 다른 실시예에 따른 가공송전선의 제조방법을 나타낸 도면이다.
도 7은 본 발명의 또 다른 실시예에 따른 가공송전선의 제조방법에 따라 가공송전선이 제작되는 과정을 개략적으로 나타낸 도면이다.
1 is a view illustrating a method of manufacturing a high strength corrosion resistant steel wire according to an embodiment of the present invention.
2 is a diagram illustrating an example of a machined transmission line according to another embodiment of the present invention.
Fig. 3 is a cross-sectional view of the overhead transmission line of Fig. 2;
4 is a view showing another example of a processed transmission line according to another embodiment of the present invention.
Figure 5 is a cross-sectional view of the overhead power transmission line of Figure 4;
6 is a view illustrating a method of manufacturing a processed transmission line according to another embodiment of the present invention.
FIG. 7 is a schematic view illustrating a process of fabricating a transmission line according to another embodiment of the present invention. Referring to FIG.

본 출원에서 사용한 용어는 단지 특정한 실시예를 설명하기 위해 사용된 것으로, 본 발명을 한정하려는 의도가 아니다. 단수의 표현은 문맥상 명백하게 다르게 뜻하지 않는 한, 복수의 표현을 포함한다.The terminology used in this application is used only to describe a specific embodiment and is not intended to limit the invention. The singular expressions include plural expressions unless the context clearly dictates otherwise.

본 출원에서, 어떤 부분이 어떤 구성요소를 "포함"한다고 할 때, 이는 특별히 반대되는 기재가 없는 한 다른 구성요소를 제외하는 것이 아니라 다른 구성요소를 더 포함할 수 있는 것을 의미한다. 또한, 명세서 전체에서, "상에"라 함은 대상 부분의 위 또는 아래에 위치함을 의미하는 것이며, 반드시 중력 방향을 기준으로 상측에 위치하는 것을 의미하는 것이 아니다.In the present application, when a component is referred to as "comprising ", it means that it can include other components as well, without excluding other components unless specifically stated otherwise. Also, throughout the specification, the term "on" means to be located above or below the object portion, and does not necessarily mean that the object is located on the upper side with respect to the gravitational direction.

또한, 결합이라 함은, 각 구성요소 간의 접촉 관계에 있어, 각 구성요소 간에 물리적으로 직접 접촉되는 경우만을 뜻하는 것이 아니라, 다른 구성요소가 각 구성요소 사이에 개재되어, 그 다른 구성요소에 각 구성요소가 각각 접촉되어 있는 경우까지 포괄하는 개념으로 사용하도록 한다.Furthermore, the term " coupled " does not mean that only a physical contact is made between the respective components in the contact relation between the respective constituent elements, but the other components are interposed between the respective constituent elements, It should be used as a concept to cover until the components are in contact with each other.

도면에서 나타난 각 구성요소의 크기 및 두께는 설명의 편의를 위해 임의로 나타내었으므로, 본 발명이 반드시 도시된 바에 한정되지 않는다.The sizes and thicknesses of the respective components shown in the drawings are arbitrarily shown for convenience of explanation, and thus the present invention is not necessarily limited to those shown in the drawings.

제1, 제2 등의 용어는 다양한 구성요소들을 설명하는데 사용될 수 있지만, 구성요소들은 상기 용어들에 의해 한정되어서는 안 된다. 상기 용어들은 하나의 구성요소를 다른 구성요소로부터 구별하는 목적으로만 사용된다.The terms first, second, etc. may be used to describe various elements, but the elements should not be limited by the terms. The terms are used only for the purpose of distinguishing one component from another.

이하, 본 발명에 따른 가공송전선, 이에 사용되는 고강도 내식성 강선 및 그 제조방법의 실시예를 첨부도면을 참조하여 상세히 설명하기로 하며, 첨부 도면을 참조하여 설명함에 있어, 동일하거나 대응하는 구성요소는 동일한 도면번호를 부여하고 이에 대한 중복되는 설명은 생략하기로 한다.DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Hereinafter, embodiments of a transmission line according to the present invention, a high-strength corrosion-resistant steel wire and a method of manufacturing the same will be described in detail with reference to the accompanying drawings. In the following description, The same reference numerals are assigned to the same elements and a duplicate description thereof will be omitted.

도 1은 본 발명의 일 실시예에 따른 고강도 내식성 강선의 제조방법을 나타낸 도면이다.1 is a view illustrating a method of manufacturing a high strength corrosion resistant steel wire according to an embodiment of the present invention.

도 1을 참조하면, 본 발명의 일 실시예에 따른 고강도 내식성 강선의 제조방법은 합금강 제조 단계(S100), 신선 가공 단계(S110), 용체화 처리 단계(S120) 및 석출경화 열처리 단계(S130)를 포함할 수 있다.Referring to FIG. 1, a method of manufacturing a high strength corrosion-resisting steel wire according to an embodiment of the present invention includes steps S100, S111, S120, and S130, . ≪ / RTI >

먼저, 전체 100중량부 기준으로 C: 0.05중량부 ~ 0.3중량부, Ni: 5.5중량부 ~ 8.5중량부, Cr: 15.0중량부 ~ 18.8중량부, Mn: 0.2중량부 ~ 1.5중량부, Si: 0.2중량부 ~ 0.9중량부, Al: 0.5중량부 ~ 1.5중량부, 나머지는 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 이루어지는 합금강을 제조할 수 있다(S100).First, 0.05 to 0.3 parts by weight of C, 5.5 to 8.5 parts by weight of Ni, 15.0 to 18.8 parts by weight of Cr, 0.2 to 1.5 parts by weight of Mn, 0.2 to 1.5 parts by weight of Si, 0.2 to 0.9 parts by weight of Al, 0.5 to 1.5 parts by weight of Al, and the balance of Fe and other unavoidable impurities (S100).

합금강 제조 공정은 당해 기술분야에서 이미 공지된 제선, 제강 및 연속주조 공정을 포함할 수 있다.Alloy steel manufacturing processes may include milling, steelmaking and continuous casting processes well known in the art.

합금강은 연속주조 공정을 통해 슬라브 형태의 중간 제품으로 주조된 후에 열간압연 공정을 통해 로드 형태로 제작될 수 있다. 한편, 로드는 열간압연 시 발생한 내부 불균일 상태를 회복시키기 위하여 열처리를 실시할 수 있고, 표면 스케일 등을 제거하기 위하여 산을 이용하여 세척할 수도 있다.Alloy steels can be cast into a slab-like intermediate product through a continuous casting process and then produced in a rod form through a hot rolling process. On the other hand, the rod may be subjected to a heat treatment to recover the internal nonuniformity generated during hot rolling, and may be washed with an acid to remove surface scale and the like.

다음으로, 로드 형태로 제조된 합금강을 신선 가공하여 강선을 제작할 수 있고(S110), 신선 가공하여 제조된 강선은 1000℃ ~ 1100℃로 가열한 후에 급랭시키는 용체화 처리 및 소정의 온도, 예를 들어 480℃ ~ 570℃, 바람직하게는 482℃까지 재 가열하여 1시간 유지 후 공랭시키는 석출경화 열처리를 차례로 거칠 수 있다(S120, S130). 그 결과, 본 발명의 일 실시예에 따라 제작된 고강도 내식성 강선은 고용강화, 가공경화 및 석출경화 등을 통해 강도가 향상될 수 있고, 고강도 내식성 강선의 표면에는 주성분이 크롬 산화물인 부동태 피막이 치밀하게 형성됨으로써 내식성이 향상될 수 있다. 본 발명의 일 실시예에 따라 제작된 고강도 내식성 강선의 인장강도는 160kgf/㎟ ~ 200kgf/㎟, 신율은 약 1.5% 이상, 선팽창계수는 11.0㎛/℃일 수 있다.Next, a steel wire can be manufactured by drawing the alloyed steel produced in the form of a rod (S110). The steel wire manufactured by the drawing process is subjected to a solution treatment at a temperature of 1000 ° C to 1100 ° C, (S120, S130). The heat treatment is carried out in the order of 480 ° C to 570 ° C, preferably 482 ° C, for 1 hour and then air cooling. As a result, the strength of the high-strength corrosion-resisting steel wire fabricated according to one embodiment of the present invention can be improved through solidification of reinforcement, work hardening and precipitation hardening, and the passive film of the main component is chromium oxide on the surface of the high- The corrosion resistance can be improved. The tensile strength of the high strength corrosion-resisting steel wire fabricated according to an embodiment of the present invention may be 160 kgf / mm 2 to 200 kgf / mm 2, the elongation at 1.5% or more, and the linear expansion coefficient 11.0 탆 / ° C.

이하에서는, 본 발명의 일 실시예에 따라 제작된 고강도 내식성 강선의 성분 함량에 대하여 설명하기로 한다.Hereinafter, the content of the high-strength corrosion-resistant steel wire fabricated according to one embodiment of the present invention will be described.

탄소(C)는 강선의 강도 향상에 기여하는 성분으로, 탄소 함량이 지나치게 낮으면 유효한 강도 향상을 기대하기 어려운 반면에 탄소 함량이 지나치게 높으면 연성을 낮추어 필요한 연신율을 얻기 어렵게 되고 크롬과 결합하여 탄화물을 형성함으로써 결정립계에서 크롬 결핍을 초래할 수 있으므로, 그 함량을 0.05중량부 ~ 0.3중량부로 제한하는 것이 바람직하다.Carbon (C) is a component contributing to the improvement of the strength of the steel wire. If the carbon content is too low, it is difficult to expect an effective strength improvement. On the other hand, if the carbon content is too high, it becomes difficult to obtain necessary elongation by lowering the ductility. It may cause chromium deficiency in the grain boundaries. Therefore, it is preferable to limit the content to 0.05 part by weight to 0.3 part by weight.

니켈(Ni)은 오스테나이트의 안정화에 기여하는 성분으로, 니켈 함량이 지나치게 낮으면 오스테나이트의 안정화를 기대하기 어려운 반면에 니켈 함량이 지나치게 높으면 가격 경쟁력이 떨어져 송전선 용으로 사용되기 어렵게 되므로, 그 함량을 5.5중량부 ~ 8.5중량부로 제한하는 것이 바람직하다.Nickel (Ni) contributes to the stabilization of austenite. If the nickel content is too low, it is difficult to expect austenite stabilization. On the other hand, if the nickel content is excessively high, To 5.5 parts by weight to 8.5 parts by weight.

크롬(Cr)은 강선의 내식성 향상에 기여하고 니켈과 함께 오스테나이트의 안정화에 기여하는 성분으로, 크롬 함량이 지나치게 낮으면 유효한 내식성 향상 및 오스테나이트의 안정화를 기대하기 어려운 반면에 크롬 함량이 지나치게 높으면 연성을 낮추어 필요한 연신율을 얻기 어렵게 되므로, 그 함량을 15.0중량부 ~ 18.8중량부로 제한하는 것이 바람직하다.Chromium (Cr) contributes to the improvement of the corrosion resistance of the steel wire and contributes to the stabilization of austenite together with nickel. If the chromium content is too low, it is difficult to expect effective corrosion resistance and austenite stabilization. However, if the chromium content is too high It is difficult to obtain necessary elongation by lowering ductility. Therefore, the content is preferably limited to 15.0 parts by weight to 18.8 parts by weight.

망간(Mn)은 용탕 제련시 탈산제로서 기능하고 니켈과 함께 오스테나이트의 안정화에 기여하는 성분으로, 망간 함량이 지나치게 낮으면 탈산제로서의 효과 및 오스테나이트의 안정화를 기대하기 어려운 반면에 망간 함량이 지나치게 높으면 내식성을 저하시킬 수 있으므로, 그 함량을 0.2중량부 ~ 1.5중량부로 제한하는 것이 바람직하다.Manganese (Mn) functions as a deoxidizing agent in the smelting of a molten metal and contributes to the stabilization of austenite together with nickel. When the manganese content is too low, it is difficult to expect an effect as a deoxidizer and stabilization of austenite. It is preferable to limit the content to 0.2 parts by weight to 1.5 parts by weight.

규소(Si)는 용탕 제련시 탈산제로서 기능하며 강선의 기계적 특성을 향상시키고 고용되어 적층결함 에너지를 낮추는 성분으로, 규소 함량이 지나치게 낮으면 탈산제로서의 효과 및 유효한 기계적 특성을 기대하기 어려운 반면에 규소 함량이 지나치게 높으면 연성을 낮추어 필요한 연신율을 얻기 어렵게 되므로, 그 함량을 0.2중량부 ~ 0.9중량부로 제한하는 것이 바람직하다.Silicon (Si) functions as a deoxidizer when smelting molten steel and improves the mechanical properties of the steel wire and solidifies it to lower the stacking defect energy. When the silicon content is too low, it is difficult to expect the effect as a deoxidizing agent and effective mechanical properties. Is too high, it is difficult to obtain necessary elongation by lowering the ductility, so that the content thereof is preferably limited to 0.2 part by weight to 0.9 part by weight.

알루미늄(Al)은 금속간화합물을 형성하여 강선의 강도 향상에 기여하는 성분으로, 알루미늄 함량이 지나치게 낮으면 유효한 강도 향상을 기대하기 어려운 반면에 알루미늄 함량이 지나치게 높으면 강도 상승 폭이 줄어들고 연성을 낮추어 필요한 연신율을 얻기 어렵게 되므로, 그 함량을 0.5중량부 ~ 1.5중량부로 제한하는 것이 바람직하다.Aluminum (Al) forms an intermetallic compound and contributes to the improvement of the strength of the steel wire. If the aluminum content is too low, it is difficult to expect an effective strength improvement. On the other hand, if the aluminum content is too high, It is difficult to obtain an elongation. Therefore, the content thereof is preferably limited to 0.5 to 1.5 parts by weight.

도 2는 본 발명의 다른 실시예에 따른 가공송전선의 일 예시를 나타낸 도면, 도 3은 도 2의 가공송전선의 횡단면을 나타낸 도면, 도 4는 본 발명의 다른 실시예에 따른 가공송전선의 다른 예시를 나타낸 도면, 도 5는 도 4의 가공송전선의 횡단면을 나타낸 도면이다.2 is a cross-sectional view of the overhead power transmission line of Fig. 2, Fig. 4 is a cross-sectional view of another example of the overhead power transmission line according to another embodiment of the present invention, Fig. Fig. 5 is a cross-sectional view of the working power transmission line of Fig. 4. Fig.

도 2 내지 도 5를 참조하면, 본 발명의 다른 실시예에 따른 가공송전선(10)은 강심(100) 및 강심(100)을 감싸는 도체(200)를 구비할 수 있다.2 through 5, the processed transmission line 10 according to another embodiment of the present invention may include a conductor 200 that surrounds the core 100 and the core 100.

강심(100)은 복수, 예를 들어 7개의 강선(110)이 연선된 구조로 이루어질 수 있다.The steel core 100 may have a structure in which a plurality of, for example, seven steel wires 110 are twisted.

강선(110)은 본 발명의 일 실시예에 따라 제작된 고강도 내식성 강선일 수 있다. 즉, 강선(110)은 전체 100중량부 기준으로 C: 0.05중량부 ~ 0.3중량부, Ni: 5.5중량부 ~ 8.5중량부, Cr: 15.0중량부 ~ 18.8중량부, Mn: 0.2중량부 ~ 1.5중량부, Si: 0.2중량부 ~ 0.9중량부, Al: 0.5중량부 ~ 1.5중량부, 나머지는 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 이루어질 수 있고, 신선 가공, 1000℃ ~ 1100℃로 가열한 후에 급랭시키는 용체화 처리 및 소정의 온도로 재 가열하는 석출경화 열처리를 차례로 거쳐 제작될 수 있다. 이 경우, 강선(110)의 인장강도는 160kgf/㎟ ~ 200kgf/㎟, 신율은 약 1.5% 이상, 선팽창계수는 11.0㎛/℃일 수 있다.The steel wire 110 may be a high-strength corrosion-resistant steel wire fabricated according to an embodiment of the present invention. That is, the steel wire 110 comprises 0.05 to 0.3 parts by weight of C, 5.5 to 8.5 parts by weight of Ni, 15.0 to 18.8 parts by weight of Cr, 0.2 to 1.5 parts by weight of Mn, 0.2 parts by weight to 0.9 parts by weight of Si, 0.5 parts by weight to 1.5 parts by weight of Al and the balance of Fe and other unavoidable impurities. And a precipitation hardening heat treatment which is reheated to a predetermined temperature. In this case, the tensile strength of the steel wire 110 may be 160 kgf / mm 2 to 200 kgf / mm 2, the elongation may be about 1.5% or more, and the coefficient of linear expansion may be 11.0 탆 / ° C.

도체(200)는 복수의 알루미늄 소선(210)으로 이루어져 강심(100)을 원통형으로 감쌀 수 있다.The conductor 200 is composed of a plurality of aluminum strands 210 and can wrap the core 100 in a cylindrical shape.

알루미늄 소선(210)의 횡단면은 원형으로 이루어질 수도 있지만, 사다리꼴형으로 이루어지는 것이 바람직하다. 여기서, 사다리꼴형이란 윗변과 아랫변이 평행한 사전적 의미의 사다리꼴뿐만 아니라 윗변과 아랫변이 동일한 곡률중심을 가지는 원호로 이루어진 경우도 포함하는 것으로 본다.Although the cross section of the aluminum strand 210 may be circular, it is preferably formed in a trapezoidal shape. Here, the trapezoidal shape includes not only a trapezoid having a lexical meaning parallel to the upper side and the lower side but also a case where the upper side and the lower side are made of arcs having the same center of curvature.

알루미늄 소선(210)의 횡단면이 도 4 및 도 5에 도시된 것처럼 사다리꼴형으로 이루어진 경우, 알루미늄 소선(210)의 횡단면이 도 2 및 도 3에 도시된 것처럼 원형으로 이루어진 경우와 비교하여, 서로 인접하는 알루미늄 소선(210) 사이의 빈 공간을 최소화함으로써 도체(200)의 단면적 및 가공송전선(10)의 송전 용량을 증가시킬 수 있고, 서로 인접하는 알루미늄 소선(210) 사이의 접촉 면적을 증가시킴으로써 진동 피로 특성을 개선시킬 수 있게 된다.When the cross section of the aluminum strand 210 is formed into a trapezoidal shape as shown in Figs. 4 and 5, as compared with the case where the aluminum strand 210 has a circular cross section as shown in Figs. 2 and 3, It is possible to increase the cross sectional area of the conductor 200 and the transmission capacity of the machining power transmission line 10 by increasing the contact area between the aluminum strands 210 adjacent to each other, The fatigue characteristics can be improved.

알루미늄 소선(210)은 강심(100)을 중심으로 복수의 층, 예를 들어 내층(A)과 외층(B)으로 적층된 구조로 형성될 수 있다. 이 경우, 내층(A)과 외층(B)은 서로 반대 방향으로 꼬임을 형성하여 가공송전선에서 외부 조건에 따른 신축율의 불균형을 방지할 수 있도록 하였다.The aluminum strand 210 may be formed by stacking a plurality of layers around the core 100, for example, an inner layer A and an outer layer B. In this case, the inner layer (A) and the outer layer (B) are twisted in opposite directions so as to prevent unbalance of the expansion and contraction ratio according to external conditions in the transmission line.

알루미늄 소선(210)은 경 알루미늄 소재로 이루어질 수도 있지만, 연 알루미늄 소재로 이루어질 수도 있고 이는 가공송전선(10)의 송전 용량의 증대 측면에서 바람직하다. 즉, 본 발명의 다른 실시예에 따른 가공송전선(10)에서는 종래와 비교하여 인장강도가 높은 강선(110)을 사용하여 강심(100)을 제작하는 결과, 도체(200)의 하중 분담률을 낮출 수 있고 알루미늄 소선(210)의 소재를 종래 사용되던 경 알루미늄에서 도전율이 상대적으로 높은 연 알루미늄으로 대체할 수 있다. 대안적으로, 강심(100)의 단면적을 감소시키면서 도체(200)의 단면적을 증가시킴으로써 알루미늄 소선(210)의 소재를 경 알루미늄으로 유지한 상태에서도 가공송전선(10)의 송전 용량을 증가시킬 수도 있다.The aluminum strand 210 may be made of a light aluminum material, but it may be made of a soft aluminum material, which is preferable in terms of increasing the transmission capacity of the processing power transmission line 10. That is, in the machined transmission line 10 according to another embodiment of the present invention, the steel core 100 is manufactured using the steel wire 110 having a higher tensile strength than the conventional one. As a result, the load sharing ratio of the conductor 200 can be lowered And the material of the aluminum strand 210 can be replaced with a soft aluminum having a relatively high conductivity in the conventional light aluminum. Alternatively, by increasing the cross-sectional area of the conductor 200 while reducing the cross-sectional area of the steel core 100, it is possible to increase the transmission capacity of the machining power transmission line 10 even with the aluminum strand 210 held by light aluminum .

이하에서는, 본 발명의 다른 실시예에 따른 가공송전선을 종래 사용되던 강심알루미늄선(ACSR, Aluminum stranded Conductors Steel Reinforced)과 비교하여 설명하기로 한다.Hereinafter, the processed transmission line according to another embodiment of the present invention will be described in comparison with a conventional ACSR (Aluminum Stranded Conduit Steel Reinforced).

표 1은 본 발명의 다른 실시예에 따른 가공송전선과 종래 사용되던 강심알루미늄선(ACSR)을 나타낸다.Table 1 shows a machined transmission line according to another embodiment of the present invention and a conventional ACSR.

전체
외경
(mm)
all
Outer diameter
(mm)
강심Strength 도체Conductor
강선직경
(mm)/개수
Steel wire diameter
(mm) / number
단면적
(mm2)
Sectional area
(mm 2 )
인장강도
(kgf/mm2)
The tensile strength
(kgf / mm 2 )
선팽창계수
(μm/℃)
Coefficient of linear expansion
(μm / ° C.)
소선직경
(mm)/개수
Wire diameter
(mm) / number
단면적
(mm2)
Sectional area
(mm 2 )
인장강도
(kgf/mm2)
The tensile strength
(kgf / mm 2 )
비교예Comparative Example 28.528.5 3.5/73.5 / 7 67.3567.35 130130 11.511.5 4.5/264.5 / 26 413.4413.4 16.316.3 실시예1Example 1 26.026.0 3.5/73.5 / 7 67.3567.35 160160 11.011.0 5.13/205.13 / 20 413.4413.4 6.16.1 실시예2Example 2 26.026.0 3.5/73.5 / 7 67.3567.35 195195 11.011.0 5.13/205.13 / 20 413.4413.4 6.16.1

표 1을 참조하면, 비교예는 종래 사용되던 강심알루미늄선(ACSR)이고, 실시예 1 및 실시예 2는 본 발명의 다른 실시예에 따른 가공송전선으로서, 실시예 1은 인장강도가 160kgf/㎟인 강선을 사용한 경우이고, 실시예 2는 인장강도가 195kgf/㎟인 강선을 사용한 경우이다. 비교예, 실시예 1 및 실시예 2는 동일한 규격, 예를 들어 동일한 강심 및 도체 단면적을 가지도록 제작되었다.Referring to Table 1, the comparative example is a conventional ACSR, and Examples 1 and 2 are transmission lines according to another embodiment of the present invention. In Example 1, the tensile strength is 160 kgf / mm < 2 > And the second embodiment uses a steel wire having a tensile strength of 195 kgf / mm < 2 >. Comparative Example, Example 1 and Example 2 were fabricated to have the same specifications, for example, the same core thickness and conductor cross section.

표 2는 본 발명의 다른 실시예에 따른 가공송전선과 종래 사용되던 강심알루미늄선(ACSR)의 전기 및 기계적 특성을 나타낸다.Table 2 shows the electrical and mechanical properties of a machined transmission line and a conventional ACSR according to another embodiment of the present invention.

구분division 단위unit 비교예Comparative Example 실시예1Example 1 실시예2Example 2 20℃ DC 전기저항20 ℃ DC electric resistance Ω/kmΩ / km 0.07020.0702 0.06830.0683 0.06830.0683 인장하중(RTS)Tensile load (RTS) kgfkgf 13,89013,890 13,20013,200 15,56015,560 허용전류Allowable current AA 848848 1,3261,326 1,6001,600 이도Island mm 14.0714.07 14.0514.05 14.0514.05

표 2를 참조하면, 실시예 1 및 실시예 2의 전기저항은 비교예의 전기저항과 비교하여 2.7%만큼 낮은 것으로 확인된다. 전기저항은 가공송전선에 전류가 흐를 때에 발열량 및 온도 상승폭에 영향을 미치므로, 결과적으로 낮은 전기저항은 가공송전선의 이도 특성을 개선시킬 수 있다. 또한, 실시예 2의 인장하중은 비교예의 인장하중과 비교하여 12%만큼 높은 것으로 확인된다. 높은 인장하중은 가공송전선의 이도 특성을 개선시킬 수 있다. 한편, 실시예 1의 인장하중은 비교예의 인장하중과 거의 비슷한 것으로 확인되지만, 도체에 도전율이 높은 대신에 하중 분담율이 낮은 연 알루미늄 소재를 사용한 것을 고려하면 양호한 결과라고 할 수 있다. 또한, 실시예 1 및 실시예 2의 허용전류는 동일한 이도 조건에서 비교예의 허용전류와 비교하여 각각 56% 및 89%만큼 높은 것으로 확인된다. 그 결과, 실시예 1 및 실시예 2의 송전 용량은 비교예의 송전 용량과 비교하여 상당히 높게 나타날 수 있을 것이다.Referring to Table 2, it is confirmed that the electrical resistances of Examples 1 and 2 are as low as 2.7% as compared with the electrical resistances of the comparative examples. The electrical resistance affects the amount of heating and the temperature rise when current flows through the working transmission line, and consequently low electrical resistance can improve the diagonal characteristics of the working transmission line. It is also confirmed that the tensile load of Example 2 is higher by 12% than the tensile load of the comparative example. A high tensile load can improve the transient characteristics of the overhead transmission line. On the other hand, although the tensile load of Example 1 was found to be almost the same as the tensile load of the comparative example, it can be said that a good result is obtained when a soft aluminum material having a low load sharing ratio is used instead of a conductor having high conductivity. In addition, the allowable currents of Examples 1 and 2 are confirmed to be as high as 56% and 89%, respectively, in comparison with the allowable current of the comparative example under the same island condition. As a result, the transmission capacities of the first and second embodiments may be significantly higher than the transmission capacities of the comparative example.

표 3은 본 발명의 다른 실시예에 따른 가공송전선과 종래 사용되던 강심알루미늄선(ACSR)의 온도 변화에 따른 이도를 나타낸다.Table 3 shows the changes in temperature of the machined transmission line and the conventional ACSR according to another embodiment of the present invention.

구분division 비교예Comparative Example 실시예 1Example 1 실시예 2Example 2 온도(℃)Temperature (℃) 3030 6.50m6.50 m 7.17m7.17m 6.02m6.02 m 6060 7.82m7.82m 7.93m7.93m 6.71m6.71m 9090 9.17m9.17m 8.46m8.46m 7.16m7.16m 120120 -- 9.01m9.01m 7.64m7.64m 135135 -- 9.17m9.17m 7.9m7.9m 180180 -- 8.69m8.69m 200200 -- 9.06m9.06m 철탑 사이의 간격: 400mSpacing between steel towers: 400m

표 3을 참조하면, 실시예 1 및 실시예 2의 이도는 가공송전선의 연속허용온도인 90℃의 조건에서 비교예의 이도와 비교하여 각각 0.71m 및 2.01m만큼 작은 것으로 확인된다. 작은 이도는 송전 용량의 증가를 가능하게 할 뿐만 아니라 철탑 사이의 간격을 증가시킴으로써 철탑 및 가공송전선 시공에 따른 비용을 절감시킬 수 있다.Referring to Table 3, it can be seen that the gutters of Examples 1 and 2 are as small as 0.71 m and 2.01 m, respectively, as compared with that of the comparative example under the condition of the continuous allowable temperature of the working power transmission line of 90 캜. The small islands not only enable the transmission capacity to be increased, but also increase the distance between the towers, thereby reducing the cost of constructing the towers and transmission lines.

표 4는 본 발명의 다른 실시예에 따른 가공송전선과 종래 사용되던 강심알루미늄선(ACSR)의 부식 시험에 따른 인장강도 잔존율을 나타낸다. 부식 환경은 KS D ISO 11130을 참조하여 35g/ℓ 농도의 소금물 용액으로 조성하였고, 부식 시험은 가공송전선을 35g/ℓ 농도의 소금물 용액에 1000시간 동안 일정한 시간 간격으로 침지와 건조를 반복함으로써 실시되었다.Table 4 shows the tensile strength retention ratio according to the corrosion test of the machined transmission line according to another embodiment of the present invention and the conventional ACSR. Corrosion test was conducted with 35g / ℓ of brine solution with reference to KS D ISO 11130. Corrosion test was conducted by repeating immersion and drying at a constant time interval for 1000 hours in a brine solution of 35g / .

항목 Item 인장강도 잔존율(%)Tensile strength retention (%) 강심Strength 도체Conductor 내층Inner layer 외층Outer layer 비교예Comparative Example 99.799.7 99.499.4 99.599.5 실시예Example 100.2100.2 101.5101.5 99.199.1

표 4를 참조하면, 비교예의 강심 인장강도는 부식 환경에 노출됨에 따라 저하되는 반면에, 실시예의 강심 인장강도는 부식 환경에 노출되었음에도 불구하고 오히려 향상되는 것을 확인할 수 있다. 이는 본 발명의 일 실시예에 따라 제작된 강선이 석출경화형 스테인리스 강선으로써 일정 기간 동안에 자연 시효경화를 통해 인장강도가 향상될 수 있기 때문인 것으로 해석된다.Referring to Table 4, it can be seen that the compressive tensile strength of the comparative example decreases with exposure to the corrosive environment, whereas the compressive tensile strength of the embodiment is improved rather than exposed to the corrosive environment. This is because the steel wire fabricated according to one embodiment of the present invention is a precipitation hardening type stainless steel wire and the tensile strength can be improved by natural age hardening during a certain period of time.

표 5는 본 발명의 다른 실시예에 따른 가공송전선과 종래 사용되던 강심알루미늄선(ACSR)의 부식 시험 결과를 나타낸다.Table 5 shows the corrosion test results of the machined transmission line according to another embodiment of the present invention and the conventional ACSR.

Figure 112015107845892-pat00001
Figure 112015107845892-pat00001

표 5를 참조하면, 비교예의 강선 표면에는 다량의 염수 부착과 함께 부식에 의한 변색 및 피팅 흔적이 관측된 반면에, 실시예의 강선 표면에는 변화가 거의 관측되지 않는 것으로 확인된다. 이와 같이 본 발명의 일 실시예에 따라 제작된 강선을 사용하면 내부식성이 매우 우수하여 강선에 아연 도금 또는 알루미늄 피복을 위한 공정이 요구되지 않게 된다.Referring to Table 5, it was confirmed that, on the surface of the steel wire of the comparative example, discoloration due to corrosion and traces of fitting were observed along with a large amount of brine adhesion, while no change was observed on the surface of the steel wire of the example. As described above, when the steel wire fabricated according to one embodiment of the present invention is used, the corrosion resistance is very excellent, so that a process for zinc plating or aluminum coating on the steel wire is not required.

표 6은 대기 환경에서 서로 접촉하고 있는 2개의 소재 사이의 내부식성 관계를 나타낸다.Table 6 shows the corrosion resistance relationship between two materials in contact with each other in the atmospheric environment.

큰 면적을 가진 소재Material with large area 작은 면적을 가진 소재Material with small area Carbon steel
cast iron
Carbon steel
cast iron
Zn
galvanized steel
Zn
galvanized steel
AlAl CuCu Stainless steelStainless steel
Carbon steel
/cast iron
Carbon steel
/ cast iron
+* + * -- -- +* + * +* + *
Zn
/galvanized steel
Zn
/ galvanized steel
+* + * ++ ++ 00 ++
AlAl 0/-0/- 00 ++ 0/-0/- ++ CuCu -- -- -- ++ ++ Stainless steelStainless steel -- -- 0/-0/- ++ ++

표 6을 참조하면, 본 발명의 다른 실시예에 따른 가공송전선에서와 같이 스테인리스 강 소재의 강심은 알루미늄 소재의 도체와의 접촉에 의한 내부식성 관계에서 도체의 면적이 강심의 면적보다 큰 경우에 '+'로 나타남으로써 접촉 부식의 문제가 없음을 나타낸다.As shown in Table 6, when the area of the conductor is larger than the area of the steel core in the corrosion resistance relation with the contact of the aluminum material, the strength of the stainless steel material, as in the transmission line according to another embodiment of the present invention, + ', Indicating no contact corrosion problem.

도 6은 본 발명의 또 다른 실시예에 따른 가공송전선의 제조방법을 나타낸 도면, 도 7은 본 발명의 또 다른 실시예에 따른 가공송전선의 제조방법에 따라 가공송전선이 제작되는 과정을 개략적으로 나타낸 도면이다.FIG. 6 is a view illustrating a method of manufacturing a transmission line according to another embodiment of the present invention. FIG. 7 is a schematic view illustrating a process of fabricating a transmission line according to another embodiment of the present invention. FIG.

도 6 및 도 7을 참조하면, 본 발명의 또 다른 실시예에 따른 가공송전선의 제조방법은 강심 공급 단계(S200), 1차 알루미늄 소선 공급 단계(S210), 내층 형성 단계(S220), 2차 알루미늄 소선 공급 단계(S230), 외층 형성 단계(S240) 및 가공송전선 권취 단계(S250)를 포함할 수 있다.6 and 7, a method of manufacturing a machined transmission line according to another embodiment of the present invention includes steps of supplying a steel cord (S200), supplying a primary aluminum strand (S210), forming an inner layer (S220) An aluminum strand feeding step S230, an outer layer forming step S240, and a machining power line winding step S250.

먼저, 강심(100)이 제1 보빈(300)에서 풀려 나오면서 제1 연선기(310) 및 제2 연선기(330)로 연속적으로 공급될 수 있다(S200).First, the core 100 is released from the first bobbin 300 and can be continuously supplied to the first twister 310 and the second twister 330 (S200).

강심(100)은 복수, 예를 들어 7개의 강선(110)이 연선된 구조로 이루어질 수 있다.The steel core 100 may have a structure in which a plurality of, for example, seven steel wires 110 are twisted.

강선(110)은 본 발명의 일 실시예에 따라 제작된 고강도 내식성 강선일 수 있다. 즉, 강선(110)은 전체 100중량부 기준으로 C: 0.05중량부 ~ 0.3중량부, Ni: 5.5중량부 ~ 8.5중량부, Cr: 15.0중량부 ~ 18.8중량부, Mn: 0.2중량부 ~ 1.5중량부, Si: 0.2중량부 ~ 0.9중량부, Al: 0.5중량부 ~ 1.5중량부, 나머지는 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 이루어질 수 있고, 신선 가공, 1000℃ ~ 1100℃로 가열한 후에 급랭시키는 용체화 처리 및 소정의 온도로 재 가열하는 석출경화 열처리를 차례로 거쳐 제작될 수 있다. 이 경우, 강선(110)의 인장강도는 160kgf/㎟ ~ 200kgf/㎟, 신율은 약 1.5% 이상, 선팽창계수는 11.0㎛/℃일 수 있다.The steel wire 110 may be a high-strength corrosion-resistant steel wire fabricated according to an embodiment of the present invention. That is, the steel wire 110 comprises 0.05 to 0.3 parts by weight of C, 5.5 to 8.5 parts by weight of Ni, 15.0 to 18.8 parts by weight of Cr, 0.2 to 1.5 parts by weight of Mn, 0.2 parts by weight to 0.9 parts by weight of Si, 0.5 parts by weight to 1.5 parts by weight of Al and the balance of Fe and other unavoidable impurities. And a precipitation hardening heat treatment which is reheated to a predetermined temperature. In this case, the tensile strength of the steel wire 110 may be 160 kgf / mm 2 to 200 kgf / mm 2, the elongation may be about 1.5% or more, and the coefficient of linear expansion may be 11.0 탆 / ° C.

다음으로, 복수의 알루미늄 소선(210)이 제2 보빈(320)에서 풀려 나오면서 제1 연선기(310)로 연속적으로 공급될 수 있고(S210), 제1 연선기(310) 내에서 강심(100)을 감싸도록 연선됨으로써 내층(A)을 형성할 수 있다(S220).Next, a plurality of aluminum strands 210 are loosened from the second bobbin 320 and continuously supplied to the first twisted yarn 310 (S210). Then, in the first twisted yarn 310, So that the inner layer A can be formed (S220).

다음으로, 복수의 알루미늄 소선(210)이 제3 보빈(340)에서 풀려 나오면서 제2 연선기(330)로 연속적으로 공급될 수 있고(S230), 제2 연선기(330) 내에서 강심(100) 및 내층(A)을 감싸도록 연선됨으로써 외층(B)을 형성할 수 있다(S240).Next, a plurality of aluminum strands 210 are loosened from the third bobbin 340 and continuously supplied to the second twisted yarn 330 (S230). Then, in the second twisted yarn 330, ) And the inner layer (A), so that the outer layer (B) can be formed (S240).

복수의 알루미늄 소선(210)은 내층(A)과 외층(B)에서 서로 반대 방향으로 연선됨으로써 내층(A)과 외층(B)이 서로 반대 방향으로 꼬임을 갖도록 할 수 있다.The plurality of aluminum strands 210 are twisted in opposite directions in the inner layer A and the outer layer B so that the inner layer A and the outer layer B are twisted in opposite directions to each other.

다음으로, 가공송전선(10)은 강심(100), 내층(A) 및 외층(B)이 형성된 상태로 드럼(350)에 권취됨으로써 가공송전선(10)의 운반 및 보관이 용이해질 수 있게 된다(S250).Next, the machining power transmission line 10 is wound around the drum 350 with the core 100, the inner layer A and the outer layer B being formed, so that the machining power transmission line 10 can be easily transported and stored S250).

이상, 본 발명의 일 실시예에 대하여 설명하였으나, 해당 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자라면 특허청구범위에 기재된 본 발명의 사상으로부터 벗어나지 않는 범위 내에서, 구성요소의 부가, 변경, 삭제 또는 추가 등에 의해 본 발명을 다양하게 수정 및 변경시킬 수 있을 것이며, 이 또한 본 발명의 권리범위 내에 포함된다고 할 것이다.It will be apparent to those skilled in the art that various modifications and variations can be made in the present invention without departing from the spirit of the invention as set forth in the appended claims. The present invention can be variously modified and changed by those skilled in the art, and it is also within the scope of the present invention.

10: 가공송전선
100: 강심
110: 강선
200: 도체
210: 알루미늄 소선
300: 제1 보빈
310: 제1 연선기
320: 제2 보빈
330: 제2 연선기
340: 제3 보빈
350: 드럼
10: Transmission line
100: Severe
110: Steel wire
200: conductor
210: Aluminum wire
300: 1st bobbin
310: first twisted pair
320: 2nd bobbin
330: second twisted pair machine
340: Third bobbin
350: Drums

Claims (15)

전체 100중량부 기준으로 C: 0.05중량부 ~ 0.3중량부, Ni: 5.5중량부 ~ 8.5중량부, Cr: 15.0중량부 ~ 18.8중량부, Mn: 0.2중량부 ~ 1.5중량부, Si: 0.2중량부 ~ 0.9중량부, Al: 0.5중량부 ~ 1.5중량부, 나머지는 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 이루어지고,
상기 강선의 선팽창계수는 11.0㎛/℃인 것을 특징으로 하는 고강도 내식성 강선.
0.05 to 0.3 parts by weight of C, 5.5 to 8.5 parts by weight of Ni, 15.0 to 18.8 parts by weight of Cr, 0.2 to 1.5 parts by weight of Mn, 0.2 parts by weight of Si, 0.2 parts by weight of Si 0.9 part by weight, Al: 0.5 part by weight to 1.5 part by weight, the balance being Fe and other unavoidable impurities,
Wherein the coefficient of linear expansion of the steel wire is 11.0 占 퐉 / 占 폚.
제1항에 있어서,
상기 강선은 1000℃ ~ 1100℃로 가열한 후에 급랭시키는 용체화 처리 및 480℃ ~ 570℃로 재 가열하는 석출경화 열처리를 차례로 거친 것을 특징으로 하는 고강도 내식성 강선.
The method according to claim 1,
Wherein the steel wire is subjected to a solution treatment for quenching after heating to 1000 占 폚 to 1100 占 폚 and a precipitation hardening heat treatment for reheating to 480 占 폚 to 570 占 폚.
삭제delete 제1항 또는 제2항에 있어서,
상기 강선의 인장강도는 160kgf/㎟ ~ 200kgf/㎟인 것을 특징으로 하는 고강도 내식성 강선.
3. The method according to claim 1 or 2,
Wherein the tensile strength of the steel wire is 160 kgf / mm 2 to 200 kgf / mm 2.
전체 100중량부 기준으로 C: 0.05중량부 ~ 0.3중량부, Ni: 5.5중량부 ~ 8.5중량부, Cr: 15.0중량부 ~ 18.8중량부, Mn: 0.2중량부 ~ 1.5중량부, Si: 0.2중량부 ~ 0.9중량부, Al: 0.5중량부 ~ 1.5중량부, 나머지는 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 이루어지는 합금강을 제조하는 제1 단계;
상기 합금강을 신선 가공하여 강선을 제작하는 제2 단계;
상기 강선을 1000℃ ~ 1100℃로 가열한 후에 급랭시키는 용체화 처리를 실시하는 제3 단계; 및
상기 강선을 480℃ ~ 570℃로 재 가열하는 석출경화 열처리를 실시하는 제4 단계를 포함하고,
상기 강선의 선팽창계수는 11.0㎛/℃인 것을 특징으로 하는 고강도 내식성 강선의 제조방법.
0.05 to 0.3 parts by weight of C, 5.5 to 8.5 parts by weight of Ni, 15.0 to 18.8 parts by weight of Cr, 0.2 to 1.5 parts by weight of Mn, 0.2 parts by weight of Si, 0.2 parts by weight of Si 0.9 part by weight, Al: 0.5 part by weight to 1.5 part by weight, the remainder being Fe and other unavoidable impurities;
A second step of drawing a steel wire by drawing the alloy steel;
A third step of heating the steel wire to 1000 ° C to 1100 ° C and then quenching the steel wire; And
And a fourth step of performing a precipitation hardening heat treatment for reheating the steel wire to 480 캜 to 570 캜,
Wherein the coefficient of linear expansion of the steel wire is 11.0 占 퐉 / 占 폚.
삭제delete 제5항에 있어서,
상기 강선의 인장강도는 160kgf/㎟ ~ 200kgf/㎟인 것을 특징으로 하는 고강도 내식성 강선의 제조방법.
6. The method of claim 5,
Wherein the tensile strength of the steel wire is 160 kgf / mm 2 to 200 kgf / mm 2.
복수의 강선이 연선되어 구성되는 강심 및 상기 강심을 감싸는 도체를 구비하며, 상기 강선은 전체 100중량부 기준으로 C: 0.05중량부 ~ 0.3중량부, Ni: 5.5중량부 ~ 8.5중량부, Cr: 15.0중량부 ~ 18.8중량부, Mn: 0.2중량부 ~ 1.5중량부, Si: 0.2중량부 ~ 0.9중량부, Al: 0.5중량부 ~ 1.5중량부, 나머지는 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 이루어지고,
상기 강선의 선팽창계수는 11.0㎛/℃인 것을 특징으로 하는 고강도 내식성 강선을 이용한 가공송전선.
Wherein the steel wire comprises 0.05 to 0.3 parts by weight of C, 5.5 to 8.5 parts by weight of Ni, and 0.5 to 8 parts by weight of Cr, based on 100 parts by weight of the total weight of the steel, 15.0 parts by weight to 18.8 parts by weight of Mn, 0.2 to 1.5 parts by weight of Mn, 0.2 to 0.9 parts by weight of Si, 0.5 to 1.5 parts by weight of Al and the balance of Fe and other unavoidable impurities,
Wherein the coefficient of linear expansion of the steel wire is 11.0 占 퐉 / 占 폚.
제8항에 있어서,
상기 강선은 1000℃ ~ 1100℃로 가열한 후에 급랭시키는 용체화 처리 및 480℃ ~ 570℃로 재 가열하는 석출경화 열처리를 차례로 거친 것을 특징으로 하는 고강도 내식성 강선을 이용한 가공송전선.
9. The method of claim 8,
Characterized in that the steel wire is subjected to a solution treatment process in which the steel wire is quenched after heating to 1000 占 폚 to 1100 占 폚 and a precipitation hardening heat treatment in which the wire is reheated to 480 占 폚 to 570 占 폚.
삭제delete 제8항 또는 제9항에 있어서,
상기 강선의 인장강도는 160kgf/㎟ ~ 200kgf/㎟인 것을 특징으로 하는 고강도 내식성 강선을 이용한 가공송전선.
10. The method according to claim 8 or 9,
Wherein the tensile strength of the steel wire is 160 kgf / mm 2 to 200 kgf / mm 2.
제8항에 있어서,
상기 도체는 복수의 사다리꼴형 알루미늄 소선으로 이루어져 상기 강심을 원통형으로 감싸는 것을 특징으로 하는 고강도 내식성 강선을 이용한 가공송전선.
9. The method of claim 8,
Wherein the conductor is formed of a plurality of trapezoidal aluminum strands, and the conductor is wrapped in a cylindrical shape.
제12항에 있어서,
상기 알루미늄 소선은 다층으로 형성되는 것을 특징으로 하는 고강도 내식성 강선을 이용한 가공송전선.
13. The method of claim 12,
Wherein the aluminum strand is formed in a multi-layered structure.
제12항에 있어서,
상기 알루미늄 소선은 다층으로 형성되고, 내층과 외층은 서로 반대 방향으로 꼬임을 갖는 것을 특징으로 하는 고강도 내식성 강선을 이용한 가공송전선.
13. The method of claim 12,
Wherein the aluminum strand is formed in a multilayer structure, and the inner layer and the outer layer are twisted in opposite directions to each other.
제12항에 있어서,
상기 알루미늄 소선은 연 알루미늄 소재로 이루어지는 것을 특징으로 하는 고강도 내식성 강선을 이용한 가공송전선.
13. The method of claim 12,
Characterized in that the aluminum strand is made of a soft aluminum material.
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KR101351239B1 (en) * 2012-11-15 2014-01-15 (주)메탈링크 Manufacturing method and apparatus of trapezoidal aluminumalloy wire for overhead power transmission cable

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