[go: up one dir, main page]

KR101452814B1 - Injection system for solid particles - Google Patents

Injection system for solid particles Download PDF

Info

Publication number
KR101452814B1
KR101452814B1 KR1020107013310A KR20107013310A KR101452814B1 KR 101452814 B1 KR101452814 B1 KR 101452814B1 KR 1020107013310 A KR1020107013310 A KR 1020107013310A KR 20107013310 A KR20107013310 A KR 20107013310A KR 101452814 B1 KR101452814 B1 KR 101452814B1
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
flow rate
mass flow
downstream
upstream
injection
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
KR1020107013310A
Other languages
Korean (ko)
Other versions
KR20100110784A (en
Inventor
진 슈밋트
버나드 카우웬버흐스
가이 정크
크리스쳔 룬키스
Original Assignee
풀 부르스 에스. 에이.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 풀 부르스 에스. 에이. filed Critical 풀 부르스 에스. 에이.
Publication of KR20100110784A publication Critical patent/KR20100110784A/en
Application granted granted Critical
Publication of KR101452814B1 publication Critical patent/KR101452814B1/en
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23K—FEEDING FUEL TO COMBUSTION APPARATUS
    • F23K3/00—Feeding or distributing of lump or pulverulent fuel to combustion apparatus
    • F23K3/02—Pneumatic feeding arrangements, i.e. by air blast
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23K—FEEDING FUEL TO COMBUSTION APPARATUS
    • F23K2203/00—Feeding arrangements
    • F23K2203/006—Fuel distribution and transport systems for pulverulent fuel
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23K—FEEDING FUEL TO COMBUSTION APPARATUS
    • F23K2203/00—Feeding arrangements
    • F23K2203/20—Feeding/conveying devices
    • F23K2203/201—Feeding/conveying devices using pneumatic means

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Air Transport Of Granular Materials (AREA)
  • Flow Control (AREA)
  • Furnace Charging Or Discharging (AREA)
  • Manufacture Of Iron (AREA)
  • Vertical, Hearth, Or Arc Furnaces (AREA)

Abstract

본 발명에 따른 고체입자들을 위한 주입시스템은, 이송호퍼; 상기 이송호퍼의 출구에서의 상기 고체입자들의 유동화 및 고체-기체흐름의 형성화를 하기 위한 유동화장치; 상기 유동화장치로부터 하류구역으로 상기 고체-기체흐름을 이송하기 위해, 상기 하류구역에서 복수 개의 주입라인들이 연결된 정적분배장치를 포함하는 공기이송라인;을 포함한다. 상류흐름 제어시스템은 상기 상류구역의 상기 공기이송라인에서 측정된 고체원료 질량흐름에 반응하는 상기 상류유동 제어밸브의 개방을 제어함으로써, 상기 상류구역에서의 상기 공기이송라인의 질량 흐름률을 제어한다. 하류흐름 제어시스템은 상기 메인 하류질량 흐름률 센서에 의해 감지된 순간질량 흐름률에 반응하는 적어도 하나의 하류흐름 제어밸브의 개방을 제어함으로써, 상기 하류구역에서의 상기 공기이송라인의 질량 흐름률을 제어한다.An injection system for solid particles according to the present invention comprises: a transfer hopper; A fluidization device for fluidizing the solid particles at the outlet of the transfer hopper and for forming a solid-gas flow; And an air delivery line including a static distribution device in which a plurality of infusion lines are connected in the downstream zone to transfer the solid-gas flow from the fluidization device to a downstream zone. The upstream flow control system controls the mass flow rate of the air transfer line in the upstream zone by controlling the opening of the upstream flow control valve in response to the measured solid material mass flow in the air transfer line of the upstream zone . The downstream flow control system controls the opening of at least one downstream flow control valve responsive to the instantaneous mass flow rate sensed by the main downstream mass flow rate sensor to determine the mass flow rate of the air transfer line in the downstream zone .

Figure R1020107013310
Figure R1020107013310

Description

고체입자들 주입시스템{INJECTION SYSTEM FOR SOLID PARTICLES}[0001] INJECTION SYSTEM FOR SOLID PARTICLES [0002]

본 발명은 일반적으로 고체입자들의 주입에 관한 것이며, 구체적으로 분말석탄을 고로 내에 주입하는 것이다.
The present invention relates generally to the injection of solid particles, and more specifically to the injection of powdered coal into the blast furnace.

고로 작동의 기술에서, 고로 송풍구들 내의 열풍 내에 분말석탄을 주입함으로써 코크스의 소비를 줄이는 것은 잘 알려져 있다. 그러한 주입시스템은, 일반적으로 분말석탄 선탄장 부근인, 제1 구역에 위치된 이송호퍼, 상기 이송호퍼의 출구에서 분말석탄을 유동화하기 위한 유동화장치, 및 일반적으로 고로 부근의 제2 구역에 위치된 분배장치로의 상기 유동화장치에 연결된 공기이송라인을 전형적으로 포함한다. 상기 분배장치에서, 공기흐름은, 열풍 내에 분말을 주입하기 위한 고로 송풍구들 내에 배치된 주입랜스들에 연결된, 몇 개의 주입라인들 사이에서 분배된다. 제1 구역(이하 상류구역으로 칭함)과 제2 구역(이하 하류구역으로 칭함) 사이의 거리는 일반적으로 몇 백미터이고 종종 1km를 초과한다.
In the blast furnace operation technique, it is well known to reduce the consumption of coke by injecting powdered coal into the hot air within the blast furnace tuyeres. Such an injection system comprises a transfer hopper generally located in a first zone, near a powder coal coal shed, a fluidization apparatus for fluidizing coal powder at the outlet of the transfer hopper, and a distribution generally located in a second zone near the blast furnace Typically an air transfer line connected to the fluidization device to the device. In the dispensing device, the air flow is distributed between several injection lines, which are connected to the injection lances disposed in the blast blow holes for injecting the powder into hot air. The distance between the first zone (hereinafter referred to as the upstream zone) and the second zone (hereinafter referred to as the downstream zone) is generally several hundred meters and often exceeds one kilometer.

고로 내에서 일정한 프로세스를 인가하기 위해, 고로 내로 주입된 분말석탄의 양은 정교하게 조절가능하며, 큰 파동이 되어서는 않 된다. 그러한 주입시스템들 내의 질량 흐름률 제어를 위한 다른 방법들은 현재까지 발전해 왔다. 첫 번째 방법에 따르면, 질량 흐름률은 이송호퍼 내에서, 상기 호퍼를 갖춘 미분중량측정 시스템의 출력신호에 반응하거나 공기이송라인에 직접적으로 장착된 질량 흐름률 센서의 출력신호에 반응하는, 가스 압력을 조절함으로써 제어된다. 두 번째 방법에 따르면, 질량 흐름률은, 상기 호퍼를 갖춘 미분중량측정 시스템의 출력신호에 반응하거나 공기이송라인에 직접적으로 장착된 질량 흐름률 센서의 출력신호에 반응하는, 이송호퍼의 유동화장치 내로 주입된 유동화 가스의 흐름률 또는 공기이송라인 내에 주입된 희석 가스의 흐름률을 조절함으로써 제어된다. 세 번째 방법에 따르면, 질량 흐름률은 흐름 제어밸브의 수단에 의해 공기흐름을 조절함으로써 제어된다. 이러한 세 번째 방법의 제1 실시예에 따르면, 메인 흐름 제어밸브는 이송호퍼 위치, 즉 공기이송라인의 시작부분에서의 이송 라인에 장착되고, 이송호퍼를 갖춘 미분중량측정 시스템의 출력신호에 반응하거나 이송호퍼에서의 이송라인에 장착된 질량 흐름률 센서의 출력신호에 반응하여 제어된다. 이러한 세 번째 방법의 제2 실시예에 따르면, 주입흐름 제어밸브는 분배기 위치에서의 각각의 주입라인들에 장착되고 각각의 주입라인에 장착된 주입질량 흐름률 센서의 출력신호에 반응하여 제어된다.
In order to apply a constant process in the blast furnace, the amount of powder coal injected into the blast furnace is finely adjustable and should not be large. Other methods for mass flow rate control in such injection systems have been developed to date. According to a first method, the mass flow rate is measured in a transfer hopper, in response to an output signal of a mass flow rate sensor, which reacts with the output signal of a differential weighing system equipped with said hopper or directly mounted on an air transfer line, . According to a second method, the mass flow rate is controlled by means of a mass flow rate sensor which is responsive to the output signal of the differential gravimetric system equipped with said hopper or to the fluidization device of the transfer hopper which is responsive to the output signal of the mass flow rate sensor mounted directly on the air transfer line The flow rate of the injected fluidized gas or the flow rate of the diluted gas injected into the air transfer line. According to a third method, the mass flow rate is controlled by adjusting the air flow by means of a flow control valve. According to a first embodiment of this third method, the main flow control valve is mounted in the transfer hopper position, i.e. the transfer line at the beginning of the air transfer line, and is responsive to the output signal of the differential weighing system with transfer hopper And is controlled in response to the output signal of the mass flow rate sensor mounted on the transfer line in the transfer hopper. According to a second embodiment of this third method, the injection flow control valve is mounted in each injection line at the dispenser position and is controlled in response to the output signal of the injection mass flow rate sensor mounted on each injection line.

미국특허 제5,123,632호는 고 내로 분말석탄을 주입하기 위한 공기 주입시스템을 개시한다. 상기 시스템은 상류구역에 위치된 두 개의 이송호퍼들을 포함한다. 고로 내로 주입되는 분말석탄의 전체적인 흐름률은 각각의 이송호퍼의 출구에서의 측정장치에서 조절된다. 이러한 측정장치는, 고로 근처의 하류구역에 위치되고 예를 들어 미국특허 제4,702,182호에 상술된 타입의, 정적분배장치로의 메인 공기이송라인에 의해 연결된다. 이러한 분배기에서, 주요한 공기 흐름은 고로 송풍구들로의 주입라인들을 통해 이송되는 두 번째의 흐름으로 다시 분배된다. 각각의 주입파이프는 폐쇄밸브 및 적어도 하나의 흐름률 제어 송풍구를 포함한다. 각각의 주입라인에서, 보상가스의 주입으로 제어되는 압력 또는 제1 흐름률 제어 송풍구의 하류 주입라인에서의 밸브로 제어되는 압력에 의해, 제1 흐름률 제어 송풍구의 하류일정압력을 유지되는 것이 제안된다.
U.S. Patent No. 5,123,632 discloses an air injection system for injecting powdered coal into a furnace. The system includes two transfer hoppers located in the upstream zone. The overall flow rate of the powder coal injected into the blast furnace is regulated in the measuring device at the outlet of each conveying hopper. Such a measuring device is connected by a main air transfer line to a static distribution device, which is located in the downstream zone near the blast furnace and of the type described, for example, in U.S. Patent No. 4,702,182. In such a distributor, the primary air flow is redistributed back to the second flow delivered through the injection lines to the blast blowers. Each injection pipe includes a closing valve and at least one flow rate controlled blower. It is proposed in each injection line to maintain a constant pressure downstream of the first flow rate controlled tuyeres, either by a pressure controlled by the injection of the compensating gas or by a valve-controlled pressure in the downstream injection line of the first flow rate controlled tuyeres do.

미국특허 제5,285,735호는 압축이송탱크로부터, 고로로 분말석탄을 이송시키는, 공기이송라인 내로 분말석탄의 주입량을 제어하기 위한 시스템을 개시한다. 이러한 문헌은 공기이송라인 내로 흐르는 분말석탄의 흐름률을 측정하도록 압축이송탱크 근처의 이송라인에 파우더(power) 흐름 측정기를 설치하는 것을 제안한다. 이러한 파우더 흐름 측정기의 출력신호는 이송탱크와 공기이송라인 사이에 설치된 파우더 밸브의 개방을 제어하기 위해 소위 흐름 표시 제어기에 의해 이용된다. 대안으로서, 흐름 표시 제어기는 파우더 밸브의 개방을 제어하기 위해 압축이송탱크를 갖춘 질량측정시스템으로부터의 출력신호를 이용할 수 있다.
U.S. Pat. No. 5,285,735 discloses a system for controlling the amount of powder coal injected into an air transfer line that transfers powder coal from a compressed feed tank to a blast furnace. This document proposes to install a power flow meter in the transfer line near the compression transfer tank to measure the flow rate of the powder coal flowing into the air transfer line. The output signal of this powder flow meter is used by a so-called flow indicator controller to control the opening of a powder valve installed between the transfer tank and the air transfer line. Alternatively, the flow indication controller may utilize an output signal from a mass measurement system with a compression transfer tank to control the opening of the powder valve.

본 출원의 출원인에 의해 수행된 현재의 테스트들은 -질량 흐름률 제어의 상태에도 불구하고- 이송라인과 주입라인들의 질량 흐름률은 놀랍게도 중요한 파동들이 된다. 출원인은 질량 흐름률의 이러한 파동들이 공기이송라인이 길수록 더욱 중요하다는 것을 발견했다.
Current tests performed by the applicant of the present application - despite the state of mass flow rate control - the mass flow rate of the transfer line and the injection lines are surprisingly significant. Applicants have found that these waves of mass flow rate are more important as the air transfer line is longer.

본 발명은 특히 상류구역의 이송호퍼와 하류구역의 분배장치 사이를 연결하는 긴 공기이송라인에서 관찰된 질량 흐름률 내 파동들을 줄이기 위한 데에 그 일반적인 목적이 있다.
The present invention is of particular general purpose for reducing undulations in the mass flow rate observed in long air transfer lines connecting between the transfer hopper of the upstream zone and the distributor of the downstream zone.

본 발명에 따른 고체입자들 주입시스템은, 상류구역에 위치된 이송호퍼; 상기 이송호퍼의 출구에서의 상기 고체입자들의 유동화 및 고체-기체흐름의 형성화를 하기 위한 유동화장치; 상기 유동화장치로부터 하류구역으로 상기 고체-기체흐름을 이송하기 위해, 상기 하류구역에서 복수 개의 주입라인들이 연결된 정적분배장치를 포함하는 공기이송라인; 및 상기 상류구역에서 상기 공기이송라인에 배치된 상류유동 제어밸브, 및 상기 상류구역에서 상기 공기이송라인에 고체원료 질량흐름을 측정가능한 상류질량 흐름률 측정수단을 구비하며, 상기 상류구역의 상기 공기이송라인에서 측정된 고체원료 질량흐름에 반응하는 상기 상류유동 제어밸브의 개방을 제어함으로써, 상기 상류구역에서의 상기 공기이송라인의 질량 흐름률을 제어가능한 상류흐름 제어시스템;을 포함하며, 상기 하류구역의 상기 정적분배장치 상류에서 상기 공기이송라인에 배치된 적어도 하나의 하류흐름 제어밸브, 및 상기 하류구역의 상기 정적분배장치 상류에서 상기 공기이송라인에 배치된 메인 하류질량 흐름률 센서를 구비하며, 상기 메인 하류질량 흐름률 센서에 의해 감지된 순간질량 흐름률에 반응하는 적어도 하나의 하류흐름 제어밸브의 개방을 제어함으로써, 상기 하류구역에서의 상기 공기이송라인의 질량 흐름률을 제어가능하다. 이러한 빠른 하류흐름 제어시스템과 느린 상류흐름 제어시스템의 결합은 상류구역의 이송호퍼와 하류구역의 분배장치 사이를 연결하는 몇백 미터의 공기이송라인에서 관찰된 질량 흐름률의 파동을 효율적으로 줄이도록 한다.
A solid particle injection system according to the present invention comprises: a transfer hopper located in an upstream zone; A fluidization device for fluidizing the solid particles at the outlet of the transfer hopper and for forming a solid-gas flow; An air delivery line including a static distribution device in which a plurality of infusion lines are connected in the downstream zone to convey the solid-gas flow from the fluidization device to a downstream zone; And an upstream flow control valve disposed on the air transfer line in the upstream zone and an upstream mass flow rate measurement means capable of measuring a mass flow of solid material to the air transfer line in the upstream zone, An upstream flow control system capable of controlling the mass flow rate of the air transfer line in the upstream zone by controlling the opening of the upstream flow control valve in response to the measured mass flow of solid material in the transfer line, At least one downstream flow control valve disposed in the air transfer line upstream of the static distribution device in the zone and a main downstream mass flow rate sensor disposed in the air transfer line upstream of the static distribution device in the downstream zone, , At least one sub-reactor responsive to the instantaneous mass flow rate sensed by the main downstream mass flow rate sensor By controlling the opening of the flow control valve, it is possible to control the mass flow rate of the air transfer line in the downstream zone. The combination of such a fast downstream flow control system and a slow upstream flow control system effectively reduces the mass flow rate fluctuations observed in air transfer lines of several hundred meters connecting between the transfer hopper of the upstream zone and the distributor of the downstream zone .

아주 간단한 실시예에서, 상기 하류흐름 제어시스템은, 상기 하류구역의 상기 정적분배장치 상류에서 상기 공기이송라인에 배치된 메인 하류흐름 제어밸브를 포함하며, 상기 메인 하류질량 흐름률 센서에 의해 감지된 순간질량 흐름률에 반응하는 적어도 하나의 하류흐름 제어밸브의 개방을 제어함으로써, 상기 하류구역에서의 상기 공기이송라인의 질량 흐름률을 제어가능하다.
In a very simple embodiment, the downstream flow control system includes a main downstream flow control valve disposed in the air transfer line upstream of the static distribution device of the downstream zone, wherein the main downstream flow control valve sensed by the main downstream mass flow rate sensor By controlling the opening of at least one downstream flow control valve responsive to the instantaneous mass flow rate, the mass flow rate of the air transfer line in the downstream zone can be controlled.

다른 실시예에서, 상기 하류흐름 제어시스템은, 각각의 상기 주입라인들에서의 주입흐름 제어밸브를 포함하며, 상기 메인 하류질량 흐름률 센서에 의해 감지된 순간질량 흐름률에 반응하는 모든 상기 주입흐름 제어밸브들의 개방을 제어함으로써, 상기 하류구역에서의 상기 공기이송라인의 질량 흐름률을 제어가능하다. 이것은 서로로부터 더욱 독립적으로 주입라인들 내의 질량 흐름률들을 조절하도록 한다.
In another embodiment, the downstream flow control system includes an injection flow control valve at each of the injection lines, wherein all of the injection flows in response to the instantaneous mass flow rate sensed by the main downstream mass flow rate sensor By controlling the opening of the control valves, it is possible to control the mass flow rate of the air transfer line in the downstream zone. This allows the mass flow rates in the injection lines to be adjusted more independently from each other.

또 다른 실시예에서, 상기 하류흐름 제어시스템은, 각각의 상기 주입라인들에서의 주입흐름 제어밸브 및 주입질량 흐름률 센서를 포함하며, 상기 메인 하류질량 흐름률 센서에 의해 감지된 순간질량 흐름률 및 상기 주입질량 흐름률 센서들에 의해 감지된 순간질량 흐름률들에 반응하는 모든 상기 주입흐름 제어밸브들의 개방을 제어함으로써, 상기 하류구역에서의 상기 공기이송라인의 질량 흐름률을 제어가능하다. 이것은 주입라인들 사이의 질량 흐름률의 분배를 더 잘 제어하도록 한다.
In yet another embodiment, the downstream flow control system includes an injection flow control valve and an injection mass flow rate sensor at each of the injection lines, wherein the instantaneous mass flow rate detected by the main downstream mass flow rate sensor And controlling the opening of all of the injection flow control valves responsive to the instantaneous mass flow rates sensed by the injection mass flow rate sensors, thereby controlling the mass flow rate of the air transfer line in the downstream zone. This allows better control of the distribution of the mass flow rate between the injection lines.

상기 하류흐름 제어시스템은, 각각의 상기 주입라인들에서 연속적으로 장착된 주입흐름 제어밸브 및 주입질량 흐름률 센서; 프로세스 신호로서 상기 메인 하류질량 흐름률 센서의 출력신호를 수신하며, 각각의 상기 주입흐름 제어밸브들을 위한 제1 제어신호를 발생시키는 제1 흐름 제어기; 프로세스 신호로서 상기 주입질량 흐름률 센서의 출력신호를 수신하며, 제2 제어신호를 발생시키는 제2 흐름 제어기; 및 후자가 연속적으로 장착된 상기 주입흐름 제어밸브를 위해 제어신호를 발하도록, 상기 제1 제어신호를 상기 제2 제어신호와 결합시키기 위한 수단;을 더 포함할 수 있다.
The downstream flow control system comprising: an injection flow control valve and an injection mass flow rate sensor continuously mounted in each of the injection lines; A first flow controller for receiving an output signal of the main downstream mass flow rate sensor as a process signal and generating a first control signal for each of the injection flow control valves; A second flow controller for receiving an output signal of the injection mass flow rate sensor as a process signal and generating a second control signal; And means for combining the first control signal with the second control signal to generate a control signal for the injection flow control valve, the latter being continuously mounted.

바람직한 실시예에서, 상기 상류흐름 제어시스템 및 상기 하류흐름 제어시스템 모두는 서로에 대해 독립적으로, 상기 상류유동 제어밸브의 개방범위를 제한가능한 제한회로, 및 상기 적어도 하나의 하류흐름 제어밸브를 포함한다.
In a preferred embodiment, both the upstream flow control system and the downstream flow control system include, independently of each other, the limiting circuit capable of limiting the open range of the upstream flow control valve and the at least one downstream flow control valve .

상기 상류질량 흐름률 측정수단은, 상기 이송호퍼를 갖춘 보정미분중량측정 시스템; 및 측정간격 동안 상기 보정미분중량측정 시스템에 의해 측정된 중량차이에 근거하는 절대질량 흐름률을 연산하는 질량 흐름률 연산장치;를 포함한다.
Said upstream mass flow rate measuring means comprising: a calibrated differential weighing system with said transfer hopper; And a mass flow rate calculation device for calculating an absolute mass flow rate based on the weight difference measured by the corrected differential weight measurement system during the measurement interval.

상기 상류질량 흐름률 측정수단의 바람직한 실시예는, 상기 상류구역에서의 상기 공기이송라인의 일부분에서 고체원료 밀집도를 감지가능한 흐름밀도 센서와, 상기 상류구역에서의 상기 공기이송라인의 일부분에서 이송속도를 측정가능한 속도 센서를 포함하며, 두 개의 수치들의 산물이 상기 부분에서 상기 순간질량 흐름률의 상대적인 수치인 상대질량 흐름률 센서; 및 상기 상대질량 흐름률 센서에 의해 감지된 겹쳐진 순간 파동들을 가진 절대 질량 흐름률 수치를 산출하기 위해, 상기 상대질량 흐름률 센서에 의해 감지된 상기 상대질량 흐름률 수치와 상기 질량 흐름률 연산장치에 의해 연산된 상기 절대 질량 흐름률 수치를 결합하기 위한 회로 수단;을 더 포함한다.
A preferred embodiment of the upstream mass flow rate measurement means comprises a flow density sensor capable of sensing solid material density at a portion of the air transfer line in the upstream zone and a transfer rate sensor at a portion of the air transfer line in the upstream zone, A relative mass flow rate sensor in which the product of the two values is a relative value of the instantaneous mass flow rate at the portion; And a relative mass flow rate sensor for detecting the relative mass flow rate value detected by the relative mass flow rate sensor and for calculating an absolute mass flow rate value with the superimposed instantaneous pulses sensed by the relative mass flow rate sensor, And circuit means for combining the absolute mass flow rate values calculated by the absolute mass flow rate values.

상기 하류흐름 제어시스템의 메인 질량 흐름률 센서의 바람직한 실시예는 상대질량 흐름률 센서를 포함한다. 이러한 상대질량 흐름률 센서는, 상기 하류구역에서의 상기 공기이송라인의 일부분에서 고체원료 밀집도를 감지가능한 흐름밀도 센서와, 상기 하류구역에서의 상기 공기이송라인의 일부분에서 이송속도를 측정가능한 속도 센서를 포함하며, 두 개의 수치들의 산물이 상기 부분에서 상기 순간질량 흐름률의 상대적인 수치이다.
A preferred embodiment of the main mass flow rate sensor of the downstream flow control system comprises a relative mass flow rate sensor. Such a relative mass flow rate sensor comprises a flow density sensor capable of sensing the density of solid material in a portion of the air transfer line in the downstream zone and a velocity sensor capable of measuring the feed rate at a portion of the air transfer line in the downstream zone, , And the product of the two values is the relative value of the instantaneous mass flow rate at that portion.

상기 상류질량 흐름률 측정수단은 상기 이송호퍼를 갖춘 보정미분중량측정 시스템과, 측정간격 동안 상기 보정미분중량측정 시스템에 의해 측정된 중량차이에 근거하는 절대질량 흐름률을 연산하는 질량 흐름률 연산장치를 포함하고, 상기 하류흐름 제어시스템은 상기 상대질량 흐름률 센서에 의해 감지된 겹쳐진 순간 파동들을 가진 절대 질량 흐름률 수치를 산출하기 위해, 상기 상대질량 흐름률 센서에 의해 감지된 상기 상대질량 흐름률 수치와 상기 질량 흐름률 연산장치에 의해 연산된 상기 절대 질량 흐름률 수치를 결합하기 위한 회로 수단을 포함한다.
The upstream mass flow rate measuring means comprises a calibrated differential weighing system with the transfer hopper and a mass flow rate calculating device for calculating the absolute mass flow rate based on the weight difference measured by the calibrated differential weighing system during the measuring interval Wherein the downstream flow control system is operable to calculate an absolute mass flow rate value with the relative mass flow rate sensed by the relative mass flow rate sensor to produce an absolute mass flow rate value with overlapping instantaneous pulses sensed by the relative mass flow rate sensor And circuit means for combining the numerical value with the absolute mass flow rate value computed by the mass flow rate computing device.

그러한 주입시스템은 분말석탄 또는 높은 탄소 함유량의 다른 분말 또는 과립원료(예를 들어: 쓰레기 원료)를 고로 내에 주입하기 위해 이용된다.
Such an injection system is used to inject powdered coal or other powder or granular feedstock (e.g., refuse feedstock) of high carbon content into the blast furnace.

본 발명에 따른 주입시스템은 상류구역의 이송호퍼와 하류구역의 분배장치 사이를 연결하는 긴 공기이송라인에서 관찰된 질량 흐름률 내 파동들을 줄일 수 있는 효과를 가진다.
The injection system according to the present invention has the effect of reducing the pulsations in the mass flow rate observed in the long air transfer line connecting between the transfer hopper of the upstream zone and the distributor of the downstream zone.

본 발명의 목적들, 특징들 및 수반하는 이익들은 첨부된 도면에 대한 실시예들이 한정되지 않으면서 수반되는 상세한 설명으로부터 명백해질 것이다:
도 1은 제어시스템의 제1 실시예를 나타내는 분말석탄을 위한 주입시스템을 개략적인 다이어그램이다.
도 2는 제어시스템의 제2 실시예를 나타내는 분말석탄을 위한 주입시스템을 개략적인 다이어그램이다.
도 3은 제어시스템의 제3 실시예를 나타내는 분말석탄을 위한 주입시스템을 개략적인 다이어그램이다.
도 4는 본 발명이 질량흐름에서 파동을 줄이는 방법을 나타내는 다이어그램이다.
이러한 도면들에서, 참조번호들은 동일하거나 동등한 부분들을 가리킨다.BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS The objects, features and attendant advantages of the present invention will become apparent from the following detailed description,
1 is a schematic diagram of an injection system for powder coal showing a first embodiment of a control system.
Figure 2 is a schematic diagram of an injection system for powdered coal showing a second embodiment of a control system.
3 is a schematic diagram of an injection system for powdered coal showing a third embodiment of the control system.
Figure 4 is a diagram illustrating how the invention reduces waves in mass flow.
In these drawings, reference numerals indicate the same or equivalent parts.

그러면 본 발명의 바람직한 실시예들은 지금 실정에서 예를 들어 고로의 송풍구들 내로 분말석탄을 주입하기 위해 이용되는 분말석탄 주입시스템에 대하여 아주 구체적으로 서술된다.
The preferred embodiments of the present invention are now described in more detail with respect to a powdered coal injection system that is now used, for example, to inject powdered coal into blast tuyers, for example.

도 1, 도 2, 및 도 3에서, 프레임(frame)(1)은 개략적으로 이송호퍼(11) 내에 저장되는 분말석탄이 있는 상류구역을 한정한다. 상기 상류구역은 일반적으로 분말석탄 선탄장 부근이다. 프레임(2)은 분말석탄이, 개략적으로 부호들 13i ... 13n에 의해 나타나는 석탄주입랜스들에 의해, 고로의 송풍구들 내로 주입되는 고로 부근에 하류구역을 개략적으로 한정한다. 상기 위치들은, 일반적으로 몇백 미터와 같고 심지어 1000m를 초과할 수도 있는, 거리 D만큼 이격되어 있다. 프레임(1) 내에 나타난 모든 요소들은 상기 상류구역에 위치된다. 프레임(2) 내에 나타난 모든 요소들은 상기 하류구역에 위치된다.
1, 2 and 3, a frame 1 schematically defines an upstream zone in which there is powdered coal stored in the conveying hopper 11. The upstream zone is generally near a powdered coal mine. The frame 2 schematically defines the downstream zone in the vicinity of the blast furnace where the powdered coal is injected into the blast holes by the coal injection lances represented by schematically 13i ... 13n. The positions are spaced apart by a distance D, which may generally be equal to a few hundred meters and even exceed 1000 meters. All elements shown in the frame 1 are located in the upstream zone. All elements shown in the frame 2 are located in the downstream zone.

공기이송라인(15)은 분말석탄을 상류구역으로부터 하류구역으로 거리 D를 넘어 이송하는데 이용된다. 하류구역(프레임(2)에 도시됨)에서, 공기이송라인(15)은 정적분배장치(17)를 갖춘다. 후자는, 석탄주입랜스 13i ... 13n에 분말석탄을 공급하는, 몇 개의 주입라인들(19i-19n) 사이의 공기흐름을 분배한다.
The air transfer line 15 is used to transport powdered coal beyond the distance D from the upstream zone to the downstream zone. In the downstream section (shown in frame 2), the air transfer line 15 is equipped with a static dispensing device 17. The latter distributes the air flow between several injection lines 19i-19n, supplying powder coal to the coal injection lances 13i ... 13n.

상류구역에서(프레임(1)에 도시됨), 공기이송라인(15)는 이송호퍼(11)의 출구에서 분말석탄을 유동화하기 위한 유동화장치(21)에 연결된다. 유동화 가스공급시스템(23)은, 이송호퍼(11)의 출구에서 분말석탄을 유동 및 공기이송라인(15)을 통해 흐를 수 있는 소위 고체-기체흐름을 형성하기 위해, 예를 들어 질소(N2)와 같은 유동가스(또한 수송가스라 칭함)를 가스공급라인(25)을 통해 유동화장치(21) 내로 주입한다.
In the upstream zone (shown in frame 1), the air transfer line 15 is connected to a fluidization device 21 for fluidizing the powdered coal at the outlet of the transfer hopper 11. Fluidization gas supply system 23 is a so-called solid which can flow through the fluid and air feed line 15 to a powder coal at the exit of the feed hopper (11) for, for example, to form a gas stream of nitrogen (N 2 ) (Also referred to as a transport gas) is injected into the fluidization device 21 through the gas supply line 25. [

유동화장치(21) 내의 분말석탄 유동화는 닫힌 가스제어루프(27)에서 제어된다. 이러한 가스제어루프(27)는 가스공급라인(25)에서 유동가스의 흐름률을 측정하는 가스유량계(29), 가스공급라인(25)에서 가스 흐름을 조절할 수 있는 가스유동 제어밸브(31), 및 피드백 신호와 같이 가스유량계(29)에 의해 측정된 가스유동률을 수신하며, 가스유동 제어밸브(31)의 개방을 제어하는 가스유동 제어기(33)를 포함한다. SP는 가스유동 제어기(33)를 위한 세트 포인트(set point)이다. 이러한 세트 포인트(SP)는 예를 들어 원하거나 측정된 공기이송라인(15)에서의 분말석탄 질량 흐름률 함수 및/또는 다른 매개변수들의 함수로 프로세스 컴퓨터에 의해 연산될 수 있다.
The powder coal fluidization in the fluidization device 21 is controlled in the closed gas control loop 27. The gas control loop 27 includes a gas flow meter 29 for measuring the flow rate of the flowing gas in the gas supply line 25, a gas flow control valve 31 for regulating the gas flow in the gas supply line 25, And a gas flow controller 33 that receives the gas flow rate measured by the gas flow meter 29, such as a feedback signal, and controls the opening of the gas flow control valve 31. SP is a set point for the gas flow controller 33. This set point SP may be computed by the process computer as a function of, for example, the powder coal mass flow rate function at the desired or measured air transfer line 15 and / or other parameters.

본 발명에 따르면, 주입시스템은 상류구역(프레임(1))에서의 공기이송라인(15) 분말석탄 질량흐름을 제어하기 위한 상류흐름 제어시스템 및 하류구역(프레임(2))에서의 공기이송라인(15) 분말석탄 질량흐름을 제어하기 위한 하류흐름 제어시스템을 포함한다. 이러한 상류 및 하류흐름 제어시스템들의 몇 개의 실시예들은 도 1, 도 2, 및 도 3과 함께 더욱 상세하게 설명될 것이다.
According to the invention, the injection system comprises an upstream flow control system for controlling the powder coal mass flow in the air transfer line 15 in the upstream zone (frame 1) and an upstream flow control system for controlling the air transfer line in the downstream zone (frame 2) (15) a downstream flow control system for controlling the powder coal mass flow. Several embodiments of such upstream and downstream flow control systems will be described in more detail with respect to FIGS. 1, 2, and 3. FIG.

도 1의 프레임(1)에 도시된 상류흐름 제어시스템은 공기이송라인(15)의 상류유동 제어밸브(35)를 포함한다. 적정한 흐름 제어밸브(35)는 예를 들어 상표명 GRITZKO(R)로 판매되는 출원인의 흐름 제어밸브다. 이러한 상류유동 제어밸브(35)는 질량 흐름률 연산장치(39)로부터 출력신호를 프로세스 신호(PV)로서 수신하는 제1 PID 흐름 제어기(37)에 의해 제어된다. 후자는 측정간격 기간에 의해 측정된 중량 차이를 분배하는 이송호퍼(11)의 보정미분중량측정 시스템(41)에 의해 측정된 중량 차이에 근거하여 공기이송라인(15) 분말석탄 질량 흐름률을 위한 절대치를 간접적으로 연산한다. 결과적으로, 측정간격 동안에 질량 흐름률의 평균치를 나타내는 kg/s 단위의 질량 흐름률 밸브가 제공된다. 상기 결과적인 상류질량 흐름률 수치는 그것을 조절 세트-포인트(kg/s 단위의 수치)(45)와 비교하고 상류유동 제어밸브(35)를 위해 기초제어 신호(47)를 제공하는 제1 흐름 제어기(37) 내로 프로세스 신호(PV)로서 입력된다. 제한회로(49)에서 이러한 기초제어 신호(47)는 보통 작동에서의 상류유동 제어밸브(35)를 위해 개방 범위(최소 개방-최대 개방)를 선설정할 수 있도록, 그것의 최소치 및 최대치에 대해 제한된다.
The upstream flow control system shown in frame (1) of Figure 1 includes an upstream flow control valve (35) of air transfer line (15). The appropriate flow control valve 35 is, for example, the applicant's flow control valve sold under the trade name GRITZKO (R). This upstream flow control valve 35 is controlled by a first PID flow controller 37 that receives an output signal from the mass flow rate calculation device 39 as a process signal PV. The latter is for the air conveyance line 15 powder coal mass flow rate based on the weight difference measured by the calibrated differential weighing system 41 of the transfer hopper 11 which distributes the weight difference measured by the measurement interval period Computes the absolute value indirectly. As a result, a mass flow rate valve in kg / s is provided, which represents the average mass flow rate during the measurement interval. The resulting upstream mass flow rate value is compared to a regulated setpoint (in units of kg / s) 45 and provided to a first flow controller 45 for providing a base control signal 47 for the upstream flow control valve 35. [ (PV) into the signal line (37). In the limiting circuit 49 this basic control signal 47 is limited to its minimum and maximum values so that the open range (minimum open-maximum opening) can be set for the upstream flow control valve 35 in normal operation do.

도 1의 프레임(2)에 도시된 하류흐름 제어시스템은 하류흐름 제어밸브(51) 및 질량 흐름률 센서(53)(또한 이하 "질량 흐름률 센서(53)"로 칭함)를 포함한다. 이러한 센서(53)의 출력신호는 하류구역에서의 공기이송라인(15)의 일부분에서 순간질량 흐름률의 변화를 주로 가리킨다. 적정한 상대질량 흐름률 센서(53)는 예를 들어 F. BLOCK, D- 52159 ROETGEN (Germany)사의 상표명 CABLOC 인 전기용량 흐름률 센서다. 후자는 전기용량 흐름밀도 센서와 전기용량과 관계있는 속도 센서의 결합이다. 그것은 측정부분에서 분말석탄의 집중도 및 이송속도를 측정하며, 상기 부분에서의 두 개의 수치들의 산물은 상기 질량 흐름률의 상대적인 수치이다.
The downstream flow control system shown in frame 2 of FIG. 1 includes a downstream flow control valve 51 and a mass flow rate sensor 53 (hereinafter also referred to as "mass flow rate sensor 53"). The output signal of this sensor 53 mainly indicates a change in the instantaneous mass flow rate at a portion of the air transfer line 15 in the downstream zone. A suitable relative mass flow rate sensor 53 is, for example, a capacitance flow rate sensor, which is the trade name CABLOC of F. BLOCK, D-52159 ROETGEN (Germany). The latter is a combination of a capacitive flow density sensor and a speed sensor related to capacitance. It measures the concentration and the feed rate of the powdered coal in the measuring part, the product of the two values in that part being the relative value of the mass flow rate.

배율회로(55)에서, 센서(53)의 상대질량 흐름률 출력신호(57)는, 제2 PID 제어기(61)를 위해 정정프로세스 신호(63)를 형성하도록, 상류질량 흐름률 연산장치(39)로부터의 정정요소(59)(예를 들어 동일 또는 프로세스된 신호(75)의 복사)와 결합된다. 이러한 정정프로세스 신호(63)는 분배장치(17) 상류의 공기이송라인(15)에서의 상류질량 흐름률을 나타낸다. 제어기(61)는 프레임(1)에서 흐름 제어기(37)의 세트-포인트(45)가 복사된 세트-포인트(또는 거기의 후처리된 복사본)를 수식하고, 흐름 제어밸브(51)를 위한 기초제어 신호(65)를 제공한다. 제한회로(67)에서 이러한 기초제어 신호(65)는, 보통 작동에서의 하류흐름 제어밸브(51)를 위한 개방범위를 선설정할 수 있도록 하기 위해, 그것의 최소치 및 최대치로서 제한된다.
In the multiplier circuit 55 the relative mass flow rate output signal 57 of the sensor 53 is coupled to an upstream mass flow rate computation device 39 to form a correction process signal 63 for the second PID controller 61 (E. G., A copy of the same or processed signal 75) from a < / RTI > This correction process signal 63 represents the upstream mass flow rate in the air transfer line 15 upstream of the distributor 17. [ The controller 61 modifies the set-point (or a post-processed copy thereof) from which the set-point 45 of the flow controller 37 has been copied in the frame 1 and the basis for the flow control valve 51 And provides a control signal 65. In the limit circuit 67, this basic control signal 65 is limited to its minimum and maximum values so that the open range for the downstream flow control valve 51 in normal operation can be set in advance.

도 1에 도시된 바와 같이, 분말석탄 주입시스템은 테스트 공장에서 실제 작동 하에 테스트된다. 상기 테스트 공장에서 상류구역과 하류구역 사이의 거리는 약 500m이다. 도 4는 획득된 상기 테스트 결과들을 나타낸다. 도 4에 도시된 테스트의 총 기간은 2시간이다. 이러한 테스트는 각 단계가 1시간의 기간을 가진 단계Ⅰ과 단계Ⅱ로 다시 나뉜다(화살표로 도시). 단계Ⅰ 동안(예를 들어 테스트의 첫 시간 동안)에, 상류유동 제어밸브(35)는 상기와 같이 상류구역에서의 공기이송라인(15)의 질량 흐름률을 제어하는 반면에, 하류흐름 제어밸브(51)는 전체적으로 개방된 상태(100% 개방)를 유지한다. 단계Ⅱ 동안(테스트의 두 번째 시간 동안)에, 상류유동 제어밸브(35)는 상기와 같이 하류구역에서의 공기이송라인(15)의 질량 흐름률 제어를 계속하고, 하류흐름 제어밸브(51)는 상기와 같이 하류구역에서의 공기이송라인(15)의 질량 흐름률 제어를 계속한다. 도 4의 곡선(A)는 하류흐름 제어밸브(51)의 상대적인 개방을 퍼센트로 나타낸다. 곡선(B)는 하류구역에서 센서(53)에 의해 측정된 질량 흐름률을 나타낸다. 단계Ⅱ 동안에 센서(53)에 의해 측정된 흐름률 파동들의 진폭들(곡선 B로 도시)은 테스트 단계Ⅰ 동안에 측정된 것들에 비해 더 낮다.
As shown in Figure 1, the powder coal injection system is tested under actual operation in a test plant. The distance between the upstream zone and the downstream zone in the test plant is about 500 m. Figure 4 shows the test results obtained. The total duration of the test shown in Figure 4 is two hours. These tests are divided into Phase I and Phase II, with each phase having a duration of 1 hour (as shown by the arrow). During phase I (e.g. during the first time of the test), the upstream flow control valve 35 controls the mass flow rate of the air transfer line 15 in the upstream zone as described above, while the downstream flow control valve < (100% open) as a whole. During step II (during the second time of the test), the upstream flow control valve 35 continues to control the mass flow rate of the air transfer line 15 in the downstream zone as described above, and the downstream flow control valve 51, Continues to control the mass flow rate of the air transfer line 15 in the downstream zone as described above. Curve A in Figure 4 shows the relative opening of the downstream flow control valve 51 in percent. Curve B represents the mass flow rate measured by the sensor 53 in the downstream section. The amplitudes of the flow rate waves measured by the sensor 53 during step II (shown by curve B) are lower than those measured during the test phase I.

불안정해지는 시스템의 위험을 줄이기 위해, 하류흐름 제어밸브(51)보다 작은 운전범위인 상류유동 제어밸브(35)를 위한 선택이 추천된다. 두 개의 운점범위들은 제한회로들(49,67)의 수단에 의해 용이하게 조절될 수 있다. 전술된 테스트 동안에, 첫 번째와 하류흐름 제어밸브(35,51)의 운전범위들은 예를 들어 하기와 같다:In order to reduce the risk of the system becoming unstable, a selection for the upstream flow control valve 35 that is smaller than the downstream flow control valve 51 is recommended. The two cue ranges can be easily adjusted by means of limit circuits 49,67. During the tests described above, the operating ranges of the first and downstream flow control valves 35, 51 are, for example, as follows:

Figure 112010038823548-pct00001

Figure 112010038823548-pct00001

이에 더하여, 상기 테스트 동안에 하기의 매개변수 조절은 상류구역에서 PID 흐름 제어기(37) 및 하류구역에서의 PID 흐름 제어기(61)를 위해 이용된다:In addition, during the test, the following parameter adjustment is used for the PID flow controller 37 in the upstream zone and the PID flow controller 61 in the downstream zone:

Figure 112010038823548-pct00002

Figure 112010038823548-pct00002

분말석탄 주입시스템이 시작되는 동안에, 즉 흐름 제어밸브(51)의 지속적인 개방을 유지하기 위해, 하류구역에서의 흐름률 제어회로를 사용하지 않도록 두는 것이 추천된다. 게다가, 하류구역에서의 흐름률 제어회로(제2 PID 흐름 제어기(61))가 시작될 때, 흐름 제어밸브(51)를 상술된 운전범위 내의 개방으로 선설정되는 것이 높이 추천된다. 도 4에 도시된 바와 같이, 예를 들어 40%의 개방은 도 4의 테스트 동안에 흐름 제어밸브(51)의 선설정이다.
It is advisable not to use the flow rate control circuit in the downstream zone during the start of the powder coal injection system, i.e. to maintain the continuous opening of the flow control valve 51. In addition, when the flow rate control circuit (second PID flow controller 61) in the downstream zone is started, it is highly recommended that the flow control valve 51 is preset to open within the above-mentioned operating range. As shown in FIG. 4, for example, 40% opening is a pre-setting of the flow control valve 51 during the test of FIG.

도 2의 프레임(1)에 도시된 제어시스템은, 센서(69)가 상대질량 흐름률 수치(71)를 제공하는 점에서 주로, 도 1의 프레임(1)에 도시된 시스템과 다르다. 이러한 목적을 위한 적정 센서는 예를 들어 F. BLOCK, D-52159 ROETGEN(독일)의 상기 CABLOC센서이다. 배율회로(73)는, 제어기(37)를 위한 입력신호로서 이용되는 정정프로세스 신호(77)을 발하기 위해, 센서(69)의 상대질량 흐름률 수치(71)를 상류질량 흐름률 연산장치(39)의 출력신호(75)와 결합시킨다. 이러한 정정프로세스 신호(77)는 이송라인(15)의 상류질량 흐름률을 나타낸다. 그것은 도 1에서 상류질량 흐름률 연산장치의 정정 안된 프로세스 신호보다 질량 흐름률에서 빠른 파동에 더욱더 반응하며, 그럼으로써 그것이 공기이송라인(15)에서의 더욱 균일한 흐름률을 이룰 수 있도록 한다. 스위치(78)은 도 2의 프레임(1)에 도시된 제어시스템에서 센서(69)를 작동되지 않도록 하며, 이로 인하여 후자는 도 1의 프레임(1)에 도시된 제어시스템과 동일한 방법으로 기능한다. 안정성 이유를 위해 센서(69)의 신호를 고려하지 않고 주입시스템을 시작하는 것이 바람직하게 필요하다.
The control system shown in frame 1 of FIG. 2 differs from the system shown in frame 1 of FIG. 1 primarily in that sensor 69 provides a relative mass flow rate value 71. A suitable sensor for this purpose is, for example, the CABLOC sensor of F. BLOCK, D-52159 ROETGEN (Germany). The magnification circuit 73 outputs the relative mass flow rate value 71 of the sensor 69 to the upstream mass flow rate computation device (" 39 with the output signal 75. This correction process signal 77 represents the upstream mass flow rate of the transfer line 15. It is more responsive to the fast wave at the mass flow rate than the unprocessed process signal of the upstream mass flow rate calculator in Figure 1, thereby allowing it to achieve a more uniform flow rate in the air transfer line 15. [ The switch 78 disables the sensor 69 in the control system shown in frame 1 of Figure 2 and thereby the latter functions in the same way as the control system shown in frame 1 of Figure 1 . It is desirable to start the injection system without considering the signal of the sensor 69 for stability reasons.

도 2의 프레임(2)에 도시된 제어시스템은, 정적분배장치(17) 상류의 메인 흐름 제어밸브(51)가 주입라인(191-19n)에서의 주입흐름 제어밸브(791 ... 79n)로 이동된 것이 주로, 도 1의 프레임(2)에 도시된 시스템과 다르다. 메인 질량 흐름률 센서와 배율회로(55)는 도 1에서와 같이 동일한 방법으로 동일 타입 및 기능이다. PID 흐름 제어기(81)는, 메인 하류 메인 질량 흐름률 센서(53)에 의해 감지된 순간질량 흐름률에 반응하는 주입흐름 제어밸브들(791 ... 79n) 모두의 개방을 제어함으로써 하류구역에서의 공기이송라인(15) 질량 흐름률을 제어하는, 주입흐름 제어밸브들(791 ... 79n)의 각각을 위한 기초제어 신호를 제공한다. 정정회로(85)에서 정정신호(86)는 흐름 제어기(81)에 의해 발한 기초제어 신호로부터 상쇄될 수 있다. 이러한 정정신호(86)은 예를 들어 상류 흐름 제어기(37)의 출력신호(47) 그대로이거나 후처리된 것일 수 있다. 주입흐름 제어밸브들(791 ... 79n) 각각과 연관된 조절회로(87i)는 제한회로(67)의 출력에 정치신호(89i)를 더한다. 이에 의해 주입흐름 제어밸브(79i) 각각의 시작위치를 각각 조절하는 것은 가능해진다.
Also the control system shown in frame 2 of Figure 2, the injection flow of the static distribution device 17, the main flow control valve 51 upstream of the infusion line (19 1 -19 n) the control valve (79 1. . 79 n ) is different from the system shown in frame 2 of FIG. The main mass flow rate sensor and the magnification circuit 55 are of the same type and function in the same manner as in Fig. The PID flow controller 81 controls the opening of all of the injection flow control valves 79 1 ... 79 n responsive to the instantaneous mass flow rate sensed by the main downstream main mass flow rate sensor 53, Provides a base control signal for each of the injection flow control valves 79 1 ... 79 n , which controls the mass flow rate of the air transfer line 15 in the zone. The correction signal 86 in the correction circuit 85 can be canceled from the basic control signal issued by the flow controller 81. [ This correction signal 86 may be, for example, the output signal 47 of the upstream flow controller 37, or may be post-processed. The control circuit 87 i associated with each of the injection flow control valves 79 1 ... 79 n adds a static signal 89 i to the output of the limiting circuit 67. Thereby it becomes possible to independently control the respective injection starting position flow control valve (79 i).

도 3의 프레임(1)에 도시된 제어시스템은 도 2의 프레임(1)에 도시된 시스템과 동일하다.
The control system shown in frame 1 of Fig. 3 is identical to the system shown in frame 1 of Fig.

도 3의 프레임(2)에 도시된 제어시스템은, 주입라인들(19i) 각가의 주입질량 흐름률 센서(91i)와 이에 더하여 정적분배장치(17)의 상류에 위치된 메인 질량 흐름률 센서(53)를 포함하는 점에서 주로, 도 2의 프레임(2)에 도시된 시스템과 다르다. 이러한 주입질량 흐름률 센서들(91i) 각각은, 프로세스 신호(PV)로서 주입질량 흐름률 센서(91i)의 출력신호를 수신하는, PID 흐름 제어기(93i)와 연관된다. 가산회로(95i)에서 흐름 제어기(93i)의 출력신호(97i)는, 주입흐름 제어밸브(79i)를 위한 제어신호(101i)를 형성하기 위해 흐름 제어기(81)의 후처리된 출력신호와 결합된다. 이것은 n 주입라인들(191 ... 192) 각각에 적용된다. 이러한 시스템은 주입라인들(19i)의 질량 흐름률들의 동분배를 더욱더 개선하도록 한다.
The control system shown in frame 2 of Figure 3, the injection lines (19 i) injection mass flow rate sensor (91 i) and In addition, the main mass flow rate located upstream of the static distribution device 17 of the Angular Mainly in that it includes a sensor 53, which is different from the system shown in frame 2 of Fig. These injection mass flow rate sensor (91 i) each of which is associated with the process signal (PV), PID flow controller (93 i) for receiving an output signal of the injection mass flow rate sensor (91 i) as a. After the addition circuit (95 i), the flow controller (93 i), the output signal (97 i), the flow controller 81 to form a control signal (101 i) for the injection flow control valve (79 i) of the process Lt; / RTI > output signal. This applies to each of the n implantation lines 19 1 ... 19 2 . This system to further improve the distribution of the same mass flow rate of the infusion line (19 i).

결과적으로, 도 1 내지 도 3에 도시된 제어시스템은 공기이송라인(15)의 질량 흐름률 파동들을 줄이도록 한다. 큰 범위의 예측할 수 없는 파동들을 제거함으로써, 여기에서의 제어시스템들은 분말석탄 주입의 정확한 조절 및 측정의 기초를 제공한다. 또한 상기 실시예들은 주입라인들(16Certain)의 질량 흐름률들의 더 나은 동분배를 이루도록 한다. 상기 제어시스템들 및 그것들의 다른 결합들은 분말석탄 주입 프로세스를 최적화하며 이로써 고로 작동을 개선시킨다.
As a result, the control system shown in Figs. 1 to 3 causes the mass flow rate fluctuations of the air transfer line 15 to be reduced. By eliminating a large range of unpredictable waves, the control systems here provide the basis for accurate control and measurement of powdered coal injection. The embodiments also allow a better homogeneous distribution of the mass flow rates of the injection lines 16Certain. The control systems and other combinations thereof optimize the powder coal injection process and thereby improve blast operation.

11 이송호퍼
13i 주입랜스들(i=1부터 n까지)
15 공기수송라인
17 정적분배장치
19i 주입라인들(i=1부터 n까지)
21 유동화장치
23 유동화 가스공급시스템
25 가스공급라인
27 가스제어루프
29 가스유량계
31 가스유동 제어밸브
33 가스유동 제어기
35 상류유동 제어밸브
37 상류 PID 유동 제어기
39 상류질량 흐름률
41 미분중량측정 시스템
45 37의 조절 세트-포인트
47 기초제어 신호(37의 출력신호)
49 제한회로
51 하류 (메인) 유동 제어밸브
53 하류 (메인) 질량 흐름률 센서
55 배율회로
57 53의 상대질량 흐름률 출력신호
59 정정요소
61 하류 PID 흐름 제어부
63 61을 위한 정정피드백 신호
65 기초제어 신호 (61의 출력신호)
67 제한회로
69 상류질량 흐름률 센서
71 69의 상대질량 유동률 수치
73 멀티플레이어 회로
75 출력신호
77 39, 69의 정정프로세스 신호
78 스위치
79i 주입흐름 제어밸브 (i=1부터 n까지)
81 PID 흐름 제어기
83 세트포인트 선택 스위치
85 정정회로
87i 조절회로 (i=1부터 n까지)
89i 정치신호 (i=1부터 n까지)
91i 상대질량 흐름률 센서
93i 주입흐름 제어기 (i=1부터 연산장치 n까지)
95i 가산회로 (i=1부터 n까지)
97i 93i의 출력신호 (i=1부터 n까지)
101i 79i을 위한 제어신호11 Feed hopper
13 i injection lances (i = 1 to n)
15 air transport line
17 static distributor
19 i injection lines (i = 1 to n)
21 fluidization device
23 fluidized gas supply system
25 gas supply line
27 Gas control loop
29 Gas flowmeters
31 gas flow control valve
33 gas flow controller
35 Upstream Flow Control Valve
37 Upstream PID Flow Controller
39 Upstream mass flow rate
41 Differential Weighing System
Adjustable set of 45 - point 37
47 Basic control signal (output signal of 37)
49 Limiting circuit
51 Downstream (main) flow control valve
53 downstream (main) mass flow rate sensor
55 Magnification circuit
The relative mass flow rate output signal of 57 53
59 Correction Element
61 downstream PID flow control section
Corrective feedback signal for 63 61
65 Basic control signal (output signal of 61)
67 Limiting circuit
69 Upstream mass flow rate sensor
The relative mass flow rate values of 71 69
73 Multi-player circuit
75 output signal
77 39, 69 correction signal
78 switch
79 i Infusion flow control valve (i = 1 to n)
81 PID flow controller
83 set point selection switch
85 correction circuit
87 i Control circuit (i = 1 to n)
89 i Constant signal (i = 1 to n)
91 i Relative mass flow rate sensor
93 i Injection flow controller (from i = 1 to n)
95 i Addition circuit (i = 1 to n)
97 i 93 i output signal of the (i = from 1 to n)
Control signal for 101 i 79 i

Claims (12)

상류구역(1)에 위치된 이송호퍼(11);
상기 이송호퍼(11)의 출구에서의 이송호퍼에 유입되는 고체입자들의 유동화 및 고체-기체흐름의 형성화를 하기 위한 유동화장치(21);
상기 유동화장치(21)로부터 하류구역(2)으로 상기 고체-기체흐름을 이송하기 위해, 상기 하류구역(2)에서 복수 개의 주입라인들(19i)이 연결된 정적분배장치(17)를 포함하는 공기이송라인(15); 및
상기 상류구역(1)에서 상기 공기이송라인(15)에 배치된 상류유동 제어밸브(35), 및 상기 상류구역(1)에서 상기 공기이송라인(15)에 고체원료 질량흐름을 측정가능한 상류질량 흐름률 측정수단을 구비하며, 상기 상류구역(1)의 상기 공기이송라인(15)에서 측정된 고체원료 질량흐름에 반응하는 상기 상류유동 제어밸브(35)의 개방을 제어함으로써, 상기 상류구역(1)에서의 상기 공기이송라인(15)의 질량 흐름률을 제어가능한 상류흐름 제어시스템;을 포함하며,
상기 하류구역(2)의 상기 정적분배장치(17) 상류에서 상기 공기이송라인(15)에 배치된 적어도 하나의 하류흐름 제어밸브(51,79i), 및 상기 하류구역(2)의 상기 정적분배장치(17) 상류에서 상기 공기이송라인(15)에 배치된 메인 하류질량 흐름률 센서(53)를 구비하며, 상기 메인 하류질량 흐름률 센서(53)에 의해 감지된 순간질량 흐름률에 반응하는 적어도 하나의 하류흐름 제어밸브(51,79i)의 개방을 제어함으로써, 상기 하류구역(2)에서의 상기 공기이송라인(15)의 질량 흐름률을 제어가능한 하류흐름 제어시스템을 특징으로 하는 고체입자들 주입시스템.
A transfer hopper 11 located in the upstream zone 1;
A fluidization device (21) for fluidizing the solid particles flowing into the transfer hopper at the exit of the transfer hopper (11) and for forming a solid-gas flow;
Comprising a static distribution device (17) in which a plurality of injection lines (19i) are connected in the downstream zone (2) to transfer the solid-gas flow from the fluidization device (21) A transfer line 15; And
An upstream flow control valve 35 disposed in the upstream air flow line 15 in the upstream section 1 and a downstream upstream air flow control valve 35 in the upstream section 1 for transferring the mass flow of solid material to the air transfer line 15, By controlling the opening of the upstream flow control valve (35) in response to the solid feed mass flow measured in the air transfer line (15) of the upstream zone (1) And an upstream flow control system capable of controlling the mass flow rate of said air transfer line (15)
At least one downstream flow control valve (51, 79i) arranged in said air transfer line (15) upstream of said static distribution device (17) of said downstream section (2) A downstream main mass flow rate sensor (53) disposed in the air transfer line (15) upstream of the device (17), the main downstream mass flow rate sensor responsive to the instantaneous mass flow rate sensed by the main downstream mass flow rate sensor Characterized by a downstream flow control system capable of controlling the mass flow rate of said air transfer line (15) in said downstream zone (2) by controlling the opening of at least one downstream flow control valve (51, 79i) Lt; / RTI >
제1항에 있어서,
상기 하류흐름 제어시스템은,
상기 하류구역(2)의 상기 정적분배장치(17) 상류에서 상기 공기이송라인(15)에 배치된 메인 하류흐름 제어밸브(51)를 포함하며, 상기 메인 하류질량 흐름률 센서(53)에 의해 감지된 순간질량 흐름률에 반응하는 적어도 하나의 하류흐름 제어밸브(51,79i)의 개방을 제어함으로써, 상기 하류구역(2)에서의 상기 공기이송라인(15)의 질량 흐름률을 제어가능한 것을 특징으로 하는 주입시스템.
The method according to claim 1,
The downstream flow control system includes:
And a main downstream flow control valve (51) disposed in the air transfer line (15) upstream of the static distribution device (17) of the downstream zone (2), wherein the main downstream mass flow rate sensor By controlling the opening of at least one downstream flow control valve (51, 79i) responsive to the sensed instantaneous mass flow rate, it is possible to control the mass flow rate of the air transfer line (15) in the downstream zone Features an injection system.
제1항 또는 제2항에 있어서,
상기 하류흐름 제어시스템은,
각각의 상기 주입라인들(19i)에서의 주입흐름 제어밸브(79i)를 포함하며, 상기 메인 하류질량 흐름률 센서(53)에 의해 감지된 순간질량 흐름률에 반응하는 모든 상기 주입흐름 제어밸브들(79i)의 개방을 제어함으로써, 상기 하류구역(2)에서의 상기 공기이송라인(15)의 질량 흐름률을 제어가능한 것을 특징으로 하는 주입시스템.
3. The method according to claim 1 or 2,
The downstream flow control system includes:
Each of the injection flow control valves 79i in each of the injection lines 19i, and all of the injection flow control valves 79i responsive to the instantaneous mass flow rate sensed by the main downstream mass flow rate sensor 53, Is controllable by controlling the opening of the air transfer line (79i) in the downstream zone (2).
제1항 또는 제2항에 있어서,
상기 하류흐름 제어시스템은,
각각의 상기 주입라인들(19i)에서의 주입흐름 제어밸브(79i) 및 주입질량 흐름률 센서(91i)를 포함하며, 상기 메인 하류질량 흐름률 센서(53)에 의해 감지된 순간질량 흐름률 및 상기 주입질량 흐름률 센서들(91i)에 의해 감지된 순간질량 흐름률들에 반응하는 모든 상기 주입흐름 제어밸브들(79i)의 개방을 제어함으로써, 상기 하류구역(2)에서의 상기 공기이송라인(15)의 질량 흐름률을 제어가능한 것을 특징으로 하는 주입시스템.
3. The method according to claim 1 or 2,
The downstream flow control system includes:
An injection flow control valve 79i and an injection mass flow rate sensor 91i in each of said injection lines 19i and wherein the instantaneous mass flow rate and the instantaneous mass flow rate detected by said main downstream mass flow rate sensor & By controlling the opening of all the injection flow control valves 79i responsive to instantaneous mass flow rates sensed by the injection mass flow rate sensors 91i, Is capable of controlling the mass flow rate of the fluid (15).
제1항 또는 제2항에 있어서,
상기 하류흐름 제어시스템은,
각각의 상기 주입라인들(19i)에서 연속적으로 장착된 주입흐름 제어밸브(79i) 및 주입질량 흐름률 센서(91i);
프로세스 신호로서 상기 메인 하류질량 흐름률 센서(53)의 출력신호를 수신하며, 각각의 상기 주입흐름 제어밸브들(79i)을 위한 제1 제어신호를 발생시키는 제1 흐름 제어기;
프로세스 신호로서 상기 주입질량 흐름률 센서(91i)의 출력신호를 수신하며, 제2 제어신호를 발생시키는 제2 흐름 제어기; 및
상기 주입흐름 제어밸브(79i)에 연속적으로 장착되고, 상기 주입흐름 제어밸브(79i)를 위해 제어신호를 발하도록, 상기 제1 제어신호를 상기 제2 제어신호와 결합시키기 위한 수단;
을 더 포함하는 주입시스템.
3. The method according to claim 1 or 2,
The downstream flow control system includes:
An injection flow control valve 79i and an injection mass flow rate sensor 91i successively mounted in each of the injection lines 19i;
A first flow controller for receiving an output signal of the main downstream mass flow rate sensor 53 as a process signal and generating a first control signal for each of the injection flow control valves 79i;
A second flow controller for receiving an output signal of the injection mass flow rate sensor 91i as a process signal and generating a second control signal; And
Means for coupling the first control signal to the second control signal such that it is continuously mounted to the injection flow control valve 79i and emits a control signal for the injection flow control valve 79i;
≪ / RTI >
제1항 또는 제2항에 있어서,
상기 상류흐름 제어시스템 및 상기 하류흐름 제어시스템 모두는 서로에 대해 독립적으로, 상기 상류유동 제어밸브(35)의 개방범위를 제한가능한 제한회로, 및 상기 적어도 하나의 하류흐름 제어밸브(51,79i)를 포함하는 주입시스템.
3. The method according to claim 1 or 2,
The upstream flow control system and the downstream flow control system both having independent limiting means for limiting the open range of the upstream flow control valve 35 and the at least one downstream flow control valve 51, ≪ / RTI >
제1항 또는 제2항에 있어서,
상기 상류질량 흐름률 측정수단은,
상기 이송호퍼(11)를 갖춘 보정미분중량측정 시스템(41); 및
측정간격 동안 상기 보정미분중량측정 시스템(41)에 의해 측정된 중량차이에 근거하는 절대질량 흐름률을 연산하는 질량 흐름률 연산장치(39);
를 포함하는 주입시스템.
3. The method according to claim 1 or 2,
Wherein the upstream mass flow rate measuring means comprises:
A calibrated differential weighing system (41) with said transport hopper (11); And
A mass flow rate calculator (39) for calculating an absolute mass flow rate based on the weight difference measured by said calibrated differential weight measuring system (41) during a measurement interval;
≪ / RTI >
제7항에 있어서,
상기 상류질량 흐름률 측정수단은,
상기 상류구역(1)에서의 상기 공기이송라인(15)의 일부분에서 고체원료 밀집도를 감지가능한 흐름밀도 센서와, 상기 상류구역(1)에서의 상기 공기이송라인(15)의 일부분에서 이송속도를 측정가능한 속도 센서를 포함하며, 두 개의 수치들의 산물이 상기 부분에서 상기 순간질량 흐름률의 상대적인 수치인 상대질량 흐름률 센서(69); 및
상기 상대질량 흐름률 센서(69)에 의해 감지된 겹쳐진 순간 파동들을 가진 절대 질량 흐름률 수치를 산출하기 위해, 상기 상대질량 흐름률 센서(69)에 의해 감지된 상기 상대질량 흐름률 수치와 상기 질량 흐름률 연산장치(39)에 의해 연산된 상기 절대 질량 흐름률 수치를 결합하기 위한 회로 수단(73);
을 더 포함하는 주입시스템.
8. The method of claim 7,
Wherein the upstream mass flow rate measuring means comprises:
A flow density sensor capable of sensing the density of solid material in a portion of said air transfer line (15) in said upstream zone (1), and a conveying speed at a portion of said air transfer line (15) in said upstream zone A relative mass flow rate sensor (69) comprising a measurable velocity sensor, the product of the two values being a relative value of the instantaneous mass flow rate at the portion; And
To calculate an absolute mass flow rate value with overlapping instantaneous pulses sensed by the relative mass flow rate sensor (69), wherein the relative mass flow rate value detected by the relative mass flow rate sensor (69) Circuit means (73) for combining said absolute mass flow rate value computed by said flow rate computation device (39);
≪ / RTI >
제1항 또는 제2항에 있어서,
상기 하류흐름 제어시스템의 메인 질량 흐름률 센서(53)는 상대질량 흐름률 센서를 포함하는 것을 특징으로 하는 주입시스템.
3. The method according to claim 1 or 2,
Characterized in that the main mass flow rate sensor (53) of the downstream flow control system comprises a relative mass flow rate sensor.
제9항에 있어서,
상기 상대질량 흐름률 센서(69)는
상기 하류구역(2)에서의 상기 공기이송라인(15)의 일부분에서 고체원료 밀집도를 감지가능한 흐름밀도 센서와, 상기 하류구역(2)에서의 상기 공기이송라인(15)의 일부분에서 이송속도를 측정가능한 속도 센서를 포함하며, 두 개의 수치들의 산물이 상기 부분에서 상기 순간질량 흐름률의 상대적인 수치인 것을 특징으로 하는 주입시스템.
10. The method of claim 9,
The relative mass flow rate sensor 69
A flow density sensor capable of sensing the density of solid material in a portion of said air transfer line (15) in said downstream zone (2); and a conveying speed sensor Wherein the product of the two values is a relative value of the instantaneous mass flow rate at the portion.
제10항에 있어서,
상기 상류질량 흐름률 측정수단은 상기 이송호퍼(11)를 갖춘 보정미분중량측정 시스템(41)과, 측정간격 동안 상기 보정미분중량측정 시스템(41)에 의해 측정된 중량차이에 근거하는 절대질량 흐름률을 연산하는 질량 흐름률 연산장치(39)를 포함하고,
상기 하류흐름 제어시스템은 상기 상대질량 흐름률 센서(69)에 의해 감지된 겹쳐진 순간 파동들을 가진 절대 질량 흐름률 수치를 산출하기 위해, 상기 상대질량 흐름률 센서(69)에 의해 감지된 상기 상대질량 흐름률 수치와 상기 질량 흐름률 연산장치(39)에 의해 연산된 상기 절대 질량 흐름률 수치를 결합하기 위한 회로 수단(73)을 포함하는 것을 특징으로 하는 주입시스템.
11. The method of claim 10,
The upstream mass flow rate measurement means comprises a calibrated differential weighing system 41 with the transfer hopper 11 and an absolute mass flow system 41 based on the weight difference measured by the calibrated differential weighing system 41 during the measurement interval And a mass flow rate calculating device (39) for calculating a mass flow rate,
The downstream flow control system is operable to determine the relative mass flow rate detected by the relative mass flow rate sensor (69) to calculate an absolute mass flow rate value with overlapping instantaneous pulses sensed by the relative mass flow rate sensor (69) And circuit means (73) for combining the flow rate value with the absolute mass flow rate value computed by the mass flow rate computing device (39).
제1항 또는 제2항에 있어서,
분말석탄 또는 높은 탄소 함유량의 다른 분말 또는 과립원료를 고로 내에 주입하기 위해 이용되는 것을 특징으로 하는 주입시스템.
3. The method according to claim 1 or 2,
Characterized in that it is used for injecting powdered coal or other powder or granular feedstock of high carbon content into the blast furnace.
KR1020107013310A 2007-11-16 2008-11-14 Injection system for solid particles Active KR101452814B1 (en)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
LU91376A LU91376B1 (en) 2007-11-16 2007-11-16 Injections system for solid particles
LU91376 2007-11-16
PCT/EP2008/065533 WO2009063037A1 (en) 2007-11-16 2008-11-14 Injection system for solid particles

Publications (2)

Publication Number Publication Date
KR20100110784A KR20100110784A (en) 2010-10-13
KR101452814B1 true KR101452814B1 (en) 2014-10-22

Family

ID=39639438

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020107013310A Active KR101452814B1 (en) 2007-11-16 2008-11-14 Injection system for solid particles

Country Status (12)

Country Link
US (1) US8858123B2 (en)
EP (1) EP2208001B1 (en)
JP (1) JP5369109B2 (en)
KR (1) KR101452814B1 (en)
CN (2) CN201265871Y (en)
AU (1) AU2008322918B2 (en)
BR (1) BRPI0820534B1 (en)
CA (1) CA2703822C (en)
LU (1) LU91376B1 (en)
MX (1) MX2010005349A (en)
RU (1) RU2461777C2 (en)
WO (1) WO2009063037A1 (en)

Families Citing this family (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US8747029B2 (en) * 2010-05-03 2014-06-10 Mac Equipment, Inc. Low pressure continuous dense phase convey system using a non-critical air control system
CN102270003B (en) 2010-06-03 2016-06-15 通用电气公司 Control control system and the control method of the dry feed system of conveying solid substance fuel
DE102011077911A1 (en) * 2011-06-21 2012-12-27 Siemens Ag Consistent feed of dusts with controllable restriction in the dust delivery line
DE102011077910A1 (en) * 2011-06-21 2012-12-27 Siemens Ag Consistent feed of dusts with fixed throttle in the dust conveyor line
US9970424B2 (en) * 2012-03-13 2018-05-15 General Electric Company System and method having control for solids pump
CN103383001B (en) 2012-05-03 2016-04-27 通用电气公司 Apparatus for feeding
NL1039764C2 (en) * 2012-08-17 2014-02-18 J O A Technology Beheer B V A method of, a control system, a device, a sensor and a computer program product for controlling transport of fibrous material in a transport line of a pneumatic conveying system.
DE102012217890B4 (en) * 2012-10-01 2015-02-12 Siemens Aktiengesellschaft Combination of pressure charging and metering for continuous delivery of fuel dust into an entrainment gasification reactor over long distances
US9692069B2 (en) * 2013-03-15 2017-06-27 Ziet, Llc Processes and systems for storing, distributing and dispatching energy on demand using and recycling carbon
US9644647B2 (en) 2013-05-01 2017-05-09 Kepstrum Inc. High pressure hydraulic contamination injection and control system
LU92813B1 (en) * 2015-09-02 2017-03-20 Wurth Paul Sa Enhanced pressurising of bulk material in lock hoppers
CN106315231B (en) * 2016-09-22 2020-07-07 湖南慧峰环保科技开发有限公司 Injection type high-efficiency pneumatic conveying system
CN110194372B (en) * 2019-06-05 2023-12-29 中国石油大学(北京) Device for measuring static electricity in real time, pneumatic conveying experiment system and experiment method
JP7365575B2 (en) * 2019-08-09 2023-10-20 三菱マテリアル株式会社 Continuous ore feeding device
US11365071B2 (en) * 2020-04-28 2022-06-21 IPEG, Inc Automatic tuning system for pneumatic material conveying systems
CN111500805B (en) * 2020-05-09 2021-11-19 中冶华天工程技术有限公司 Blast furnace coal injection tank
CN112158964A (en) * 2020-10-26 2021-01-01 浙江维邦生物科技有限公司 From softening processing system who takes accurate salt device of joining in marriage
CN114151730B (en) * 2021-12-13 2023-09-29 拓荆科技股份有限公司 Gas supply system for providing gas switching and gas switching method

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5123632A (en) * 1989-02-14 1992-06-23 Paul Wurth S.A. Method for the pneumatic injection of metered quantities of powdered substances into a chamber at a variable pressure
US5285735A (en) * 1991-07-16 1994-02-15 Diamond Engineering Co., Ltd. Control apparatus for injection quantity of pulverized coal to blast furnace
JPH0739842B2 (en) * 1983-11-09 1995-05-01 マニユテ−ル モレ Method and apparatus for reinjecting airborne particles into a solid fuel boiler
US20070074643A1 (en) * 2005-10-04 2007-04-05 Future Energy Gmbh Method and device for the regulated feed of pulverized fuel to an entrained flow gasifier

Family Cites Families (23)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5947141B2 (en) * 1977-06-07 1984-11-16 株式会社日立製作所 Vanadium high temperature corrosion inhibitor additive amount control device
LU82036A1 (en) * 1979-12-27 1980-04-23 Wurth Anciens Ets Paul METHOD AND INSTALLATION FOR INJECTING QUANTITIES OF POWDERED MATERIALS BY PNEUMATIC ROUTE INTO A VARIABLE PRESSURE ENCLOSURE AND APPLICATION TO A TANK OVEN
JPS582527A (en) * 1981-06-26 1983-01-08 Yokogawa Hokushin Electric Corp Flow controller of pulverized coal
JPS5949421A (en) * 1982-09-11 1984-03-22 Babcock Hitachi Kk Controller for dispensed amount of pulverized coal
LU86034A1 (en) 1985-08-05 1987-03-06 Wurth Paul Sa METHOD AND DEVICE FOR INJECTING, BY PNEUMATIC ROUTE, QUANTITIES OF POWDERED MATERIALS INTO A VARIABLE PRESSURE ENCLOSURE
DE3603078C1 (en) * 1986-02-01 1987-10-22 Kuettner Gmbh & Co Kg Dr Method and device for the metered introduction of fine-grained solids into an industrial furnace, in particular a blast furnace or cupola furnace
JPS62215425A (en) * 1986-03-17 1987-09-22 Kawasaki Steel Corp Method of controlling conveyance of granular body at predetermined volume
CN1042382A (en) * 1988-11-01 1990-05-23 武汉钢铁公司 Coal dust blasting automatic controlling device for blast-furnace
US5048761A (en) * 1990-03-14 1991-09-17 The Babcock & Wilcox Company Pulverized coal flow monitor and control system and method
CN2076553U (en) * 1990-07-10 1991-05-08 鞍山钢铁公司 Pulverized coal injection flow adjusting device
JPH05256438A (en) * 1992-03-13 1993-10-05 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd Device for reducing nitrogen oxide of boiler
US5378089A (en) * 1993-03-01 1995-01-03 Law; R. Thomas Apparatus for automatically feeding hot melt tanks
JP3288201B2 (en) * 1995-06-12 2002-06-04 日本パーカライジング株式会社 Powder supply device
JPH083606A (en) * 1994-06-20 1996-01-09 Kawasaki Steel Corp Powder transportation method
CN2369022Y (en) * 1999-02-11 2000-03-15 沈斌 Pneumatic jetting pump for conveying thick powder materials
DE10162398A1 (en) * 2001-12-13 2003-07-24 Moeller Materials Handling Gmb System for feeding a plurality of consumers, e.g. B. cells of aluminum melting furnaces with bulk material, for. B. powdered alumina
JP2005249260A (en) * 2004-03-03 2005-09-15 Sumitomo Chemical Co Ltd Heating furnace control system
DE202006016093U1 (en) * 2006-10-20 2008-03-06 Claudius Peters Technologies Gmbh Coal distributor for blast furnaces and the like
DE102008030650B4 (en) * 2008-06-27 2011-06-16 PROMECON Prozeß- und Meßtechnik Conrads GmbH Apparatus and method for controlling the fuel-to-air ratio of pulverized coal in a coal fired power plant
RU84947U1 (en) * 2008-11-24 2009-07-20 Алексей Михайлович Бондарев PVC SYSTEM
US7878737B2 (en) * 2008-12-22 2011-02-01 Uop Llc Apparatus for transferring particles
DE102009048961B4 (en) * 2009-10-10 2014-04-24 Linde Ag Dosing device, dense phase conveying system and method for feeding dusty bulk material
DE102011077910A1 (en) * 2011-06-21 2012-12-27 Siemens Ag Consistent feed of dusts with fixed throttle in the dust conveyor line

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0739842B2 (en) * 1983-11-09 1995-05-01 マニユテ−ル モレ Method and apparatus for reinjecting airborne particles into a solid fuel boiler
US5123632A (en) * 1989-02-14 1992-06-23 Paul Wurth S.A. Method for the pneumatic injection of metered quantities of powdered substances into a chamber at a variable pressure
US5285735A (en) * 1991-07-16 1994-02-15 Diamond Engineering Co., Ltd. Control apparatus for injection quantity of pulverized coal to blast furnace
US20070074643A1 (en) * 2005-10-04 2007-04-05 Future Energy Gmbh Method and device for the regulated feed of pulverized fuel to an entrained flow gasifier

Also Published As

Publication number Publication date
MX2010005349A (en) 2010-06-02
US20110232547A1 (en) 2011-09-29
LU91376B1 (en) 2009-05-18
RU2010123979A (en) 2011-12-27
AU2008322918B2 (en) 2011-06-23
KR20100110784A (en) 2010-10-13
CA2703822A1 (en) 2009-05-22
EP2208001A1 (en) 2010-07-21
CN101855496B (en) 2012-08-29
US8858123B2 (en) 2014-10-14
AU2008322918A1 (en) 2009-05-22
CN101855496A (en) 2010-10-06
WO2009063037A1 (en) 2009-05-22
JP2011505535A (en) 2011-02-24
BRPI0820534A2 (en) 2015-06-16
EP2208001B1 (en) 2018-05-30
CA2703822C (en) 2015-05-26
CN201265871Y (en) 2009-07-01
JP5369109B2 (en) 2013-12-18
BRPI0820534B1 (en) 2019-10-01
RU2461777C2 (en) 2012-09-20

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR101452814B1 (en) Injection system for solid particles
US4521139A (en) Method of regulating mass streams
CA2009766C (en) Method for the pneumatic injection of metered quantities of powdered substances into a chamber at a variable pressure
JP2742001B2 (en) Pulverized coal injection control method
JPH0461284B2 (en)
KR101848919B1 (en) Control systems and methods for controlling a dry feed system to convey a solid fuel
WO1982003065A1 (en) Conveying systems
JP2004035913A (en) Method and apparatus for controlling powder injection
CN206970544U (en) A kind of device to the demarcation of dried coal powder Geldart-D particle inlet amount with pressure
JP2019163111A (en) Powder blowing system
JP3404614B2 (en) How to control the supply of powder
JP3731101B2 (en) Powder injection control method
JPH0356274B2 (en)
JP2742000B2 (en) Pulverized coal injection control method
KR950013280B1 (en) Making method and device of de siliconizing
JPS6229929Y2 (en)
JPS61174028A (en) Method and device for injecting fixed quantity of powder material into chamber under pressure by pneumatic device andutilization thereof for blast furnace
JPS6144777B2 (en)
JPH0660329B2 (en) Fine powder injection control method
JPS6058132B2 (en) Powder distribution air transport method

Legal Events

Date Code Title Description
PA0105 International application

Patent event date: 20100616

Patent event code: PA01051R01D

Comment text: International Patent Application

PG1501 Laying open of application
A201 Request for examination
PA0201 Request for examination

Patent event code: PA02012R01D

Patent event date: 20130717

Comment text: Request for Examination of Application

E902 Notification of reason for refusal
PE0902 Notice of grounds for rejection

Comment text: Notification of reason for refusal

Patent event date: 20140711

Patent event code: PE09021S01D

E701 Decision to grant or registration of patent right
PE0701 Decision of registration

Patent event code: PE07011S01D

Comment text: Decision to Grant Registration

Patent event date: 20140916

GRNT Written decision to grant
PR0701 Registration of establishment

Comment text: Registration of Establishment

Patent event date: 20141014

Patent event code: PR07011E01D

PR1002 Payment of registration fee

Payment date: 20141015

End annual number: 3

Start annual number: 1

PG1601 Publication of registration
FPAY Annual fee payment

Payment date: 20170929

Year of fee payment: 4

PR1001 Payment of annual fee

Payment date: 20170929

Start annual number: 4

End annual number: 4

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20181001

Year of fee payment: 5

PR1001 Payment of annual fee

Payment date: 20181001

Start annual number: 5

End annual number: 5

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20191007

Year of fee payment: 6

PR1001 Payment of annual fee

Payment date: 20191007

Start annual number: 6

End annual number: 6

PR1001 Payment of annual fee

Payment date: 20201006

Start annual number: 7

End annual number: 7

PR1001 Payment of annual fee

Payment date: 20221005

Start annual number: 9

End annual number: 9

PR1001 Payment of annual fee

Payment date: 20241008

Start annual number: 11

End annual number: 11