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KR101407864B1 - Impedance calculation appratus and sinusoidal insulation monitoring apparatus comprising the voltage sensing - Google Patents

Impedance calculation appratus and sinusoidal insulation monitoring apparatus comprising the voltage sensing Download PDF

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KR101407864B1
KR101407864B1 KR1020130062038A KR20130062038A KR101407864B1 KR 101407864 B1 KR101407864 B1 KR 101407864B1 KR 1020130062038 A KR1020130062038 A KR 1020130062038A KR 20130062038 A KR20130062038 A KR 20130062038A KR 101407864 B1 KR101407864 B1 KR 101407864B1
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South Korea
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voltage
impedance
detection resistor
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insulation resistance
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Inventor
김효성
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공주대학교 산학협력단
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Abstract

활선 상태에서 아이티(IT: Insulation Terra) 접지를 적용한 배전계통 전력선과 대지 사이의 절연저항을 측정하기 위해, 상기 전력선과 연결된 검출저항과 상기 검출저항에 정현파 신호를 제공하는 함수 발생기를 포함하여, 접지-상기 함수 발생기-상기 검출저항-상기 절연저항-접지로 이루어지는 회로 루프를 형성하는 정현파 함수형 활선 절연저항 측정 장치에 구비되는 임피던스 연산 장치가 개시된다. 상기 임피던스 연산 장치는, 상기 함수 발생기에서 출력되는 정현파 신호의 전압과 상기 검출저항의 양단 전압 사이의 위상 차에 해당하는 위상각을 산출하는 위상차 산출부; 및 상기 위상차 산출부에서 산출된 위상각과, 상기 정현파 신호의 전압의 최대값 및 상기 검출저항의 양단 전압의 최대값을 이용하여, 상기 회로 루프에서 상기 함수 발생기에서 들여다 본 상기 회로 루프의 입력 임피던스를 산출하는 임피던스 연산부를 포함한다.And a function generator for providing a sinusoidal signal to the detection resistor and a detection resistor connected to the power line to measure an insulation resistance between the power line and the ground of the distribution system using IT (Insulation Terra) ground in a live state, Disclosed is an impedance computing apparatus provided in a sinusoidal function type live insulation resistance measuring apparatus which forms a circuit loop including the function generator, the detection resistor, the insulation resistor and the ground. Wherein the impedance calculation unit comprises: a phase difference calculation unit for calculating a phase angle corresponding to a phase difference between a voltage of the sinusoidal signal output from the function generator and a voltage across the detection resistor; And an input impedance of the circuit loop viewed from the function generator in the circuit loop using a maximum value of a voltage of the sine wave signal and a maximum value of a voltage across the detection resistor, And an impedance calculation unit for calculating the impedance.

Description

임피던스 연산 장치 및 이를 포함하는 정현파 함수형 활선 절연저항 측정 장치{IMPEDANCE CALCULATION APPRATUS AND SINUSOIDAL INSULATION MONITORING APPARATUS COMPRISING THE VOLTAGE SENSING}TECHNICAL FIELD [0001] The present invention relates to an impedance calculating apparatus and a sinusoidal function type live insulation resistance measuring apparatus including the same.

본 발명은 정현파 함수형 활선 절연저항 측정 장치에 사용되는 임피던스 연산 장치 및 이를 포함하는 정현파 함수형 활선 절연저항 측정 장치에 관한 것으로, 더욱 상세하게는 이산 푸리에 변환에 따른 수백 내지 수천 회의 곱셈 연산을 생략함으로써 신속한 임피던스 계산이 가능한 임피던스 연산 장치 및 이를 포함하는 정현파 함수형 활선 절연저항 측정 장치에 관한 것이다.The present invention relates to an impedance calculating apparatus used in a sinusoidal function type on-line insulation resistance measuring apparatus and a sinusoidal function type on-line insulation resistance measuring apparatus including the same. More specifically, An impedance calculating device capable of calculating an impedance, and a sinusoidal function type live wire insulation resistance measuring device including the same.

아이티(IT: Insulation Terra) 접지는 전력선의 어느 쪽도 접지하지 않으며, 장비의 새시만을 접지하는 접지 방식이다. 이러한 접지를 사용하는 주 이유는 전력선의 어느 한쪽이 접지되는 사고를 당하더라도 계통의 운전을 정지시키지 않고 고장부위를 찾을 수 있는 시간적 여유가 있으므로, 계통의 연속적인 운전을 확보할 수 있다는 점이다. 그러나 이러한 접지의 장점을 얻기 위해서는 계통이 운전 중인 상태에서 전력선의 상태를 지속적으로 감시할 필요가 있다. 이러한 감시를 위하여 IEC(International Electro-technical Commission) 61557 규정에서는 능동(Active) 방식의 "활선 절연저항 측정 장치"를 설치하도록 하고 있다.Haitian (IT: Insulation Terra) grounding is a grounding method that does not ground any of the power lines, but only the chassis of the equipment. The main reason for using such grounding is that it is possible to ensure continuous operation of the system because there is a time enough to locate the fault without stopping the operation of the system even if one of the power lines is grounded. However, in order to obtain the advantage of such grounding, it is necessary to continuously monitor the state of the power line while the system is in operation. For this monitoring, the International Electro-technical Commission (IEC) 61557 requires an active "live wire insulation resistance measuring device".

종래의 전력선 절연상태 감시 기법으로는, 개폐기를 차단시켜 정전상태에서 절연저항계로 전력선과 대지접지간의 절연저항을 측정하는 절연저항계법과, 개폐기를 차단시키지 않은 활선 상태에서 변압기 저압 측의 중성점 또는 일단 접지된 2종 접지선에 흐르는 누설전류를 영상 변류기로 검출하여 누전 및 절연열화 여부를 파악하는 누설전류계법 등이 알려져 있다. 절연저항계법에 따르면, 전력선의 절연상태를 측정하기 위해 반드시 정전시켜야 하기 때문에 연속적으로 전기를 사용하는 장소에서는 전력공급을 중단해야 하는 문제점이 발생한다. 또한, 누설전류계법은 절연저항계법과 달리 정전시키지 않고 활선 상태에서 클램프 미터(누설전류계)나 누전경보기와 같이 2종 접지선에 흐르는 누설전류를 측정하여 절연상태를 감시하는 방법이다. 이 누설전류계법에 따라 측정되는 누설전류는, 전력선과 대지 간에 존재하는 절연저항에 의한 누설전류와, 선로가 긴 경우에 발생하는 정전용량 및 부하설비의 입력단에 삽입되어 있는 노이즈필터 등의 정전용량에 의한 누설전류의 벡터 합으로 검출되기 때문에, 절연저하(누전)가 발생하지 않고 절연저항이 매우 양호하여도 정전용량이 매우 크면 정전용량 성분에 의한 누설전류도 커지므로 절연상태가 불량한 누전 또는 미지락이 발생한 것으로 측정 검출되는 문제점이 있다.Conventional power line insulation state monitoring techniques include an insulation resistance meter method that measures the insulation resistance between a power line and ground to an insulation resistance meter in a state of interruption by shutting off a switch and a neutral point or a single ground A leakage current method is known in which a leak current flowing in a second type ground wire is detected by a video current transformer to detect leakage current and insulation deterioration. According to the insulation resistance meter method, there is a problem that the power supply must be stopped in a place where the electric power is continuously used because the electric power must be discharged to measure the insulation state of the electric power line. In addition, the leakage current meter method is a method of monitoring the insulation state by measuring the leakage current flowing through the second-type ground wire, such as a clamp meter (leakage current meter) or a leak alarm, in a live wire state, The leakage current measured by this leakage current method is a function of the leakage current due to the insulation resistance existing between the power line and the ground, the capacitance occurring when the line is long, the capacitance of the noise filter inserted in the input terminal of the load equipment The leakage current due to the electrostatic capacitance component becomes large even if the insulation resistance is very good even if the insulation resistance is very good. However, if the insulation resistance is very good, There is a problem that the lock is detected and detected.

이러한 문제를 해결하기 위해, 활선 상태에서 절연상태에 기인하는 절연저항성분에 해당하는 누설전류를 측정하는 저주파 중첩방식이 제안되었다. 이 저주파 중첩방식에서는, 영상변류기로 2종 접지선에 흐르는 저주파 중첩장치에 중첩하는 저주파수와 같은 누설전류를 검출하고, 이 저주파 누설전류에서 정전용량 성분에 해당하는 무효성분 전류를 제거하고 절연저항에 해당하는 유효성분 전류를 검출하기 위해 저주파 중첩장치의 주파수와의 동기화를 위한 별도의 동기신호 입력선로 저주파 중첩장치를 상호 연결시키거나, 저주파 중첩신호의 출력인 중첩변성기의 2차 측에 해당하는 2종 접지선의 a점에서의 저주파 전압신호를 절연감시 장치로 연결시켜야 한다. 선행기술문헌인 한국공개특허 제10-2007-0024361호, 한국공개특허 제10-2007-0024362호 및 한국공개특허 제10-2008-0015752호에는 저주파 중첩장치를 이용한 활선 절연감시 장치가 개시된다.In order to solve such a problem, a low frequency superposition method for measuring a leakage current corresponding to an insulation resistance component due to an insulation state in a live state has been proposed. In this low frequency superposition method, a leakage current such as a low frequency superimposed on a low frequency superimposing device flowing through a second ground line is detected by a video current transformer, and an invalid component current corresponding to the capacitance component is removed from the low frequency leakage current, A separate synchronizing signal input line low frequency superimposing device for synchronizing with the frequency of the low frequency superimposing device is connected to each other to detect a current of the active component which is the output of the low frequency superimposing signal, The low-frequency voltage signal at point a of the ground wire shall be connected to the insulation monitoring device. Korean Unexamined Patent Publication No. 10-2007-0024361, Korean Unexamined Patent Publication No. 10-2007-0024362 and Korean Unexamined Patent Application No. 10-2008-0015752 disclose a live insulation monitoring apparatus using a low frequency superposition device.

상기 선행기술문헌들에 개시된 활선 절연감시 장치는, 절연측정 및 설치가 용이하도록 변압기의 저압 측의 2종 접지선에 별도로 저주파 중첩장치를 설치해야 하므로, 추가적인 장비 설치에 따른 부피 증가 및 비용 발생의 문제가 있다. 특히, 저주파 중첩장치를 적용하는 경우에, 저주파 신호와 동기 시키기 위해 사용하는 연결선은 장거리 전선로에서는 실제 연결시키기가 어려운 장소가 많아 실제 현장에서 적용에 불편한 문제가 있다.Since the live insulation monitoring apparatus disclosed in the above prior art documents needs to separately install a low frequency superimposing device on the second type ground wire at the low voltage side of the transformer so as to facilitate insulation measurement and installation, . In particular, when a low-frequency superposition device is applied, there are many places where a connection line used for synchronizing with a low-frequency signal is difficult to be actually connected in a long-distance cable line, which is inconvenient for practical application in a field.

전술한 종래기술의 문제점들을 해결하기 위해, 본 출원의 출원인은 2011년 11월 20일 자로 활선 절연저항 측정 장치를 출원한 바 있다(출원번호 10-2011-0126920, 이하 ‘선행 출원 문헌’이라 함). 이 선행 출원 문헌에서는 활선과 연결되는 검출저항에 정현파 신호를 인가하고 검출저항 양단에서 검출되는 전압의 크기를 분석하여 활선의 절연저항을 산출해내는 기법이 개시된다.In order to solve the problems of the above-described prior art, the applicant of the present application filed a patent application for a live wire insulation resistance measuring device on November 20, 2011 (Application No. 10-2011-0126920, hereinafter referred to as "prior application document" ). This prior art document discloses a technique for calculating the insulation resistance of a live wire by applying a sinusoidal signal to a detection resistor connected to the live wire and analyzing the magnitude of the voltage detected across the detection resistor.

도 1은 상기 선행 출원 문헌에 개시된 활선 절연저항 측정 장치의 회로도이다. 도 1에 도시된 것과 같이, 선행 출원 문헌에 개시된 할선 절연저항 장치(10)는 활선(L1, L2)에 일단이 연결된 브릿지 저항(14)과 브릿지 저항(14)의 타단에 일단이 연결된 필터부(15)와 필터부(15)의 타단에 일단이 연결된 검출저항(12)과 검출저항의 타단에 일단이 연결되고 타단이 접지되어 검출저항(12)에 정현파 신호를 인가하는 함수 발생기(11)와, 검출저항(12)의 양단 전압을 검출하는 차동증폭기(13) 및 차동증폭기(13)에서 검출된 검출저항(12)의 양단 전압을 이용하여 절연저항값을 산출하는 절연저항 연산부(16)를 포함하여 구성될 수 있다.1 is a circuit diagram of a live wire insulation resistance measuring apparatus disclosed in the above-mentioned prior art document. 1, the marine insulation resistance device 10 disclosed in the prior application includes a bridge resistor 14 having one end connected to the live lines L1 and L2 and a filter resistor 14 having one end connected to the other end of the bridge resistor 14, A detection resistor 12 having one end connected to the other end of the filter unit 15 and a function generator 11 having one end connected to the other end of the detection resistor and the other end grounded to apply a sinusoidal signal to the detection resistor 12, A differential amplifier 13 for detecting a voltage across both ends of the detection resistor 12 and an insulation resistance calculation unit 16 for calculating an insulation resistance value using both ends of the detection resistor 12 detected by the differential amplifier 13. [ As shown in FIG.

도 1에 도시된 것과 같은 선행 출원 문헌의 활선 절연저항 측정 장치는, 절연저항을 측정하기 위한 기초적인 기술 내용을 개시하고 있으나, 절연저항의 크기를 더욱 정확하면서 신속하게 도출할 수 있는 새로운 기법이 요구되고 있다.1, a basic technique for measuring the insulation resistance is disclosed, but a new technique for accurately and quickly deriving the size of the insulation resistance has been proposed Is required.

한국특허공개 제10-2007-0024361호Korean Patent Publication No. 10-2007-0024361 한국특허공개 제10-2007-0024362호Korean Patent Publication No. 10-2007-0024362 한국특허공개 제10-2008-0015752호Korean Patent Laid-Open No. 10-2008-0015752 한국특허출원 제10-2011-0126920호Korean Patent Application No. 10-2011-0126920

본 발명은, 정현파 함수형 활선 절연저항 측정 기법에 적용되는 임피던스 계산 시, 이산 푸리에 변환에 따른 수백 내지 수천 회의 곱셈 연산을 생략함으로써 신속한 임피던스 계산이 가능한 임피던스 연산 장치를 제공하는 것을 해결하고자 하는 기술적 과제로 한다.Disclosure of Invention Technical Problem [8] Accordingly, it is an object of the present invention to provide an impedance calculation apparatus capable of performing impedance calculation quickly by omitting hundreds to thousands of multiplication operations according to discrete Fourier transforms in impedance calculation applied to a sinusoidal function type live insulation resistance measurement technique do.

또한, 본 발명은 상기 임피던스 연산 장치를 포함하는 정현파 함수형 활선 절연저항 측정 장치를 제공하는 것을 해결하고자 하는 다른 기술적 과제로 한다.Another object of the present invention is to provide a sinusoidal function type live insulation resistance measuring device including the impedance calculating device.

상기 기술적 과제를 해결하기 위한 수단으로서 본 발명은,According to an aspect of the present invention,

활선 상태에서 아이티(IT: Insulation Terra) 접지를 적용한 배전계통 전력선과 대지 사이의 절연저항을 측정하기 위해, 상기 전력선과 연결된 검출저항과 상기 검출저항에 정현파 신호를 제공하는 함수 발생기를 포함하여, 접지-상기 함수 발생기-상기 검출저항-상기 절연저항-접지로 이루어지는 회로 루프를 형성하는 정현파 함수형 활선 절연저항 측정 장치에 구비되는 임피던스 연산 장치에 있어서,And a function generator for providing a sinusoidal signal to the detection resistor and a detection resistor connected to the power line to measure an insulation resistance between the power line and the ground of the distribution system using IT (Insulation Terra) ground in a live state, The impedance arithmetic unit of the sinusoidal function type live insulation resistance measuring apparatus for forming a circuit loop including the function generator, the detection resistor, the insulation resistor and the ground,

상기 함수 발생기에서 출력되는 정현파 신호의 전압과 상기 검출저항의 양단 전압 사이의 위상 차에 해당하는 위상각을 산출하는 위상차 산출부; 및A phase difference calculation unit for calculating a phase angle corresponding to a phase difference between a voltage of the sinusoidal signal output from the function generator and a voltage across the detection resistor; And

상기 위상차 산출부에서 산출된 위상각과, 상기 정현파 신호의 전압의 최대값 및 상기 검출저항의 양단 전압의 최대값을 이용하여, 상기 회로 루프에서 상기 함수 발생기에서 들여다 본 상기 회로 루프의 입력 임피던스를 산출하는 임피던스 연산부Calculating the input impedance of the circuit loop viewed from the function generator in the circuit loop using the phase angle calculated by the phase difference calculating section, the maximum value of the voltage of the sinusoidal signal, and the maximum value of the both- The impedance calculator

를 포함하는 정현파 함수형 활선 절연저항 측정 장치에 구비되는 임피던스 연산 장치를 제공한다.The present invention also provides an impedance calculating device provided in a sinusoidal function type live wire insulation resistance measuring device.

본 발명의 일 실시형태에서, 상기 임피던스 연산부는, 식 [

Figure 112013048392116-pat00001
](Z: 입력임피던스,
Figure 112013048392116-pat00002
: 상기 함수 발생기에서 출력되는 정현파 신호의 전압의 실수부,
Figure 112013048392116-pat00003
: 상기 함수 발생기에서 출력되는 정현파 신호의 전압의 허수부,
Figure 112013048392116-pat00004
: 상기 검출저항의 양단 전압, Rt: 상기 검출저항의 저항값,
Figure 112013048392116-pat00005
: 상기 함수 발생기에서 출력되는 정현파 신호의 전압의 최대값,
Figure 112013048392116-pat00006
: 상기 검출저항의 양단 전압의 최대값,
Figure 112013048392116-pat00007
: 상기 위상각)에 의해 상기 입력 임피던스를 산출할 수 있다.
In an embodiment of the present invention,
Figure 112013048392116-pat00001
] (Z: input impedance,
Figure 112013048392116-pat00002
: A real part of the voltage of the sinusoidal signal outputted from the function generator,
Figure 112013048392116-pat00003
: An imaginary part of a voltage of a sinusoidal signal outputted from the function generator,
Figure 112013048392116-pat00004
: A voltage across the detection resistor, Rt: a resistance value of the detection resistor,
Figure 112013048392116-pat00005
: A maximum value of the voltage of the sinusoidal signal outputted from the function generator,
Figure 112013048392116-pat00006
: The maximum value of the voltage across both ends of the detection resistor,
Figure 112013048392116-pat00007
: The phase angle), the input impedance can be calculated.

상기 다른 기술적 과제를 해결하기 위한 수단으로서 본 발명은,According to another aspect of the present invention,

활선 상태에서 아이티(IT: Insulation Terra) 접지를 적용한 배전계통 전력선과 대지 사이의 절연저항을 측정하기 위해, 상기 전력선과 연결된 검출저항과 상기 검출저항에 정현파 신호를 제공하는 함수 발생기를 포함하여, 접지-상기 함수 발생기-상기 검출저항-상기 절연저항-접지로 이루어지는 회로 루프를 형성하는 정현파 함수형 활선 절연저항 측정 장치에 있어서,And a function generator for providing a sinusoidal signal to the detection resistor and a detection resistor connected to the power line to measure an insulation resistance between the power line and the ground of the distribution system using IT (Insulation Terra) ground in a live state, A sinusoidal function type live insulation resistance measuring device for forming a circuit loop including the function generator, the detection resistor, the insulation resistor and the ground,

상기 함수 발생기에서 출력되는 정현파 신호의 전압과 상기 검출저항의 양단 전압 사이의 위상 차에 해당하는 위상각을 산출하는 위상차 산출부와, 상기 위상차 산출부에서 산출된 위상각과, 상기 정현파 신호의 전압의 최대값 및 상기 검출저항의 양단 전압의 최대값을 이용하여, 상기 회로 루프에서 상기 함수 발생기에서 들여다 본 상기 회로 루프의 입력 임피던스를 산출하는 임피던스 연산부를 포함하는 임피던스 연산 장치; 및A phase difference calculator for calculating a phase angle corresponding to a phase difference between a voltage of the sinusoidal signal output from the function generator and a voltage across the detection resistor; An impedance arithmetic operation unit for calculating an input impedance of the circuit loop viewed from the function generator in the circuit loop using a maximum value and a maximum value of the both end voltages of the detection resistor; And

상기 임피던스 연산 장치에서 연산된 임피던스의 실수부와 허수부 및 상기 검출저항의 저항값을 이용하여 상기 절연저항을 산출하는 절연저항 산출부An insulation resistance calculation unit for calculating the insulation resistance using the real part and the imaginary part of the impedance calculated by the impedance calculation unit and the resistance value of the detection resistance,

를 포함하는 정현파 함수형 활선 절연저항 측정 장치를 제공한다.The present invention provides a sinusoidal function type live wire insulation resistance measuring device.

본 발명의 일 실시형태에서, 상기 임피던스 연산부는, 식 [

Figure 112013048392116-pat00008
](Z: 입력임피던스,
Figure 112013048392116-pat00009
: 상기 함수 발생기에서 출력되는 정현파 신호의 전압의 실수부,
Figure 112013048392116-pat00010
: 상기 함수 발생기에서 출력되는 정현파 신호의 전압의 허수부,
Figure 112013048392116-pat00011
: 상기 검출저항의 양단 전압, Rt: 상기 검출저항의 저항값,
Figure 112013048392116-pat00012
: 상기 함수 발생기에서 출력되는 정현파 신호의 전압의 최대값,
Figure 112013048392116-pat00013
: 상기 검출저항의 양단 전압의 최대값,
Figure 112013048392116-pat00014
: 상기 위상각)에 의해 상기 입력 임피던스를 산출할 수 있다.In an embodiment of the present invention,
Figure 112013048392116-pat00008
] (Z: input impedance,
Figure 112013048392116-pat00009
: A real part of the voltage of the sinusoidal signal outputted from the function generator,
Figure 112013048392116-pat00010
: An imaginary part of a voltage of a sinusoidal signal outputted from the function generator,
Figure 112013048392116-pat00011
: A voltage across the detection resistor, Rt: a resistance value of the detection resistor,
Figure 112013048392116-pat00012
: A maximum value of the voltage of the sinusoidal signal outputted from the function generator,
Figure 112013048392116-pat00013
: The maximum value of the voltage across both ends of the detection resistor,
Figure 112013048392116-pat00014
: The phase angle), the input impedance can be calculated.

본 발명의 일 실시형태에서, 상기 절연저항 산출부는, 식 [

Figure 112013048392116-pat00015
](Rins: 절연저항의 저항값, Zre: 상기 입력 임피던스의 실수부, Zim: 상기 입력 임피던스의 허수부, Rt: 상기 검출저항의 저항값,
Figure 112013048392116-pat00016
)을 이용하여 절연저항을 산출할 수 있다.In one embodiment of the present invention, the insulation resistance calculating section calculates the insulation resistance
Figure 112013048392116-pat00015
(Rins: resistance value of insulation resistance, Zre: real number part of the input impedance, Zim: imaginary part of the input impedance, Rt: resistance value of the detection resistance,
Figure 112013048392116-pat00016
) Can be used to calculate the insulation resistance.

본 발명에 따르면, 아이티(IT: Insulation Terra) 접지를 적용한 배전계통 전력선과 대지 사이의 절연저항을 측정하기 위해 제공된, 전력선과 연결된 검출저항과 검출저항에 정현파 신호를 제공하는 함수 발생기에 의해 형성되는 접지-상기 함수 발생기-상기 검출저항-상기 절연저항-접지로 이루어지는 회로 루프 상에서, 함수 발생기에서 바라본 회로 루프의 입력 임피던스를, 복잡하고 수많은 회수의 연산이 필요한 이산 푸리에 변환법을 사용하지 않고서 간단히 산출할 수 있다. 이를 통해 입력 입피던스의 연산에 소요되는 시간을 현저하게 감소시킬 수 있으며, 나아가 신속한 절연저항의 저항값 측정을 가능하게 할 수 있다.According to the present invention, there is provided a detection resistor connected to a power line and a function generator provided for measuring a insulation resistance between a power line of a power distribution system using IT (Insulation Terra) ground and a ground, and a function generator for providing a sinusoidal signal to the detection resistor The input impedance of the circuit loop viewed from the function generator on the circuit loop consisting of the ground, the function generator, the detection resistor, and the insulation resistance-ground can be simply calculated without using a discrete Fourier transform method, . As a result, the time required for calculation of the input / output impedance can be remarkably reduced, and furthermore, the resistance value of the insulation resistance can be measured rapidly.

도 1은 종래의 활선 절연저항 측정 장치의 회로도이다.
도 2는 본 발명의 일 실시형태에 따른 임피던스 연산 장치 및 이를 포함하는 활선 절연저항 측정 장치의 블록 구성도이다.
도 3은 도 1에 도시된 활선 절연저항 측정 장치에 의해 형성되는 회로 루프의 단순 등가회로도이다.
도 4는 정현파형 활선 절연저항 측정 장치에서 측정되는 정현파 신호의 전압 및 검출저항의 양단 전압의 파형을 도시한 도면이다.
도 5는 정현파형 활선 절연저항 측정 장치에서 전압의 이산 푸리에 변환법을 통한 분석을 설명하는 도면이다.
도 6은 본 발명의 일 실시형태에 따른 임피던스 연산 장치의 복소 전압 계산 기법을 설명하기 위한 도면이다.
도 7는 도 1에 도시된 활선 절연저항 측정 장치에 의한 주파수 임피던스에 따른 임피던스 궤적을 도시한 도면이다.
도 8는 도 1에 도시된 활선 절연저항 측정 장치에 의해 주파수 임피던스 궤적을 측정한 결과를 도시한 도면이다.
도 9는 도 1에 도시된 활선 절연저항 측정 장치의 절연저항 측정 알고리즘의 개념을 설명하는 도면이다.
1 is a circuit diagram of a conventional live wire insulation resistance measuring apparatus.
2 is a block diagram of an impedance arithmetic unit according to an embodiment of the present invention and a live wire insulation resistance measuring apparatus including the same.
3 is a simplified equivalent circuit diagram of a circuit loop formed by the live wire insulation resistance measuring apparatus shown in FIG.
4 is a graph showing the waveform of the voltage of the sinusoidal signal measured at the sinusoidal-type live insulation resistance measuring apparatus and the voltage at both ends of the detection resistor.
5 is a view for explaining the analysis of a voltage by a discrete Fourier transform method in a sinusoidal live wire insulation resistance measuring apparatus.
6 is a diagram for explaining a complex voltage calculation technique of the impedance calculation apparatus according to an embodiment of the present invention.
FIG. 7 is a view showing an impedance trace according to a frequency impedance by the live wire insulation resistance measuring apparatus shown in FIG. 1. FIG.
FIG. 8 is a graph showing a result of measurement of the frequency impedance trajectory by the live wire insulation resistance measuring apparatus shown in FIG. 1. FIG.
9 is a view for explaining the concept of an insulation resistance measurement algorithm of the live wire insulation resistance measuring apparatus shown in FIG.

이하, 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 실시형태를 보다 상세하게 설명한다. 그러나, 본 발명의 실시형태는 여러 가지 다른 형태로 변형될 수 있으며, 본 발명의 범위가 이하 설명되는 실시형태로 한정되는 것은 아니다. 본 발명의 실시형태는 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 본 발명을 보다 완전하게 설명하기 위해서 제공되는 것이다. 또한, 본 발명을 설명함에 있어서, 정의되는 용어들은 본 발명에서의 기능을 고려하여 정의 내려진 것으로, 이는 당 분야에 종사하는 기술자의 의도 또는 관례 등에 따라 달라질 수 있으므로, 본 발명의 기술적 구성요소를 한정하는 의미로 이해되어서는 아니 될 것이다.Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings. However, the embodiments of the present invention can be modified into various other forms, and the scope of the present invention is not limited to the embodiments described below. The embodiments of the present invention are provided to more fully describe the present invention to those skilled in the art. In addition, in describing the present invention, the defined terms are defined in consideration of the functions of the present invention, and they may be changed depending on the intention or custom of the technician working in the field, so that the technical components of the present invention are limited It will not be understood as meaning.

도 2는 본 발명의 일 실시형태에 따른 임피던스 연산 장치 및 이를 포함하는 활선 절연저항 측정 장치의 블록 구성도이다. 도 2에 도시된 본 발명의 일 실시형태에 따른 임피던스 연산 장치는, 도 1에 도시된 절연저항 연산부(16) 내에 구비될 수 있다.2 is a block diagram of an impedance arithmetic unit according to an embodiment of the present invention and a live wire insulation resistance measuring apparatus including the same. The impedance calculating apparatus according to an embodiment of the present invention shown in FIG. 2 may be provided in the insulation resistance calculating unit 16 shown in FIG.

도 1 및 도 2를 참조하면, 본 발명의 일 실시형태에 따른 임피던스 연산 장치(20)는, 위상차 산출부(21)와 임피던스 연산부(22)를 포함하여 구성될 수 있다.1 and 2, the impedance calculating apparatus 20 according to an embodiment of the present invention may include a phase difference calculating unit 21 and an impedance calculating unit 22. [

위상차 산출부(21)는, 도 1에 도시된 것과 같은 절연저항 측정 장치에서 함수 발생기(11)에서 출력되는 정현파 신호의 전압(VS)과 오차증폭기(13)에 의해 검출된 검출저항(12)의 양단 전압(VT)을 제공받아, 정현파 신호의 전압(VS)과 검출저항(12)의 양단 전압(VT) 사이의 위상 차에 해당하는 위상각을 산출할 수 있다. 위상차 산출부(21)는 당 기술분야에 알려진 다양한 위상차 산출 기법을 이용하여 위상각을 산출할 수 있다.The phase difference calculating section 21 calculates the phase difference between the voltage V s of the sinusoidal signal outputted from the function generator 11 in the insulation resistance measuring apparatus as shown in Fig. 1 and the voltage V s of the detection resistor 12 ) receive service both-end voltage (V T), can be used to calculate the phase angle for the phase difference between the both-end voltage (V T) of the voltage (V S) and a detection resistor 12 of the sine wave signal. The phase difference calculator 21 may calculate the phase angle using various phase difference calculation techniques known in the art.

임피던스 연산부(22)는 위상차 산출부(21)에서 산출된 위상각과 함수 발생기(11)에서 출력되는 정현파 신호의 전압(VS)의 최대값 및 오차증폭기(13)에 의해 검출된 검출저항(12)의 양단 전압(VT)의 최대값을 이용하여, 도 1의 절연저항 측정 장치에서 형성된 접지-함수 발생기(11)-검출저항(12)-절연저항(Rins)-접지로 이어지는 하나의 회로 루프에서 함수 발생기(11)에서 들여다 본 회로 루프의 입력 임피던스(Z)를 산출할 수 있다. The impedance calculator 22 calculates the maximum value of the phase angle calculated by the phase difference calculator 21 and the voltage V s of the sinusoidal signal output from the function generator 11 and the maximum value of the voltage V s of the detection resistor 12 ) both-end voltage (using a maximum value of V T), Figure 1 a ground formed on the insulation resistance measurement apparatus of-function generator (11) and sensing resistance (12) insulation resistance (Rins) - one of the circuit leading to the ground It is possible to calculate the input impedance Z of the circuit loop which is looked into by the function generator 11 in the loop.

한편, 본 발명의 일 실시형태에 따른 임피던스 연산 장치를 포함하는 절연저항 측정 장치는 전술한 위상차 산출부(21) 및 임피던스 연산부(22)로 이루어진 임피던스 연산 장치에서 출력되는 임피던스를 이용하여 절연저항의 저항값을 산출하는 절연저항 산출부(31)를 더 포함할 수 있다.
Meanwhile, the insulation resistance measuring apparatus including the impedance calculating apparatus according to the embodiment of the present invention uses the impedance outputted from the impedance calculating apparatus including the above-described phase difference calculating unit 21 and the impedance calculating unit 22, And an insulation resistance calculation unit 31 for calculating a resistance value.

이하, 전술한 구성을 갖는 임피던스 연산 장치 및 이를 포함하는 절연저항 측정 장치의 작용 효과에 대해 더욱 상세하게 설명하기로 한다. 특히 이하의 설명에서는, 동출원인에 의해 선행 출원된 한국특허출원 제10-2011-0126920호에 개시된 절연저항값 산출 방법을 참조할 것이다.Hereinafter, the operation effects of the impedance calculating apparatus having the above-described configuration and the insulation resistance measuring apparatus including the same will be described in more detail. In particular, the following description will refer to the method of calculating the insulation resistance value disclosed in Korean Patent Application No. 10-2011-0126920 previously filed by the same applicant.

본 발명의 일 실시형태에 따른 임피던스 연산 장치(20)는 함수 발생기(11)에 의해 인가된 정현파 신호의 전압(

Figure 112013048392116-pat00017
) 및 차동증폭기(13)에서 검출된 검출저항(12)의 양단 전압(
Figure 112013048392116-pat00018
)에 대해 이산 푸리에 변환(Discrete Fourier Transformation: DFT)법을 적용하지 않고 임피던스를 연산할 수 있다. 즉, 본 발명의 일 실시형태에 따른 임피던스 연산 장치(20)는 함수 발생기(11)에서 출력되는 정현파 신호의 전압(
Figure 112013048392116-pat00019
) 및 차동증폭기(13)에서 검출된 검출저항(12)의 양단 전압(
Figure 112013048392116-pat00020
) 사이의 위상차에 해당하는 위상각과 정현파 신호의 전압(
Figure 112013048392116-pat00021
)의 최대값 및 검출저항(12)의 양단 전압(
Figure 112013048392116-pat00022
)의 최대값을 이용하여 도 3의 등가회로 내에서 함수 발생기(11)에서 바라본 등가회로의 입력 임피던스(Z)를 산출할 수 있다.
The impedance arithmetic unit 20 according to the embodiment of the present invention calculates the impedance of the sinusoidal signal applied by the function generator 11
Figure 112013048392116-pat00017
And the voltage across the detection resistor 12 detected by the differential amplifier 13
Figure 112013048392116-pat00018
It is possible to calculate the impedance without applying the discrete Fourier transform (DFT) method. That is, the impedance arithmetic unit 20 according to the embodiment of the present invention calculates the impedance of the sinusoidal signal output from the function generator 11
Figure 112013048392116-pat00019
And the voltage across the detection resistor 12 detected by the differential amplifier 13
Figure 112013048392116-pat00020
) And the voltage of the sinusoidal signal (
Figure 112013048392116-pat00021
) Of the detection resistor 12 and the maximum value of the both ends of the detection resistor 12
Figure 112013048392116-pat00022
The input impedance Z of the equivalent circuit viewed from the function generator 11 in the equivalent circuit of Fig. 3 can be calculated.

활선 절연저항 측정 장치에서 사용되었던 종래의 임피던스 연산 기법은 정현파 신호의 전압(

Figure 112013048392116-pat00023
) 및 검출저항(12)의 양단 전압(
Figure 112013048392116-pat00024
)에 대해 이산 푸리에 변환법을 적용하여 임피던스(Z)를 연산하였다. 본 발명의 이해를 돕기 위해, 종래의 임피던스 연산 기법에 대해 간단히 설명하기로 한다.The conventional impedance computation technique used in the live wire insulation resistance measuring device is based on the voltage of the sinusoidal signal
Figure 112013048392116-pat00023
And the voltage across both ends of the detection resistor 12
Figure 112013048392116-pat00024
) Is calculated by applying the discrete Fourier transform method. In order to facilitate understanding of the present invention, the conventional impedance calculation technique will be briefly described.

도 3은 접지-함수 발생기(11)-검출저항(12)-절연저항(Rins)-접지로 구현되는 회로 루프를 도시한 단순 등가회로도이다. 함수 발생기(11)는

Figure 112013048392116-pat00025
의 크기를 갖는 정현파 신호를 발생시킨다. L은 측정시스템에 기생하는 인덕턴스 및 저역통과 필터(15)의 인덕턴스의 합이다. Rt는 검출저항(12)의 크기이다. Rins와 Cins는 배전계통의 전력선의 절연저항 및 분포기생 커패시턴스이며 일반적으로 병렬합성의 형태를 갖는다.3 is a simplified equivalent circuit diagram showing a circuit loop implemented with a ground-function generator 11, a detection resistor 12, an insulation resistance (Rins), and a ground. The function generator 11
Figure 112013048392116-pat00025
Of the sine wave signal. L is the sum of the inductance of the measurement system and the inductance of the low-pass filter 15. Rt is the size of the detection resistor 12. [ Rins and Type are the insulation resistance and distributed parasitic capacitance of the power line of the power distribution system and are generally in the form of parallel synthesis.

함수 발생기(11)에서 출력된 정현파 신호의 전압(

Figure 112013048392116-pat00026
) 및 차동증폭기(13)에서 검출된 검출저항(12)의 양단 전압(
Figure 112013048392116-pat00027
)은 다음의 식 1 및 식 2와 같이 표현될 수 있다.The voltage of the sinusoidal signal output from the function generator 11 (
Figure 112013048392116-pat00026
And the voltage across the detection resistor 12 detected by the differential amplifier 13
Figure 112013048392116-pat00027
) Can be expressed by the following Equation 1 and Equation 2.

[식 1][Formula 1]

Figure 112013048392116-pat00028
Figure 112013048392116-pat00028

[식 2][Formula 2]

Figure 112013048392116-pat00029
Figure 112013048392116-pat00029

이 때, 전체 임피던스를 통하여 흐르는 전류(I)는 다음의 식 3과 같이 표현될 수 있다.At this time, the current (I) flowing through the total impedance can be expressed by the following Equation (3).

[식 3][Formula 3]

Figure 112013048392116-pat00030
Figure 112013048392116-pat00030

상기 식 3에서 Rt는 검출저항(12)의 저항값이다.In the formula (3), Rt is the resistance value of the detection resistor 12.

한편, 전체 임피던스는, 다음의 식 4와 같으므로, 측정회로에 인가한 정현파가

Figure 112013048392116-pat00031
인 경우, 식 5와 같이 전체 임피던스가 계산되어, 실수값과 허수값을 계산하여 구할 수 있게 된다.On the other hand, since the total impedance is given by the following Equation 4, the sinusoidal wave applied to the measuring circuit
Figure 112013048392116-pat00031
, The total impedance is calculated as shown in Equation 5, and the real and imaginary values can be calculated.

[식 4][Formula 4]

Figure 112013048392116-pat00032
Figure 112013048392116-pat00032

[식 5][Formula 5]

Figure 112013048392116-pat00033
Figure 112013048392116-pat00033

특히,

Figure 112013048392116-pat00034
로 실수성분만 있는 경우는, 전체 임피던스의 값은 다음의 식 6과 같이 간단하게 계산하여 구할 수 있다. Especially,
Figure 112013048392116-pat00034
If there is only a real component, the value of the total impedance can be obtained by simple calculation as shown in Equation 6 below.

[식 6][Formula 6]

Figure 112013048392116-pat00035
Figure 112013048392116-pat00035

이와 같이, 임피던스 산출부(21)는 정현파 신호의 전압(VS)과 검출저항(12)의 양단 전압(VT)을 이용하여 상기 식 5 및 식 6과 같이 임피던스(Z)를 연산할 수 있다.As described above, the impedance calculating unit 21 can calculate the impedance Z as shown in Equation 5 and Equation 6 using the voltage V S of the sinusoidal signal and the both-end voltage V T of the detecting resistor 12 have.

종래에는 상기 식 6에 따라 임피던스를 연산하기 위해, 함수 발생기(11)의 정현파 신호의 전압(

Figure 112013048392116-pat00036
) 및 검출저항(12)의 양단 전압(
Figure 112013048392116-pat00037
) 각각의 실수부와 허수부를 다음과 같이 연산하였다.Conventionally, in order to calculate the impedance according to Equation (6), the voltage of the sinusoidal signal of the function generator 11
Figure 112013048392116-pat00036
And the voltage across both ends of the detection resistor 12
Figure 112013048392116-pat00037
) The real and imaginary parts of each are calculated as follows.

도 4는 정현파형 활선 절연저항 측정 장치에서 함수 발생기(11)의 정현파 신호의 전압(

Figure 112013048392116-pat00038
) 및 검출저항(12)의 양단 전압(
Figure 112013048392116-pat00039
)의 파형을 도시한 도면이다. 또한, 도 5는 정현파형 활선 절연저항 측정 장치에서 전압의 이산 푸리에 변환법을 통한 분석을 설명하는 도면이다.4 is a graph showing the relationship between the voltage of the sinusoidal signal of the function generator 11 (
Figure 112013048392116-pat00038
And the voltage across both ends of the detection resistor 12
Figure 112013048392116-pat00039
. FIG. 5 is a view for explaining an analysis of a voltage by a discrete Fourier transform method in a sinusoidal live insulation resistance measuring apparatus.

도 4에서, 측정시간의 범위를 t0에서 t4까지로 하면 검출저항(12)의 양단 전압(

Figure 112013048392116-pat00040
)은 실수 성분만 존재하며(즉,
Figure 112013048392116-pat00041
), 전체 임피던스(Z)의 값은 전술한 식 6과 같이 간단하게 계산하여 구할 수 있다.4, when the range of the measurement time is from t0 to t4, both ends of the detection resistor 12
Figure 112013048392116-pat00040
) Exists only in the real component (that is,
Figure 112013048392116-pat00041
), And the value of the total impedance Z can be obtained simply by calculating as shown in Equation (6).

함수 발생기(11)에서 출력되는 정현파 신호의 전압(VS)와 검출저항(12)의 양단전압(VT)의 실수값과 허수값을 구하기 위하여 하기 식 7 내지 식 10과 같이 푸리에 계수 공식을 사용한다.In order to obtain the real and imaginary values of the voltage (V S ) of the sinusoidal signal outputted from the function generator 11 and the both-end voltage (V T ) of the detection resistor 12, a Fourier coefficient formula use.

[식 7][Equation 7]

Figure 112013048392116-pat00042
Figure 112013048392116-pat00042

[식 8][Equation 8]

Figure 112013048392116-pat00043
Figure 112013048392116-pat00043

[식 9][Equation 9]

Figure 112013048392116-pat00044
Figure 112013048392116-pat00044

[식 10][Equation 10]

Figure 112013048392116-pat00045

Figure 112013048392116-pat00045

그러나, 상기 식 7 내지 식 10은 실제 디지털 연산이 이루어지는 연산 장치(예를 들어, 마이크로 프로세서 등)을 사용하여 연산이 이루어질 수 없으므로, 도 5에 도시된 것과 같이, N 개의 샘플로 나누어 연산하는 이산 푸리에 변환이 적용되어야 한다. 다음의 식 11 내지 식 14는 N 개의 샘플로 나누어 연산하는 이산 푸리에 변환이 적용된 식을 나타낸다.However, since Equation 7 to Equation 10 can not be calculated using an arithmetic unit (for example, a microprocessor or the like) in which an actual digital arithmetic operation is performed, as shown in Fig. 5, Fourier transform must be applied. Equations (11) to (14) below express equations to which discrete Fourier transform is applied which is calculated by dividing by N samples.

[식 11][Equation 11]

Figure 112013048392116-pat00046
Figure 112013048392116-pat00046

[식 12][Equation 12]

Figure 112013048392116-pat00047
Figure 112013048392116-pat00047

[식 13][Formula 13]

Figure 112013048392116-pat00048
Figure 112013048392116-pat00048

[식 14][Equation 14]

Figure 112013048392116-pat00049
Figure 112013048392116-pat00049

상기 식 11 내지 식 14에서,

Figure 112013048392116-pat00050
이다.In the above Equations 11 to 14,
Figure 112013048392116-pat00050
to be.

전술한 것과 같은, 종래의 임피던스 연산을 위한 이산 푸리에 변환법의 적용은, 계산의 정밀도를 높이기 위해 샘플 수(N)을 수백 내지 수천 개로 설정하여 연산이 이루어진다. 예를 들어, N을 1000으로 설정하는 경우, 임피던스 연산을 위한 프로세서가 정현파 신호의 전압(VS)와 검출저항(12)의 양단전압(VT)의 실수값과 허수값을 구하기 위해서 수천번의 곱셈연산이 이루어져야 한다. 이러한 수많을 회수의 연산에는 많은 시간이 소요되고 프로세서에도 부하를 증가시켜 절연저항 측정 결과를 도출하는데 심각한 시간 지연이 발생할 수 있다.
In the application of the discrete Fourier transform method for the conventional impedance calculation as described above, calculation is performed by setting the number of samples (N) to several hundreds to several thousands in order to increase the accuracy of calculation. For example, when N is set to 1000, the processor for impedance calculation calculates the imaginary and imaginary values of the voltage V S of the sinusoidal signal and the voltage V T across the detection resistor 12 several thousand times A multiplication operation must be performed. Such a large number of calculations may take a long time, and the load on the processor may be increased, resulting in a significant time delay in deriving the insulation resistance measurement result.

이에 반해, 본 발명의 일 실시형태에 따른 임피던스 연산 장치는, 함수 발생기(11)의 정현파 신호의 전압(VS)과 검출저항(12)의 양단전압(VT)의 위상차 및 각각의 최대값을 이용하여 매우 간단하게 정현파 신호의 전압(VS)와 검출저항(12)의 양단전압(VT)의 실수부 및 허수부를 계산하고 이를 통해 임피던스를 산출할 수 있다.On the other hand, the impedance arithmetic unit according to the embodiment of the present invention compares the phase difference between the voltage (V S ) of the sinusoidal signal of the function generator 11 and the voltage (V T ) across both ends of the detection resistor 12, The imaginary part and the imaginary part of the voltage V S of the sinusoidal signal and the both end voltage V T of the detection resistor 12 can be calculated very simply using the voltage V S and the imaginary part.

도 6은 본 발명의 일 실시형태에 따른 임피던스 연산 장치의 복소 전압 계산 기법을 설명하기 위한 도면이다.6 is a diagram for explaining a complex voltage calculation technique of the impedance calculation apparatus according to an embodiment of the present invention.

정현파 신호의 전압(VS)과 검출저항(12)의 양단전압(VT)은 모두 정현파의 형태를 갖는 신호로서, 도 6에 도시한 것과 같이 검출저항(12)의 양단전압(VT)을 기준으로 하는 페이저도로 표현이 가능하다. 이 때, 페이저의 크기는 각 전압의 최대값이 되며, 위상각(

Figure 112013048392116-pat00051
)은 두 전압의 위상차가 된다. 따라서, 전체 임피던스(Z)는 다음의 식 15와 같이 간단히 복소값으로 계산될 수 있다. 다시 설명하면, 함수 발생기(11)의 정현파 신호의 전압(VS)과 검출저항(12)의 양단전압(VT)의 최대값(
Figure 112013048392116-pat00052
,
Figure 112013048392116-pat00053
) 및 양 전압의 위상차에 해당하는 위상각(
Figure 112013048392116-pat00054
)를 측정하면 전체 임피던스(Z)의 복소값을 식 15에 의하여 간단히 계산하여 구할 수 있다. The voltage V S of the sinusoidal wave signal and the both-end voltage V T of the detection resistor 12 are both sinusoidal waveforms. As shown in FIG. 6, the voltage V T across the detection resistor 12, Can be expressed as a pager diagram based on the reference value. At this time, the size of the phaser becomes the maximum value of each voltage, and the phase angle (
Figure 112013048392116-pat00051
) Is the phase difference between the two voltages. Therefore, the total impedance Z can be simply calculated as a complex value as shown in the following equation (15). The maximum value of the voltage V S of the sinusoidal signal of the function generator 11 and the voltage V T across the detection resistor 12
Figure 112013048392116-pat00052
,
Figure 112013048392116-pat00053
) And a phase angle corresponding to the phase difference of positive voltage (
Figure 112013048392116-pat00054
), The complex value of the total impedance (Z) can be easily calculated by Expression (15).

[식 15][Formula 15]

Figure 112013048392116-pat00055
Figure 112013048392116-pat00055

즉, 본 발명의 일 실시형태에 따른 임피던스 연산 장치는, 위상차 검출부(21)에서 함수 발생기(11)의 정현파 신호의 전압(VS)과 검출저항(12)의 양단전압(VT)이 갖는 위상차에 해당하는 위상각(

Figure 112013048392116-pat00056
)을 산출하고, 임피던스 연산부(22)에서, 위상차 검출부(21)에서 함수 발생기(11)의 정현파 신호의 전압(VS)과 검출저항(12)의 양단전압(VT) 각각의 최대값과 위상각(
Figure 112013048392116-pat00057
)을 이용하여 상기 식 15와 같은 연산을 통해 간단하게 임피던스를 산출할 수 있다.
That is, in the impedance arithmetic unit according to the embodiment of the present invention, the voltage (V S ) of the sinusoidal signal of the function generator 11 and the voltage (V T ) across both ends of the detection resistor 12 The phase angle corresponding to the phase difference (
Figure 112013048392116-pat00056
And the impedance calculator 22 calculates the maximum value of the voltage V s of the sinusoidal signal of the function generator 11 and the voltage V T across the detection resistor 12 in the phase difference detector 21, Phase angle
Figure 112013048392116-pat00057
), It is possible to easily calculate the impedance through the calculation as shown in Equation (15).

이에 더하여, 본 발명의 일 실시형태에 따른 임피던스 연산 장치를 포함하는 활선 절연저항 측정 장치는 절연저항 산출부(31)에 의해 절연저항의 저항값을 산출할 수 있다. 절연저항 산출부(31)의 절연저항 저항값 산출기법을 간단히 설명하면 다음과 같다.In addition, in the live wire insulation resistance measuring apparatus including the impedance calculating apparatus according to the embodiment of the present invention, the insulation resistance calculating unit 31 can calculate the resistance value of the insulation resistance. The insulation resistance value calculation method of the insulation resistance calculation unit 31 will be briefly described as follows.

도 3에서 전체 임피던스(Z)는 다음의 식 16과 같이 계산될 수 있다.In Fig. 3, the total impedance Z can be calculated as shown in Equation 16 below.

[식 16][Formula 16]

Figure 112013048392116-pat00058
Figure 112013048392116-pat00058

상기 식 16에서 f는 함수 발생기(11)에서 출력되는 정현파 신호의 주파수이다.In the equation (16), f is the frequency of the sinusoidal signal output from the function generator (11).

상기 식 16에 따르면, 임피던스 성분은 복소형태를 갖으며, 이를 복소평면에 나타내면 주파수에 따른 임피던스 궤적은 도 7와 같이 반원의 모양을 나타낸다. 임피던스 궤적의 주요한 특징은 다음의 식 17 내지 식 19과 같이 나타난다. According to Equation (16), the impedance component has a complex form, and if it is expressed in a complex plane, the impedance trajectory according to frequency exhibits a semicircular shape as shown in FIG. The main characteristics of the impedance trajectory are expressed by the following equations (17) to (19).

[식 17][Formula 17]

Figure 112013048392116-pat00059
에서
Figure 112013048392116-pat00060
Figure 112013048392116-pat00059
in
Figure 112013048392116-pat00060

[식 18][Formula 18]

Figure 112013048392116-pat00061
에서
Figure 112013048392116-pat00062
Figure 112013048392116-pat00061
in
Figure 112013048392116-pat00062

[식 19][Formula 19]

f=0에서

Figure 112013048392116-pat00063
At f = 0
Figure 112013048392116-pat00063

도 8은 Rt=1MΩ, Rins=3MΩ으로 가상적으로 주었을 경우, 주파수에 따른 임피던스 궤적 측정결과를 보인다. 실수축의 교점은 정확히 Rt=1MΩ, (Rins + Rt)=4MΩ에서 발생하며, 반원의 반지름도 수식에서 예측한 것처럼 정확히 (Rins /2)=1.5MΩ의 값을 갖는 것을 알 수 있다. FIG. 8 shows impedance trajectory measurement results according to frequency when Rt = 1 M? And Rins = 3 M?. The intersection of the real axis occurs exactly at Rt = 1MΩ, (Rins + Rt) = 4MΩ, and the radius of the semicircle is exactly (Rins /2)=1.5MΩ as predicted by the formula.

이러한 임피던스 궤적에서 볼 때, 도 9와 같은 절연저항 측정 알고리즘을 통해 활선 절연저항의 크기를 도출할 수 있다. 반원 상에 내접하는 삼각형은 직각삼각형이 되므로, 반원 상에 존재하는 임의의 주파수에서 복소 임피던스의 실수성분과 허수성분은 다음의 식 20 내지 식 22과 같은 관계를 갖는다.In view of such an impedance trajectory, the magnitude of the live insulation resistance can be derived from the insulation resistance measurement algorithm shown in FIG. Since the triangle intercalated in the semicircular phase is a right triangle, the real and imaginary components of the complex impedance at any frequency on the semicircle have the relationship shown in Equations 20 to 22 below.

[식 20][Formula 20]

Figure 112013048392116-pat00064
Figure 112013048392116-pat00064

[식 21][Formula 21]

Figure 112013048392116-pat00065
Figure 112013048392116-pat00065

[식 22][Formula 22]

Figure 112013048392116-pat00066
Figure 112013048392116-pat00066

결론적으로, 도 7의 임피던스 궤적에서 볼 때 반원상 임의 주파수에서 구해지는 복소 임피던스의 실수성분(Zre)과 허수성분(Zim)을 측정하면 검출저항(12)의 저항값(Rt)의 값을 알고 있으므로 절연저항 값(Rins)를 상기 식들에 의하여 산출할 수 있다. 즉, 절연저항 산출부(31)는 임피던스 연산 장치(20)에서 연산된 임피던스(Z)의 실수부와 허수부 및 검출저항(12)의 저항값(Rt)을 제공받아, 상기 식 21 및 식 22를 이용하여 활선 절연저항을 측정할 수 있다.
7, when the real component Z re and the imaginary component Z im of the complex impedance obtained at the semi-circular arbitrary frequency are measured, the value of the resistance value Rt of the detection resistor 12 The insulation resistance value Rins can be calculated by the above equations. That is, the insulation resistance calculating section 31 receives the real part and the imaginary part of the impedance Z calculated by the impedance calculating device 20 and the resistance value Rt of the detecting resistor 12, 22 can be used to measure the live insulation resistance.

본 발명의 상세한 설명에서는 구체적인 실시 예에 관하여 설명하였으나 본 발명의 범위에서 벗어나지 않는 한도 내에서 여러 가지 변형이 가능함은 물론이다. 그러므로 본 발명의 범위는 설명된 실시 예에 국한되지 않으며, 후술되는 특허청구의 범위 및 이 특허청구의 범위와 균등한 것들에 의해 정해져야 한다.Although the present invention has been described in connection with certain exemplary embodiments, it is to be understood that the invention is not limited to the disclosed exemplary embodiments. Therefore, the scope of the present invention should not be limited to the embodiments described, but should be determined by the scope of the following claims and equivalents thereof.

10: 활선 절연저항 측정 장치 11: 함수 발생기
12: 검출저항 13: 오차증폭기
14: 브릿지 저항 15: 저역통과 필터
16: 절연저항 연산부 17-1: 절연저항
17-2: 분포기생 커패시턴스 20: 임피던스 연산 장치
21: 위상차 산출부 22: 임피던스 연산부
31: 절연저항 산출부 L1, L2: 전력선
10: live wire insulation resistance measuring device 11: function generator
12: detection resistor 13: error amplifier
14: Bridge resistance 15: Low pass filter
16: Insulation resistance calculating section 17-1: Insulation resistance
17-2: Distribution parasitic capacitance 20: Impedance calculation device
21: phase difference calculating section 22: impedance calculating section
31: Insulation resistance calculating section L1, L2: Power line

Claims (5)

활선 상태에서 아이티(IT: Insulation Terra) 접지를 적용한 배전계통 전력선과 대지 사이의 절연저항을 측정하기 위해, 상기 전력선과 연결된 검출저항과 상기 검출저항에 정현파 신호를 제공하는 함수 발생기를 포함하여, 접지-상기 함수 발생기-상기 검출저항-상기 절연저항-접지로 이루어지는 회로 루프를 형성하는 정현파 함수형 활선 절연저항 측정 장치에 구비되는 임피던스 연산 장치에 있어서,
상기 함수 발생기에서 출력되는 정현파 신호의 전압과 상기 검출저항의 양단 전압 사이의 위상 차에 해당하는 위상각을 산출하는 위상차 산출부; 및
상기 위상차 산출부에서 산출된 위상각과, 상기 정현파 신호의 전압의 최대값 및 상기 검출저항의 양단 전압의 최대값을 이용하여, 상기 회로 루프에서 상기 함수 발생기에서 들여다 본 상기 회로 루프의 입력 임피던스를 산출하는 임피던스 연산부
를 포함하는 정현파 함수형 활선 절연저항 측정 장치에 구비되는 임피던스 연산 장치.
And a function generator for providing a sinusoidal signal to the detection resistor and a detection resistor connected to the power line to measure an insulation resistance between the power line and the ground of the distribution system using IT (Insulation Terra) ground in a live state, The impedance arithmetic unit of the sinusoidal function type live insulation resistance measuring apparatus for forming a circuit loop including the function generator, the detection resistor, the insulation resistor and the ground,
A phase difference calculation unit for calculating a phase angle corresponding to a phase difference between a voltage of the sinusoidal signal output from the function generator and a voltage across the detection resistor; And
Calculating the input impedance of the circuit loop viewed from the function generator in the circuit loop using the phase angle calculated by the phase difference calculating section, the maximum value of the voltage of the sinusoidal signal, and the maximum value of the both- The impedance calculator
And an impedance calculation unit provided in the sinusoidal function type live wire insulation resistance measuring apparatus.
제1항에 있어서, 상기 임피던스 연산부는,
식 [
Figure 112013048392116-pat00067
](Z: 입력임피던스,
Figure 112013048392116-pat00068
: 상기 함수 발생기에서 출력되는 정현파 신호의 전압의 실수부,
Figure 112013048392116-pat00069
: 상기 함수 발생기에서 출력되는 정현파 신호의 전압의 허수부,
Figure 112013048392116-pat00070
: 상기 검출저항의 양단 전압, Rt: 상기 검출저항의 저항값,
Figure 112013048392116-pat00071
: 상기 함수 발생기에서 출력되는 정현파 신호의 전압의 최대값,
Figure 112013048392116-pat00072
: 상기 검출저항의 양단 전압의 최대값,
Figure 112013048392116-pat00073
: 상기 위상각)에 의해 상기 입력 임피던스를 산출하는 것을 특징으로 하는 정현파 함수형 활선 절연저항 측정 장치에 구비되는 임피던스 연산 장치.
The apparatus of claim 1, wherein the impedance calculator comprises:
Expression [
Figure 112013048392116-pat00067
] (Z: input impedance,
Figure 112013048392116-pat00068
: A real part of the voltage of the sinusoidal signal outputted from the function generator,
Figure 112013048392116-pat00069
: An imaginary part of a voltage of a sinusoidal signal outputted from the function generator,
Figure 112013048392116-pat00070
: A voltage across the detection resistor, Rt: a resistance value of the detection resistor,
Figure 112013048392116-pat00071
: A maximum value of the voltage of the sinusoidal signal outputted from the function generator,
Figure 112013048392116-pat00072
: The maximum value of the voltage across both ends of the detection resistor,
Figure 112013048392116-pat00073
: The phase angle), and the input impedance is calculated based on the phase angle.
활선 상태에서 아이티(IT: Insulation Terra) 접지를 적용한 배전계통 전력선과 대지 사이의 절연저항을 측정하기 위해, 상기 전력선과 연결된 검출저항과 상기 검출저항에 정현파 신호를 제공하는 함수 발생기를 포함하여, 접지-상기 함수 발생기-상기 검출저항-상기 절연저항-접지로 이루어지는 회로 루프를 형성하는 정현파 함수형 활선 절연저항 측정 장치에 있어서,
상기 함수 발생기에서 출력되는 정현파 신호의 전압과 상기 검출저항의 양단 전압 사이의 위상 차에 해당하는 위상각을 산출하는 위상차 산출부와, 상기 위상차 산출부에서 산출된 위상각과, 상기 정현파 신호의 전압의 최대값 및 상기 검출저항의 양단 전압의 최대값을 이용하여, 상기 회로 루프에서 상기 함수 발생기에서 들여다 본 상기 회로 루프의 입력 임피던스를 산출하는 임피던스 연산부를 포함하는 임피던스 연산 장치; 및
상기 임피던스 연산 장치에서 연산된 임피던스의 실수부와 허수부 및 상기 검출저항의 저항값을 이용하여 상기 절연저항을 산출하는 절연저항 산출부
를 포함하는 정현파 함수형 활선 절연저항 측정 장치.
And a function generator for providing a sinusoidal signal to the detection resistor and a detection resistor connected to the power line to measure an insulation resistance between the power line and the ground of the distribution system using IT (Insulation Terra) ground in a live state, A sinusoidal function type live insulation resistance measuring device for forming a circuit loop including the function generator, the detection resistor, the insulation resistor and the ground,
A phase difference calculator for calculating a phase angle corresponding to a phase difference between a voltage of the sinusoidal signal output from the function generator and a voltage across the detection resistor; An impedance arithmetic operation unit for calculating an input impedance of the circuit loop viewed from the function generator in the circuit loop using a maximum value and a maximum value of the both end voltages of the detection resistor; And
An insulation resistance calculation unit for calculating the insulation resistance using the real part and the imaginary part of the impedance calculated by the impedance calculation unit and the resistance value of the detection resistance,
A sinusoidal function type live insulation resistance measuring device.
제3항에 있어서, 상기 임피던스 연산부는,
식 [
Figure 112013048392116-pat00074
](Z: 입력임피던스,
Figure 112013048392116-pat00075
: 상기 함수 발생기에서 출력되는 정현파 신호의 전압의 실수부,
Figure 112013048392116-pat00076
: 상기 함수 발생기에서 출력되는 정현파 신호의 전압의 허수부,
Figure 112013048392116-pat00077
: 상기 검출저항의 양단 전압, Rt: 상기 검출저항의 저항값,
Figure 112013048392116-pat00078
: 상기 함수 발생기에서 출력되는 정현파 신호의 전압의 최대값,
Figure 112013048392116-pat00079
: 상기 검출저항의 양단 전압의 최대값,
Figure 112013048392116-pat00080
: 상기 위상각)에 의해 상기 입력 임피던스를 산출하는 것을 특징으로 하는 정현파 함수형 활선 절연저항 측정 장치.
The apparatus of claim 3, wherein the impedance calculator comprises:
Expression [
Figure 112013048392116-pat00074
] (Z: input impedance,
Figure 112013048392116-pat00075
: A real part of the voltage of the sinusoidal signal outputted from the function generator,
Figure 112013048392116-pat00076
: An imaginary part of a voltage of a sinusoidal signal outputted from the function generator,
Figure 112013048392116-pat00077
: A voltage across the detection resistor, Rt: a resistance value of the detection resistor,
Figure 112013048392116-pat00078
: A maximum value of the voltage of the sinusoidal signal outputted from the function generator,
Figure 112013048392116-pat00079
: The maximum value of the voltage across both ends of the detection resistor,
Figure 112013048392116-pat00080
: Said phase angle), and said input impedance is calculated by said sinusoidal function-type live-line insulation resistance measuring device.
제3항 또는 제4항에 있어서, 상기 절연저항 산출부는,
식 [
Figure 112013048392116-pat00081
](Rins: 절연저항의 저항값, Zre: 상기 입력 임피던스의 실수부, Zim: 상기 입력 임피던스의 허수부, Rt: 상기 검출저항의 저항값,
Figure 112013048392116-pat00082
)을 이용하여 절연저항을 산출하는 것을 특징으로 하는 정현파 함수형 활선 절연저항 측정 장치.
The semiconductor device according to claim 3 or 4, wherein the insulation resistance calculating section
Expression [
Figure 112013048392116-pat00081
(Rins: resistance value of insulation resistance, Zre: real number part of the input impedance, Zim: imaginary part of the input impedance, Rt: resistance value of the detection resistance,
Figure 112013048392116-pat00082
) Is used to calculate the insulation resistance.
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Cited By (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20160116525A (en) * 2015-03-30 2016-10-10 공주대학교 산학협력단 Method for determining parameter of Randless Equivalent Circuit
KR101877799B1 (en) * 2017-12-28 2018-07-13 에이디파워 주식회사 Device for Detecting Insulation Resistance
CN108445290A (en) * 2018-03-14 2018-08-24 北京无线电计量测试研究所 A kind of closed loop resistance device resistance value measurement method
WO2022025338A1 (en) * 2020-07-28 2022-02-03 Dongwoo Electric Corp. Insulation monitoring device using triangular wave and method for controlling thereof
KR20220021731A (en) * 2020-08-14 2022-02-22 충북대학교 산학협력단 Dynamic time constant based insulation monitoring device and method thereof
KR20220049276A (en) * 2020-10-14 2022-04-21 한국표준과학연구원 Apparatus for measuring earth resistance of low voltage power line and method thereof
CN115856437A (en) * 2022-12-30 2023-03-28 深圳优能新能源科技有限公司 Method for detecting insulation impedance of high-voltage energy storage battery
KR20240094858A (en) 2022-12-16 2024-06-25 충북대학교 산학협력단 Method and apparatus for compensating signal delay in electric circuit
KR20240111424A (en) 2023-01-10 2024-07-17 충북대학교 산학협력단 Method and apparatus for detecting signal state in electric circuit

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH07311230A (en) * 1994-05-18 1995-11-28 Sumitomo Electric Ind Ltd Insulation monitoring method and device for monitoring the insulation state of a power cable under hot line
KR20070024361A (en) * 2006-08-16 2007-03-02 김보경 Live insulation monitoring device of low voltage converter
KR20070085378A (en) * 2005-01-31 2007-08-27 오노 다케미 Leakage Current Breaker and Method
KR20080015667A (en) * 2006-08-16 2008-02-20 김보경 Insulation Monitoring System

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH07311230A (en) * 1994-05-18 1995-11-28 Sumitomo Electric Ind Ltd Insulation monitoring method and device for monitoring the insulation state of a power cable under hot line
KR20070085378A (en) * 2005-01-31 2007-08-27 오노 다케미 Leakage Current Breaker and Method
KR20070024361A (en) * 2006-08-16 2007-03-02 김보경 Live insulation monitoring device of low voltage converter
KR20080015667A (en) * 2006-08-16 2008-02-20 김보경 Insulation Monitoring System

Cited By (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20160116525A (en) * 2015-03-30 2016-10-10 공주대학교 산학협력단 Method for determining parameter of Randless Equivalent Circuit
KR101691290B1 (en) 2015-03-30 2016-12-29 공주대학교 산학협력단 Method for determining parameter of Randles Equivalent Circuit
KR101877799B1 (en) * 2017-12-28 2018-07-13 에이디파워 주식회사 Device for Detecting Insulation Resistance
CN108445290A (en) * 2018-03-14 2018-08-24 北京无线电计量测试研究所 A kind of closed loop resistance device resistance value measurement method
KR102624162B1 (en) 2020-07-28 2024-01-12 동우전기 주식회사 Insulation monitoring device using triangular wave and method for controlling thereof
KR20230083264A (en) * 2020-07-28 2023-06-09 동우전기 주식회사 Insulation monitoring device using triangular wave and method for controlling thereof
WO2022025338A1 (en) * 2020-07-28 2022-02-03 Dongwoo Electric Corp. Insulation monitoring device using triangular wave and method for controlling thereof
US12248014B2 (en) 2020-07-28 2025-03-11 Dongwoo Electric Corp. & Chungbuk National Insulation monitoring device using triangular wave and method for controlling thereof
KR20220021731A (en) * 2020-08-14 2022-02-22 충북대학교 산학협력단 Dynamic time constant based insulation monitoring device and method thereof
KR102404371B1 (en) * 2020-08-14 2022-05-31 충북대학교 산학협력단 Dynamic time constant based insulation monitoring device and method thereof
KR20220049276A (en) * 2020-10-14 2022-04-21 한국표준과학연구원 Apparatus for measuring earth resistance of low voltage power line and method thereof
KR102467046B1 (en) * 2020-10-14 2022-11-15 한국표준과학연구원 Apparatus for measuring earth resistance of low voltage power line and method thereof
KR20240094858A (en) 2022-12-16 2024-06-25 충북대학교 산학협력단 Method and apparatus for compensating signal delay in electric circuit
CN115856437A (en) * 2022-12-30 2023-03-28 深圳优能新能源科技有限公司 Method for detecting insulation impedance of high-voltage energy storage battery
CN115856437B (en) * 2022-12-30 2023-09-08 深圳优能新能源科技有限公司 Method for detecting insulation resistance of high-voltage energy storage battery
KR20240111424A (en) 2023-01-10 2024-07-17 충북대학교 산학협력단 Method and apparatus for detecting signal state in electric circuit

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