KR101243605B1

KR101243605B1 - 열수분해에 의한 폐기물 처리와 고효율 에너지를 생산하는 방법및 장치

Info

Publication number: KR101243605B1
Application number: KR1020107029209A
Authority: KR
Inventors: 로버트 반나든; 마르코 보닐라; 한스 자스퍼; 로버트 자스퍼; 쿠니 요시카와; 도시푸미 야마다; 매튜 송
Original assignee: 델타 떠모 에너지 인크; (주)이티씨아이엔씨; 호쿠토 코교 캄파니 리미티드; 자스퍼 지엠비에이치
Priority date: 2009-11-24
Filing date: 2010-11-22
Publication date: 2013-03-18
Also published as: WO2011065710A3; US20140309475A1; KR20120099810A; EP2504625A2; JP2013511386A; CN102906502A; WO2011065710A2; US20110179981A1; EP2504625A4

Abstract

폐기물의 열수분해반응, 고형연료와 액상물의 분리, 고형연료의 연소, 연소가스의 세정, 연소열을 이용한 증기 생성, 및 폐수의 정화를 포함하는 폐기물 처리 방법 및 설비는, 에너지 효율이 높고 연소시 발생하는 오염물질의 제거율이 우수하다.

Description

열수분해에 의한 폐기물 처리와 고효율 에너지를 생산하는 방법및 장치{WASTE TO ENERGY BY WAY OF HYDROTHERMAL DECOMPOSITION AND RESOURCE RECYCLING}

본 발명은 도시고형폐기물 및 하수 슬러지 등의 유기성 폐기물을 높은 에너지 효율로 처리하는 방법 및 설비에 관한 것이다.

슬러지, 가축분뇨, 음식폐기물, 농업부산물 등의 유기성 폐기물을 처리하는 가장 일반적인 방법은 혐기성 소화를 통해 바이오가스(메탄)을 회수하는 것이다. 메탄가스는 정제를 거쳐 에너지원으로 폭넓게 사용될 수 있는 장점이 있지만, 처리시간이 길어 높은 비용이 소요되고 에너지 효율이 낮은 단점이 있다.

도시고형폐기물(municipal solid wastes)의 경우, 과거에는 일반적으로 매립하여 처리하였지만, 환경에 악영향 때문에 규제가 강화되어 현재는 주로 소각에 의해 처리하고 있다. 소각공정은 열에너지를 회수하는 장점이 있으나, 비산재와 바닥재의 처리에 높은 비용이 소요되는 단점을 가지고 있다.

최근들어, 유기성 폐기물과 고형 폐기물을 열수분해에 의해 처리하는 기술이 개발되고 있다. 그러나, 이렇게 처리되어 생성된 고형 연료 안에는 다이옥신과 같은 독성 유기염소 화합물을 생성할 수 있는 염소 성분이 상당량 포함되어 있어서, 고형 연료의 연소시 이를 제거하기 위한 선택적 촉매환원(SCR)과 같은 처리공정이 추가되어야 하는 문제점이 있다. 이러한 이유로 폐기물 자원화 설비는 종래의 소각 공정에 비해 현실적으로 구현하기에는 경제성이 떨어진다. 또한, 열수분해를 통해 생성된 고형연료의 연소는 기존의 소각 기술을 그대로 사용할 경우, 분진과 함께 많은 오염물질이 발생하게 되며, 이를 해결하기 위해서 고형연료를 펠렛화하는 등의 공정이 추가되어야 한다.

또한, 종래의 기술에 따르면 열수분해 후 생성된 고액혼합물을 원심분리에 의해 고형연료와 폐액으로 분리한 후, 분리된 폐액를 하수처리장에 연계하여 처리하고 있으나, 상기 폐액은 BOD와 COD(중크롬산법)가 각각 40,000mg/L 및 50,000mg/L 정도이기 때문에, 하수처리장에서 처리하기가 어렵다는 문제점이 있다.

또한, 종래의 기술에 따르면 배기가스를 처리함에 있어 황화합물의 제거 공정으로 널리 사용되고 있는 건식 스크러버를 사용하는 경우가 많은데, 연소 후 생성되는 배기가스에는 염화수소(HCl), 질소산화물(NOx) 등의 오염물질이 존재하여, 건식 스크러버만으로 처리하기는 어려운 한계가 있다. 따라서 습식 처리, 또는 건식처리와 병행하여 처리할 필요가 있다.

상기 다른 목적에 따라, 본 발명은 (a) 폐기물을 170~250℃ 및 18~25bar의 증기와 혼합시켜 열수분해하는 반응기; (b) 상기 반응기(a)의 결과물을 중력, 원심력, 또는 가압력을 이용해 고형물과 액상물로 분리하는 분리기; (c) 상기 분리기(b)에서 분리된 고형물을 건조시켜 고형연료를 얻는 건조기; (d) 상기 건조기(c)로부터 제조된 고형연료를 연소시키는 연소기; (e) 상기 연소기(d)에서 발생한 연소가스를 세정하는 세정기; (f) 상기 연소기(d)에서 발생한 열을 이용하여 반응기(a)에 공급되는 170~250℃ 및 18~25bar의 증기를 생성하는 보일러; 및 (g) 상기 분리기(b)로부터 분리된 액상물을 정화시키는 정화기를 포함하는 폐기물 처리설비를 제공한다.

본 발명에 따르면, 도시고형폐기물, 하폐수슬러지, 가축분뇨, 음식폐기물, 농업부산물 등의 폐기물을 통합적으로 열수분해처리하여 고형연료로 효과적으로 전환하여 종래보다 에너지 효율이 높으며, 오염물질 처리능력이 우수하고, 폐기물 발생이 최소화된다.

도 1은 본 발명에 따르는 폐기물 처리 공정의 일례를 도시한 블록 다이어그램이다.
도 2는 본 발명에 따르는 폐기물 처리 공정의 다른예를 도시한 블록 다이어그램이다.

본 발명에서 처리 대상으로 하는 폐기물은, 유기성분을 함유하는 것이라면 크게 제한되지는 않으며, 예를 들어 도시고형폐기물, 하폐수슬러지, 가축분뇨, 음식폐기물, 농업부산물 또는 이들이 혼합된 형태이다.

이하, 본 발명에 따르는 폐기물 처리 방법 및 설비의 바람직한 일례를 도면을 참조하여 각 공정별로 구체적으로 설명한다. 하기의 설명은 본 발명에 따르는 일례이며 본 발명이 이에 한정되지는 않는다.

열수분해 반응

유기성분을 함유하는 폐기물을 주입구를 통해 반응기(압력용기)에 주입하고 입구를 차폐한다

이후 170~250℃ 및 18~25bar 조건의 증기를 반응기에 공급한고, 잘 혼합되도록 회전날에 의해 기계적 교반을 실시한다. 상기 증기는 보일러로부터 공급된다. 반응기의 온도가 170~250℃에 도달하면, 증기를 계속 공급하면서 20~90분간 반응을 유지시킨다. 열수분해 반응 조건은 190~215℃ 및 19~22bar인 것이 더욱 바람직하다.

반응 조건이 상기 범위일 때, 폐기물 내의 보다 많은 유기 염소 성분이 열분해되고 폐기물 내의 알칼리 성분과 함께 반응되어 유기 염소 염이 생성됨으로써, 열수분해 후 생성되는 결과물 중 고형물의 연소시 발생되는 HCl 및 다이옥신 배출을 감소시킬 수 있다. 또한, 폐기물 내의 보다 많은 질소 및 황 성분이 증기로 증발되고 응축수로 이송되거나 액상으로 용해되어, 이후에 고형폐기물 연소시 발생되는 NOx 및 SOx의 배출량이 감소시킬 수 있다.

본 발명에 사용하는 반응기는 회분식 반응기인 것이 바람직하다.

상기 열수분해 반응은, 폐기물 중 고형물 내의 염소 성분의 제거효율을 높이기 위해, Ca, Mg, K, 및 Na 중에서 선택된 하나 이상의 금속의 산화물, 수산화물 또는 탄산염의 존재하에 수행될 수 있다.

이러한 성분들은 물에 쉽게 해리가 되며 전자친화적인 염소원자는 유기물에서 떨어져 나와 전자를 하나 받아 하기 반응식 1과 같이 안정된 형태인 염소이온으로 액상물 내에 존재하게 된다. 양이온인 칼슘, 마그네슘 등은 전자가 많은 염소 음이온과 결합할 수 있으며, 고형물 내의 염소 성분이 액상물로 쉽게 이동할 수 있도록 하는 효과를 갖는다.

반응식 1

-C-C-C-C(-Cl)-C- + CaCO₃ --> -C-C-C-C-C- + Cl^- + Ca²⁺

예를 들어, 고형물 내 유기염소가 3.4중량%이고 무기염소가 0중량%인 플라스틱 폐기물을 열수분해 처리하는 경우, 처리후에는 고형물 내 유기염소가 0.2중량% 미만으로 감소하고 무기염소의 양은 평균 2중량% 가까이 증가하는 것이 가능하다.

이와 같이 액상물 중에 용존된 염소 이온(Cl^-)은, 응축수 및 액상물의 처리를 위한 이후의 액상물 처리 공정에서 대부분 계속 용존 상태로 존재하다가 방류수에 섞여 방류되거나, 하수처리 연계시 하수처리 유입수로 이송되어 독성의 유기염소 화합물(예: 다이옥신)의 생성없이 환경적으로 안전하게 처리될 수 있다.

또한, 열수분해 후 얻어진 결과물 중 고형물의 연소시 다이옥신과 같은 유기염소화합물이 거의 생성되지 않아 배출가스 처리공정을 단순화할 수 있다.

열수분해 반응이 완료되면, 증기 공급이 중단되고 반응기 내의 증기는 응축기로 배출된다.

반응기 내의 압력을 대기 수준으로 감소시킨 후에, 결과물을 반응기에서 배출시켜 분리기(탈수기)로 이송한다.

열수분해 반응의 결과물은 축축한 고체 또는 슬러리 형태를 가지며, 수분함량은 약 70~90%일 수 있다.

응축

상기 반응기로부터 배출된 증기는 응축기로 이송되어 100℃ 이하의 냉각관을 거치면서 응축된다.

이 때 응축수 내에는 휘발성 유기물(VOCs, 악취의 원인)이 포함될 수 있으며, 이에 따라 응축수의 BOD 및 COD가 2000~6000mg/L의 범위를 가질 수 있다.

생성된 응축수는 정화기로 이송된다.

고액 분리

열수분해 반응기에서 얻은 결과물은 분리기(탈수기)로 이송되어 중력, 원심력, 또는 가압에 의한 기계적 탈수에 의해 고형물과 액상물로 분리된다. 분리된 고형물 내의 수분 함량은 대략 50~70%이다.

분리된 고형물은 건조기로 이송되고, 분리된 액상물은 정화기로 이송된다.

건조

분리된 고형연료는 바람직하게는 고온의 공기 등으로 추가 건조되며, 그 결과 대략 수분 함량이 10~30% 수준으로 더욱 감소된 고형연료로 변환된다.

바람직하게는, 열적 효율을 높이기 위하여 세정기에서 배출되는 고온의 가스를 건조용 공기로 사용하며, 그 결과 건조 후 온도가 낮아진 가스를 대기 중으로 배출하도록 한다.

이를 통해, 연소가스 처리기에서 배출되는 가스의 온도를 낮추어 대기오염을 줄이는 효과를 거둘 수 있을 뿐 아니라, 연소로부터 발생한 열을 재활용함으로써 에너지 효율을 높일 수 있다.

건조 공정을 통해 얻은 고형연료는 연소기로 이송된다.

고형연료 연소

고액분리기에서 분리된 고형연료는 연소기로 이송되어 완전히 연소된다. 바람직하게는, 고형연료 연소기에는 전체 공정(특히 액상물 처리기)에서 발생한 폐가스(VOC, 암모니아 등)를 유입하여 고형연료와 함께 연소시킴으로써 악취성분을 제거한다.

연소온도는 바람직하게는 850~1,200℃이며, 가열 시스템은 초기의 예열시에만 필요하고 정상 운전 조건에서는 연소열로 온도 유지가 가능하다.

연소기 내부에 설치된 제어 시스템을 이용하여 비산재(fly ash)의 배출을 조절할 수 있다. 또한 내부에는 고온에서 견디는 카메라 시스템을 장착하여 지속적으로 연소실 내부를 모니터링함으로써, 연소조건의 최적화를 위한 정보를 얻고 이를 토대로 질소산화물(NOx) 및 다른 대기오염물질의 생성을 최소화할 수 있는 운전 조건을 도출할 수 있다. 이와 같은 구성으로 인해, 고형연료를 펠렛화하지 않아도 처리가능하다.

연소 결과 생성된 재는 배출되며, 발생한 연소가스(CO ₂ , CO, NOx, SOx, 중금속 등)는 세정기로 이송된다.

또한 연소시 발생한 열은 보일러로 공급된다.

증기 생성

고형연료 연소기로부터 발생하는 열은 보일러에 공급되어 170~250℃ 및 18~25bar의 증기를 생성시키고, 상기 증기는 열수분해 반응기로 이송된다.

가스 세정

연소기로부터 발생한 연소가스는 세정기(scrubber)로 이송되어 오염물질을 기준치 이하로 제거시킨다.

연소가스 처리기에서 대상으로 하는 처리물질로는 분진과 같은 입자성 물질, 또는 가스상 물질로서 대기오염을 일으킬 수 있는 HCl, CO₂, CO, NOx, SOx, 중금속 등이다.

위와 같은 오염물질은 다음과 같은 습식세정 공정으로 처리 할 수 있다.

i) 3단 습식 세정 공정

이러한 연소가스는 산성 세정기, 중성 세정기, 및 염기성 세정기에서 제거되는 다음과 같은 3단 습식 세정을 할 수 있다.

악취가스-->(산성 세정)-->(중성 세정)-->(염기성 세정)-->청정가스

예를 들어, 3단 약액 세정은 다음과 같은 메커니즘으로 수행될 수 있다.

? 염기성 오염물질 (NH₃, (CH₃)₃N) : H₂SO₄또는 HCl로 처리

- 2NH₃+ H₂SO₄→ (NH₄)₂SO₄

- NH₃+ HCI → NH₄CI

- (CH₃)₃N + H₂SO₄→ (CH₃)₃N₂ㆍH₂SO₄

- (CH₃)₃N + HCI → (CH₃)₃NㆍCI

? 산성 오염물질 (H₂S) : NaOH로 처리

- H₂S + 2NaOH → Na2S + 2H₂O

? 중성 오염물질 ((CH₃)₂S, (CH₃)₂S₂)

- (CH₃)₂S + O₂ → (CH₃)₂SO

- (CH₃)₂S₂+ O₂ → (CH₃)SO₃H

? 기타 오염물질은 흡착에 의해 제거될 수 있음

ii) 2단 습식 세정 공정

또한, 다음과 같이 오존 및 알칼리를 이용하는 2단 세정 공정을 통해 연소기에서 배출되는 연소가스를 처리할 수 있으며, 이 경우 컴팩트한 시스템 구성이 가능하여 공정이 단순하고 부지 면적을 줄일 수 있는 잇점이 있다. 또한 오존산화 세정기와 알칼리 세정기는 연소가스 중 오염물을 서로 시너지 효과를 가지면서 효과적으로 제거할 수 있다.

악취가스 --> (오존산화 세정) --> (알칼리 세정) --> 청정가스

[오존 산화 세정 공정]

? 염기성 오염물질 (NH₃, (CH₃)₃N)

- 2NH₃ + 3O₃ → N₂ + 3H₂O + 3O₂

- (CH₃)₃N + 3O₃ → CH₂NO₂ + 2CO₂ + 3H₂O

? 산성 오염물질 (H₂S)

- H₂S + O₃ → SO₂ + H₂O, 3H₂S + 4O₃ → 3H₂SO₄

? 중성 오염물질 ((CH₃)₂S, (CH₃)₂S₂)

- 3(CH₃)₂S + O₃ → (CH₃)₂SO, (CH3)₂S +O₃ → (CH₃)₂SO₃

- 2(CH₃)₂S₂ + H₂O + O₃ → 2CH₃SO3H, 3(CH₃)₂S₂ + 5O₃ → 3(CH₃)₂S₂O₅

[알칼리 세정 공정]

? HCl (제거율: 95~98%)

- 2NaOH + CO₂ ? Na₂CO₃ + H₂O

- Na₂CO₃ + CO₂ ? NaCO₃ + CO₂

- Na₂CO₃ + 2HCl ? 2NaCl + H₂O + CO₂

? SOx (제거율: 95~98%)

- Na₂SO₃+ SO₂+ H2O ? 2NaHSO₃

- Na₂SO₃+ 1/2O₂ ? Na₂SO₄

? NOx (NO, NO₂) (제거율: 90~95%)

- NO + 산화제 ? NO₂ + 산화제(reduced)

- 2NO₂ + H₂O ? HNO₃ + HNO₂

이와 같이 본 발명의 연소가스 처리기에서는, 습식 스크러버(wet scrubber)를 적용하여 다양한 오염물질을 모두 처리할 수 있는 효과적인 방법을 제공하고 또한 건식 스크러버(dry scrubber)를 처리 대상 물질의 특성별로 2단 또는 3단의 단위 공정을 구성하여 최적화된 공정으로 다양한 오염물질을 효과적으로 처리할 수 있다.

세정기에서 배출된 폐수는 정화기(폐수처리장치)로 이송된다.

정화 (폐수 처리)

응축기로부터 이송된 응축수, 고액분리기에서 분리된 액상물, 및 연소가스 처리기로부터 발생한 세정 폐액은 모두 액상물 처리기로 이송되어, 배출가능한 수준으로 처리된다.

열수분해 반응 후의 증기를 응축시켜 생성된 응축수는 비교적 BOD와 COD가 낮아(각각 5000mg/L 및 6000mg/L) 하수처리장에서 처리가능한 반면, 고액분리기에서 분리된 액상물의 경우에는 BOD와 COD(중크롬산법)가 각각 40,000mg/L 및 50,000mg/L 정도로 하수처리 공정에 큰 교란을 줄 가능성이 높다.

따라서 본 발명에서는 이러한 고농도 유기성 폐수를 안전한 수준으로 처리할 수 있는 정화 공정을 구성함으로써, 정화된 물을 경우에 따라 주변 하천이나 호수 등 자연수계로 직접 방류하거나 또는 하수처리장에 배출할 수 있게 하였다.

정화기에서는, 미생물 등을 이용하여 고농도 유기성의 액상 폐기물을 높은 산소전달율로 컴팩트하면서도 고효율로 처리한다.

본 액상물 처리는 일정한 온도 아래에서 기체가 액체에 용해될 때 그 용해량은 기체의 압력에 비례한다는 기본 원리로 처리기 상부에 압력을 적정하게 조절하여 해당 기체의 용해를 최대한 포화상태로 유지하는 반응장치로서, 특히 폭기조와 같은 호기성 미생물의 용존산소량(DO) 공급에 탁월한 성능을 가진다.

P = k _H ·C

(P: 기체 압력(atm), k _H: 헨리상수(L.atm/mol), C: 기체 용해도(mol/L))

이는 충분한 DO를 공급함으로써 고농도 MLSS(Mixed Liguor Suspended Solids) (8,000∼20,000mg/L) 유지하에 처리하기 때문에 반응성(MLSS≒반응성)이 증가하여 기존 재래식 폭기조 비해 1/5 이하의 컴팩트한 설비로 적정처리를 기대할 수 있다.

액상물 처리기로부터 배출된 처리수를 하수 연계처리하기 위해 1차 고액분리-> 고효율 반응기(액상물 처리기) -> 2차 고액분리를 통하여 처리수의 수질이 BOD 500∼3,000mg/L, COD 500∼3,000mg/L, T-N 500∼2,000mg/L, 및 T-P 10~500mg/L가 되도록 하여 일반 하수처리장에 처리 가능한 유입수로 보낼 수 있다.

또한, 자연수계로의 직접 방류시에는 고액분리 -> 혐기조 -> 탈질조 -> 고효율 반응기 -> 침전조 -> 고도처리 공정과 같이 탈질 공정과 인제거 공정을 추가하여 직접 방류에 대한 배출허용기준을 맞출 수 있다.

액상폐기물 처리공정 후 발생할 수 있는 고형의 탈수 케익은 열수분해 반응기로 재이송되어 함께 처리될 수 있다.

폐열을 이용한 발전

폐기물 처리시 발생하는 폐열을 이용하여 전기를 발생할 경우, 추가적인 증기 생성기(폐열 보일러) 및 발전기를 추가하여, 고형연료 연소기에서 발생하는 열의 일부를 별도의 증기 생성기(폐열 보일러)에 공급하고 이로 인해 생성된 증기를 이용하여 발전기를 통해 전기를 생산함으로써 공장 등에 공급할 수 있다 (도 2 참조).

또한 이렇게 생성된 증기의 일부를 열수분해 반응기에 공급할 수도 있다.

이상, 본 발명을 구체적인 예를 중심으로 하여 설명하였으나 이는 예시에 지나지 아니하며, 본 발명은 본 발명의 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 자명한 다양한 변형 및 균등한 기타의 실시예를 이하에 첨부한 청구범위 내에서 수행할 수 있다는 사실을 이해하여야 한다.

Claims

(a) 폐기물을 170~250℃ 및 18~25bar의 증기와 혼합하여 열수분해하는 단계;
(b) 상기 단계 (a)의 결과물을 중력, 원심력, 또는 가압력을 이용해 고형물과 액상물로 분리하는 단계;
(c) 상기 단계 (b)에서 분리된 고형물을 건조시켜 고형연료를 제조하는 단계;
(d) 상기 단계 (c)에서 제조된 고형연료를 연소시키는 단계;
(e) 상기 단계 (d)에서 발생한 연소가스를 세정하는 단계;
(f) 상기 단계 (d)에서 발생한 열을 이용하여 단계 (a)에 사용되는 170~250℃ 및 18~25bar의 증기를 생성하는 단계; 및
(g) 상기 단계 (b)에서 분리된 액상물을 정화시켜 배출하는 단계를 포함하는, 폐기물 처리 방법.
제1항에 있어서,
상기 단계 (a)의 열수분해 반응은, Ca, Mg, K 및 Na 중에서 선택된 하나 이상의 금속의 산화물, 수산화물 또는 탄산염을 첨가하여 실시되는 것을 특징으로 하는, 폐기물 처리 방법.
제1항에 있어서,
상기 단계 (e)의 세정 공정이, 건식 세정; H₂SO₄, HCl, NaOH, (CH₃)₂S, (CH₃)₂S₂, Na₂SO₃, 및 O₃ 중에서 선택된 하나 이상을 이용한 습식세정; 또는 이들의 조합에 의해 수행되는 것을 특징으로 하는, 폐기물 처리 방법.
제1항에 있어서,
상기 단계 (e)의 세정 공정이, HCl, CO₂, CO, NOx, SOx 및 중금속 중에서 선택되는 하나 이상의 오염물질을 제거하는 것을 특징으로 하는, 폐기물 처리방법.
제1항에 있어서,
상기 단계 (e)에서 배출된 가스가, 상기 단계 (c)에서 건조에 사용된 뒤 대기로 배출되는 것을 특징으로 하는, 폐기물 처리방법.
제1항에 있어서,
상기 단계 (d)에서 발생한 열을 이용하여 증기를 발생시키고 상기 증기를 이용하여 전기를 생성하는 단계를 추가로 구비하는 것을 특징으로 하는, 폐기물 처리방법.
제1항에 있어서,
상기 폐기물은, 유기성분을 함유하는 도시고형폐기물, 하폐수슬러지, 가축분뇨, 음식폐기물, 농업부산물 또는 이들이 혼합된 형태인 것을 특징으로 하는, 폐기물 처리방법.
(a) 폐기물을 170~250℃ 및 18~25bar의 증기와 혼합시켜 열수분해하는 반응기;
(b) 상기 반응기(a)의 결과물을 중력, 원심력, 또는 가압력을 이용해 고형물과 액상물로 분리하는 분리기;
(c) 상기 분리기(b)에서 분리된 고형물을 건조시켜 고형연료를 얻는 건조기;
(d) 상기 건조기(c)로부터 제조된 고형연료를 연소시키는 연소기;
(e) 상기 연소기(d)에서 발생한 연소가스를 세정하는 세정기;
(f) 상기 연소기(d)에서 발생한 열을 이용하여 반응기(a)에 공급되는 170~250℃ 및 18~25bar의 증기를 생성하는 보일러; 및
(g) 상기 분리기(b)로부터 분리된 액상물을 정화시키는 정화기를 포함하는, 폐기물 처리설비.
제8항에 있어서,
상기 반응기(a)는, Ca, Mg, K 및 Na 중에서 선택된 하나 이상의 금속의 산화물, 수산화물 또는 탄산염을 첨가하여 열수분해 반응을 실시하는 것을 특징으로 하는, 폐기물 처리설비.
제8항에 있어서,
상기 세정기(e)는, 건식 세정; H₂SO₄, HCl, NaOH, (CH₃)₂S, (CH₃)₂S₂, Na₂SO₃, 및 O₃ 중에서 선택된 하나 이상을 이용한 습식세정; 또는 이들의 조합을 수행하는 것을 특징으로 하는, 폐기물 처리 설비.
제8항에 있어서,
상기 세정기(e)는, HCl, CO₂, CO, NOx, SOx, 및 중금속 중에서 선택되는 하나 이상의 오염물질을 제거하는 것을 특징으로 하는, 폐기물 처리설비.
제8항에 있어서,
상기 세정기(e)에서 배출된 가스가, 상기 건조기(c)의 건조과정에 사용한 뒤 대기로 배출되는 것을 특징으로 하는, 폐기물 처리방법.
제8항에 있어서,
상기 연소기(d)에서 발생한 열을 이용하여 증기를 생성시키는 보일러; 및 상기 생성된 증기를 이용하여 전기를 생성하는 발전기를 추가로 구비하는 것을 특징으로 하는, 폐기물 처리설비.
제8항에 있어서,
상기 폐기물은, 유기성분을 함유하는 도시고형폐기물, 하폐수슬러지, 가축분뇨, 음식폐기물, 농업부산물 또는 이들이 혼합된 형태인 것을 특징으로 하는, 폐기물 처리설비.