KR100241091B1 - 헬리컬 나사의 형성에 사용되는 다이 및 나사 화스너를 형성하는 방법 - Google Patents

Abstract

나사 화스너를 산출하는 방법은 시임이 없는 나사를 만든다.

그 방법은 다이의 벽을 규정하는 그루우브의 발산각도가 그루우브 깊이가 개시깊이로부터 마무리 깊이까지 증가하면서 둔각 선단형성각도와 예각마무리 각도 사이에서 점차 변한다. 다이의 마무리 형태는 형성되는 화스너의 적어도 2.5 회전과 동일한 길이로 유지된다.

Description

헬리컬 나사의 형성에 사용되는 다이 및 나사 화스너를 형성하는 방법

제1도는 본 발명에 따라서 한쌍의 협력하는 평나사 압연 다이들중의 하나 그리고 실제로 동일하게 나타나는 다른 다이의 평면도.

제2도는 기계 스크류의 제조에 채용된 제1도의 다이 그리고 실제로 동일하게 나타나는 협력하는 다이의 측면도.

제3도는 형성의 중간 단계를 표시한, 본 발명에 따른 기계 스크류의 형성에 사용되는 다이를 개략적으로 도시한 제2도의 A-A선에 따른 확대 부분 끝면도.

제4도는 완성된 다이를 개략적으로 도시한 제2도의 A-A선에 따른 제3도와 동일한 축척의 부분 끝면도.

제5도는 다이의 길이방향을 따라서 시작위치와 마무리위치를 포함하는 제2도에 표시된 4개의 지점에서 제4도의 다이의 나사의 단면형상의 그래프.

제6도는 본 발명에 따라서 산출된 나사의 윤곽의 점차 증가하는 것을 예시한 나사의 변화에서 압연된 기계 스크류의 개략적 단면도.

제7도는 스페이스 타입 나사를 갖춘 화스너의 제조에 사용되는 다이를 표시한 제2도와 유사하며 제1도의 다이의 측면도.

제8도는 설계자가 스페이스 타입 나사를 갖춘 화스너 생산에 사용되는 본 발명에 따른 나사 압연다이를 제공할수 있는 도면.

제9도는 제7 및 8도의 다이를 확대하여 개략적으로 도시한 제7도의 A-A선에 따른 부분 끝면도.

제10도는 다이의 길이를 따라서 5개 지점에서 제7 내지 9도의 다이의 나사단면형상의 그래프.

[발명의 배경]

[발명의 분야]

본 발명은 나사형성다이에 관한 것이며, 상세히는 시임(seam)이 없는 나사를 산출하는 단일의 나사 기하학적 형상을 갖춘 압연 다이에 관한 것이다.

더욱 상세히는 본 발명은 시임이 없는 나사 화스너(fastener)의 산출에 관한 것이고 특히, 시임, 랩스(laps) 및 크레이터(creater)가 없는 것을 특징으로 하는 압연된 형태의 나사의 생산에 관한 것이다.

따라서 본 발명의 일반적인 목적은 이러한 특성을 갖춘 새롭고 개선된 장치 및 방법을 제공하는데 있다.

[종래기술의 설명]

이미 형성된 금속 블랭크의 일반적으로 원통형 부분이 나사 압연 공정을 거침으로서 나사 화스너를 형성하는 것은 잘 알려져 있고 여기에서 상세히 개시하지 않을 것이다. 높은 생산율로 제조되는 고품질의 나사 화스너를 가능하게 하는 널리 사용되는 기술은 한쌍의 평나사 압연다이내로 이미 형성된 화스너 블랭크의 연속이송을 포함하고 있다.

다른 다이에 대하여 첫번째 평다이에 평면운동을 부여함으로서 다이들 사이에 배치된 블랭크는 다른 다이의 길이를 횡단하면서 압연될 것이다.

블랭크의 압연 동안에 다이에 의해 적용된 힘때문에 블랭크를 구성하는 금속은 다이의 대향하는 힘으로 가공되는 랜드와 그루우브의 형상에 의해 결정된 모양을 갖춘 나사를 형성하도록 유입될 것이다.

종래의 압연된 형상의 나사를 갖춘 화스너와, 예를들면 한쌍의 평 나사압연다이를 채용한 상기 설명한 종래기술에 따라 형성된 화스너는 대부분의 응용에 적합하다.

하지만 압연으로 형성된 나사의 산출은 나사산 봉우리 시임 또는 시임, 즉 나사산봉우리에서의 균열이 발생한 나사를 산출하게 된다.

1991년 2월 19일 발행된 SAE AS7456 규격에 따라서, 나사깊이의 중간지점 또는 “피치선” 아래의 나사의 경사부(flank)에서 또는 헬리컬 나사의 이 뿌리에서의 시임은 일반적으로 허용되지 않지만, 나사산 봉우리 랩 또는 나사산 봉우리 크레스터라고 불리우는 나사산 봉우리에서의 시임은 과도한 크기가 아니라면 허용된다.

하지만 많은 경우, 특히 청결이 필수적인 경우에 나사산 봉우리 시임은 박테리아 또는 다른 오염물질이 유입될 잠재성을 제공한다.

따라서 고생산성을 감소시키지 않고 시임이 없는 헬리컬 나사를 생산하는 나사압연기술과 장치는 오랜 숙원이었다.

시임이 없는 압연된 헬리컬 나사를 대량 생산하기 위해 상기 오랜 숙원을 이루기 위한 여러가지 시도는 여러가지 장애에 부딪혔다.

평나사 압연 다이의 기하학적 형상이 사용되는 이들 장애물중 가장 널리 퍼져 있는 장애물은 2개의 협력하는 다이중의 하나가 가공물을 회전시키면서 다이로부터 가공물에 나사 형성의 이송동안 가공되는 블랭크의 미끄럼이다.

이러한 미끄럼은 결함있는 나사의 산출을 야기한다.

[발명의 요약]

본 발명은 시임이 없는 압연으로 형성된 헬리컬나사의 산출을 위해 단일의 공정을 제공함으로서 상기에서 논한 종래기술의 단점과 다른 단점을 극복하는 것이다.

또한 본 발명은 이러한 단일의 공정을 수행하는데 채용되는 신규의 나사 형성 다이윤곽(profile)의 기하학적 형태를 포함하고 있다.

이러한 신규의 다이 나사 윤곽의 기하학적 형태는 “스페이스 타입” 나사를 갖춘 스크류 및 기계 스크류의 생산과정에서 시임, 랩 및 크레이터의 형성을 피하도록 블랭크 재료의 균형있는 방사상 유동을 야기한다.

기계 스크류는 이뿌리 폭과 실제로 동일한 나사산 봉우리 폭을 갖춘 헬리컬나사로 되어있고 나사형성 다이의 윤곽은 나사의 피치선에 나타낸다.

“스페이스 타입”나사는 나사산 봉우리보다 넓은 거친 피치 및 이뿌리로 되어있다.

“스페이스 타입” 나사를 갖춘 화스너는 이러한 화스너의 주문에 따라 B형, AB형, A형 나무 스크류 및 래그 스크류를 포함한다.

본 발명에 따른 나사압연 다이는 각각의 그루우브를 규정하는 마주보는 측벽 또는 경사부가 넓은 각도로 벌어지는 시작 단(end)에서 예리한 형상을 갖춘 나사 윤곽 기하학적 형태에 의해 특징지워진다.

다이 윤곽은 나사깊이가 증가하면서 시작 단으로부터 다이의 드웰(dwell) 부분까지 마무리 형성을 위해 부드럽게 전이된다.

이러한 전이 동안에 나사 윤곽 기하학적 형태는 “더블”형상을 갖추게 되는데 즉, 전이는 지정된 형상이 마무리 형태의 예각으로 전개되면서 나사산 봉우리 쪽으로 바깥쪽으로 진행될 것이다.

이러한 전개가 발생하면서 지정된 형상은 드웰 부분의 시작 단에서 둔해질 것이다.

본 발명에 따른 “스페이스 타입” 나사를 산출하는 나사압연 다이는 나사가 형성되는 블랭크의 직경으로 산출되는 나사 윤곽의 기하학적형태에 의해 특징지워진다.

그 시작 단에서 이러한 나사 윤곽의 기하학적 형태는 관통 즉, 블랭크 원통이 다이내로 관통하는 양의 약 2배와 동일한 그루우브 폭을 갖추고 있다.

이러한 시작 단 그루우브 깊이는 마무리 형상 깊이쪽으로 점차 증가한다.

일정한 마무리 형상깊이는 다이의 마무리 또는 방출 단으로 부터 다이의 시작단 쪽으로 적어도 스크류 2.5 회전과 동일한 길이로 연장된다.

그루우브 깊이가 일정한 이러한 부분은 드웰 부분으로 알려져 있는데, 전형적인 경우에 다이 길이의 약 1/3이 될 것이다.

또한 본 발명에 따른 “스페이스 타입” 나사 산출용 나사압연다이의 나사 윤곽의 기하학적 형태는 둔각, 즉 그루우브를 규정하는 한쌍의 마주보는 측벽 또는 경사부를 교차하는 선에 의해 규정된 각에 의해 특징지워지는데, 이것은 나사 직경과 피치 양자의 함수에 따라 변한다.

상기한 바와같이, 다이 윤곽은 나사 깊이가 증가됨에 따라 다이의 시작 단으로부터 마무리 형상 깊이가 달성되는 드웰 부분의 처음까지 마무리 형태로 부드럽게 전이된다. 전이는 지정된 나사 형태가 마무리 형상의 예각으로 전개되고 나사깊이가 증가되면서 나사산 봉우리쪽으로 바깥쪽으로 진행된다.

그러므로 다이의 시작 단에서 선단(pointing)형성각도는 다이의 시작 단과 다이드웰 부분의 처음 사이에서 점차 둔해진다.

본 발명은 첨부도면을 참조하여 여러가지 목적과 장점이 나타날 것이며, 동일한 부재는 동일한 참조번호가 부여되었다.

[실시예의 설명]

도면을 참조하면, 본 발명에 따른 평나사 압연다이는 제1도의 평면도에 그리고 제2 및 제7도의 측면도에 도시되어 있다.

제1,2 및 7도는 한쌍의 협력하는 평다이의 고정 또는 “쇼트(short)”다이 또는 왕복 또는 롱(long)” 다이를 도시한 것이다.

일반적으로 부재번호 10으로 표시된 이러한 다이는 시작 단(12)과 마무리 또는 방출 단(14)을 갖추고 있다. 다이의 면(16)은 나사 형성 윤곽에 따라 모양 지워진 평행 랜드 및 그루우브(17)를 갖추도록 가공되어 있다.

원통형의 금속 화스너 블랭크가 시작 단으로부터 다이의 마무리 단까지 구르면서 압축되면서 “롱” 다이의 운동의 결과로서 블랭크를 구성하는 재료는 유입되어 헬리컬 나사를 만든다. 개시될 단일 나사 윤곽의 기하학적 형태를 제외하고 다이(10)는 종래의 구조이다.

제3도를 참조하면, 제3도는 면(16)에서 나사 윤곽의 가공의 중간 단계에서 기계스크류의 제조에 사용되는 다이(10)를 표시하는 제2도의 선 A-A에 따른 부분확대도인데, 실선은 “쇼트”다이의 시작 단(12)에서의 나사모양과 “롱” 또는 왕복 다이 상의 결합지점을 표시한다.

점선은 다이의 마무리 단에서 나사 형태를 표시한다.

마무리 단의 나사 깊이는 D로 표시되어있고, 제2도를 참조하면 나사깊이는 시작 단(12)에서 부터 다이의 “드웰” 구역의 시작까지 피치 또는 그루우브 라인(G.L)에 대하여 대칭적으로 증가한다. 제2 내지 6도의 실시예에서 형성될 화스너의 나사와 면하는 경사부 그리고 마무리 단에서 다이(10)이 그루우브의 대향하는 면들은 60°의 각도로 교차한다. 다이 윤곽의 나사산 봉우리 및 이뿌리가 제3 및 4도에서 평편하게 표시되었으나 실제로 윤곽의 이들 부분은 제5도에 나타난 바와같이 둥글것이다.

본 발명에 따라서, 다이 나사 윤곽은 예리한데, 즉 윤곽은 “쇼트” 다이의 시작 단에서 그리고 “롱” 다이상의 결합 지점에서 날카로운 나사형태로 되어있다.

이러한 예리한 나사형태는 제3도의 나사윤곽형상이 얻어진후 더 가공 함으로서 얻어져서 제4도의 나사 윤곽의 기하학적 형태가 산출된다.

제4도는 60°로 기계 스크류를 산출하는 다이의 시작 단에서 그루우브의 대향면들의 선단 형성각도가 약 98°인 것이 도시되어 있다.

60° 나사형태의 98° “선단형성각도”는 예기치 않게 나사산 봉우리 시임의 형성을 억제한다는 것이 발견되었다. 나사깊이(D)가 점차 증가되는데 즉, 다이의 드웰 부분전에 다이의 길이의 부분을 따라서 98° 선단각에서부터 60° 마무리 단의 나사 형태까지 부드럽게 전이된다.

나사 깊이가 점차 증가하는 이러한 부분은 제1 및 제2도에서 18로 표시되어 있으며, 나사 윤곽의 나사산 봉우리가 소정의 테이퍼로 가공되는 시작 단으로부터 뻗어있는 다이의 부분에 대응한다.

제5도는 시작 단에서 그리고 다이의 길이를 따라 연속적으로 이격된 3개의 지점에서 윤곽을 형성하는 실제 다이나사를 도식적으로 표시한 그래프이다.

제5도는 시작 단에서 예리한 나사형태와 원하는 최종 나사형태 사이에서 부드러운 전이를 명확히 도시하고 있다.

또한 제5도는 전이가 일어나면서 그루우브 윤곽이 2중 형태를 갖추고 있는 것을 도시하고 있다. 예리한 형태는 드웰 부분의 시작에서 둔해진다.

제5(a) 내지 5(d)도는 각각 제2도의 선 A-A, B-B, C-C 및 D-D에 따른 도면이다.

제1곡선으로부터 제8곡선을 통해 진행되는 제6도는 본 발명에 따라서 시임이 없는 기계 스크류의 형성에서 여러가지 단계를 도시하고 있으며 상기한 공구를 채용하고 있다.

제6도에 도시한 바와같이 원통형 블랭크가 본 발명에 따른 한쌍의 평다이 사이를 통과하면서, 그리고 나사가 형성되면서 블랭크의 금속은 각각의 나사의 나사산봉우리가 재료의 균형잡힌 방사상 유동에 의해 부드럽게 형성되는 방식으로 흐르고 이것에 의해 나사산 봉우리 시임과 크레이터는 없어진다.

본 발명은 시임이 없는 나사가 나사형성다이의 시작 단에서 나사형성의 임계 선단형성각도로부터 이루어진다는 발견에 근거로 설명된다.

이러한 임계 선단형성각도, 즉 다이 윤곽의 대향하는 경사부에 의해 복사된 각도는 피치(P)와 관계없다.

제4도를 참조하면, 선단형성각도(θ)는 각도(α)의 2배이며, 선단형성각도는 다음과 같이 계산된다.

(1) α=Tan.^-1(.375P/.32476P)=49°6′24″

여기에서 나사깊이(D)는 .32476P이고, 나사 이뿌리의 폭과 나사의 나사산봉우리는 각각 0.125P이다.

(2) θ=2α=98°12′48″

(3) θ=2 Tan.^-1(.375/.32476)

그러므로 본 발명의 실시에서 60°의 마무리형태를 갖춘 헬리컬나사를 산출하기 위해 다이의 윤곽에 의해 규정된 바와같은 나사형태는 “쇼트”다이의 시작 단에서(그리고 “롱”다이상의 결합지점에서) 제조공차가 허용되는 98°12′48″에 근접한 각도로 “선단형성각도”를 이루고, 이러한 선단형성각도로부터 원하는 60°의 다이 마무리 선단 나사형태로 부드럽게 전이된다.

제1도 그리고 제7 내지 제10도를 참조하면, 스페이스 타입나사 예를들면 60°의 마무리 형태를 갖춘 타입 B의 태핑 스크류를 갖춘 화스너의 제조에 사용되는 다이가 도시되어 있다.

제8도는 제1 및 7도의 다이(10)에 관한 공학적 도면이다.

제8도는 시임이 없는 스페이스 타입 나사의 생산을 이루는 다이 윤곽의 기하학적 형태를 계산하는데 요구되는 변수를 도시하고 있다.

제8도에서 실선은 “쇼트” 또는 고정다이의 마무리 단에서 그리고 “롱” 또는 가동다이상의 결합 지점에서 나사 형태를 나타낸다.

점선으로 표시된 것은 다이의 시작 단에서 나사형태를 표시한다.

제8도를 참조하면, 관통 즉 블랭크가 다이내로 관통되는 양은 다음과 같이 계산된다.

본 발명에 따라서 다이의 시작 단에서 나사 윤곽의 깊이는 제8도에 표시된 바와 같이 관통의 2배이다. 이러한 나사윤곽 또는 그루우브 깊이는 시작 단으로부터 마무리 형태깊이(D)에 도달하는 지점(18)까지 점차 그리고 부드럽게 증가한다.

제1 및 7도를 참조하면, 다이(10)는 블랭크가 지점(18)과 다이의 마무리끝 사이에 적어도 2.5 회전하게 되도록 형성되어 있다.

제1 내지 6도의 설명에서 상기한 바와같이 지점(18)과 마무리끝(14) 사이의 다이의 부분은 나사 윤곽의 기하학적 형태가 변하지 않으므로 드웰 구역으로 언급될수 있다. 이러한 드웰구역은 다이의 길이의 약 1/3 정도 전형적으로 뻗어있다.

본 발명에 따라서, 다이에서 그루우브의 대향하는 면들이 이룬 각도는 각도(θ) 즉 선단형성 각도와 다이의 드웰부분이 시작되는 더 작은 예각과의 사이에서 변한다. 선단형성각도(θ)와 마무리 윤곽사이의 이러한 전이는 그루우브 깊이가 역시 부드럽게 변하면서 부드럽게 발생한다.

선단형성각도(θ)는 화스너의 피치와 직경의 함수가 형성되면서 변할 것이다.

다시 제3도를 참조하면 선단형성각도(θ)는 다음과 같이 계산된다.

그러므로 선단형성각도(θ)는 다음과 같다.

(3) θ=180°-(2) (α)

제9도는 제7도의 선 A-A 방향에 따른 즉 시작의 가장끝단으로부터의 나사압연 다이의 도면이다.

제9도는 다이의 시작 단으로부터 진행되는 것을 확실히 도시하고 있으며, 나사 그루우브 깊이는 마무리 깊이(D)에 관통의 약 2배로부터 점차 증가하는 한편 그루우브 측벽의 각도는 선단형성각도(θ)로부터 일예로 60°로 설명된 마무리 각도까지 전이된다.

그루우브 측벽의 각도가 감소되면서 나사산 봉우리의 평면의 폭은 예리한 형태로부터 상기한 바와같이 스페이스 타입나사에서의 나사산 봉우리폭보다 실제로 넓은 원하는 나사이뿌리폭까지 점차 증가한다.

다이 나사 윤곽의 이뿌리의 폭은 다이의 길이를 따라 일정하다.

제7 및 8도는 이론적인 또는 이상적인 설명이라는 것은 당해 분야에 숙련된 자는 알것이다. 실제 다이 윤곽의 나사산 봉우리 및 이뿌리는 제7 및 8도에서 표시된 바와 같이 평편하지는 않고 제10도에 도시된 바와같이 실제로 둥글다.

제10도는 바닥에서 상부로 진행하면서 다이의 시작 및 마무리 단에서 그리고 다이를 따라서 3개의 중간지점에서 실제 나사의 윤곽을 확대하여 표시한 것이다.

제10(a)도 내지 10(e)도 곡선은 각각 제7도의 선 A-A, B-B, C-C, D-D 및 E-E에 따른 단면도이다.

제10도는 다이의 시작 단과 원하는 최종나사 형태 사이에 나사형태의 부드러운 전이를 확실히 도시하고 있다.

또한 제10도는 이러한 전이가 발생하면서 그루우브 윤곽이 2중 형태를 갖추는데, 즉 나사 깊이가 증가하면서 그루우브의 대향 측벽의 각도는 감소한다.

본 발명이 바람직한 실시예를 통해 설명되었으나 본 발명은 이에 한정되지 않으며 여러가지 개변이 첨부된 청구의 범위의 사상과 영역 내에서 가능하다는 것은 이해하여야 한다. 그러므로 본 발명이 평 압연다이의 실시예로서 설명되었지만, 당해 분야의 숙련된자는 새로운 나사 윤곽 기하학적 형태가 원통형 및 유성(planetary) 다이에 적용가능하다는 것을 알 것이다.

따라서, 본 발명은 예시의 목적으로 설명한 것이지 제한의 목적은 아니다.

Claims (20)

1. 블랭크와 접촉하는 면에서 그루우브를 형성하는 평행한 나사로 구비되고 금속블랭크에서 헬리컬 나사의 형성에 사용되는 다이에 있어서, 나사 윤곽의 기하학적 형태를 규정하는 그루우브는 그루우브의 깊이가 일정하게 되어있는 드웰부분과, 그루우브의 시작 단으로부터 상기 드웰부분까지 뻗어있는 제2부분으로 구성되어 있으며, 상기 드웰부분은 그루우브의 방출 단에서 끝나며, 대향 그루우브는 상기 드웰부분내에서 나사의 마무리 형태와 동일한 평균 예각으로 발산하는 측벽을 규정하며, 상기 드웰 부분은 그루우브의 방출 단으로 부터 블랭크의 적어도 2.5회전에 상응하는 간격으로 그루우브의 시작 단쪽으로 뻗어 있으며, 그루우브의 깊이는 상기 시작 단과 드웰 부분사이에서 부드럽게 그리고 점진적으로 증가하며 상기 측벽은 90°를 초과하는 선단 형성각도에 따라서 상기 시작 단에서 발산하고, 상기 측벽은 또한 상기 선단형성각도로부터 깊이가 증가하는 그루우브의 부분을 따라서 예리한 마무리 형성각도까지 부드럽게 전이되고, 상기 전이는 그루우브의 이뿌리로부터 다이의 나사산 봉우리쪽으로 바깥쪽으로 진행되어 상기 측벽은 상기 그루우브 시작 단과 상기 드웰 부분사이에 배치된 길이의 부분에서 2중 형태를 갖춘것을 특징으로 하는 헬리컬 나사의 형성에 사용되는 다이.
2. 제1항에 있어서, 상기 다이는 평나사 압연다이인 것을 특징으로 하는 헬리컬 나사의 형성에 사용되는 다이.
3. 제1항에 있어서, 상기 그루우브 시작 단에서 상기 선단형성각도는 형성된 나사의 피치와 직경의 함수인 것을 특징으로 하는 헬리컬 나사의 형성에 사용되는 다이.
4. 제1항에 있어서, 상기 시작 단에서 그루우브 깊이는 상기 시작 단에서 다이내로 금속 블랭크의 관통의 2배와 동일한 것을 특징으로 하는 헬리컬 나사의 형성에 사용되는 다이.
5. 제2항에 있어서, 상기 그루우브 시작 단에서 상기 선단형성각도는 형성되는 나사의 피치와 직경의 함수인 것을 특징으로 하는 헬리컬 나사의 형성에 사용되는 다이.
6. 제5항에 있어서, 시작 단에서 그루우브 깊이는 상기 시작 단에서 다이내로 금속 블랭크의 관통의 2배와 동일한 것을 특징으로 하는 헬리컬 나사의 형성에 사용되는 다이.
7. 제6항에 있어서, 다이는 제2결합다이와 협력하며, 각각의 다이는 복수의 상기 그루우브를 갖추고 있으며, 압연 운동은 다이들중의 하나가 다른 다이에 대하여 선형으로 움직이도록 야기함으로서 블랭크에 부여되는 것을 특징으로 하는 헬리컬 나사의 형성에 사용되는 다이.
8. 제1항에 있어서, 상기 다이는 복수의 평행한 그루우브를 갖춘 평나사 압연다이이며, 상기 그루우브 깊이는 피치선에 대하여 대칭으로 변하는 것을 특징으로 하는 헬리컬 나사의 형성에 사용되는 다이.
9. 제1항에 있어서, 나사 마무리 형태와 동일한 상기 각도는 60°이며, 상기 선단형태의 상기 각도는 98°인 것을 특징으로 하는 헬리컬 나사의 형성에 사용되는 다이.
10. 제8항에 있어서, 나사 마무리 형태와 동일한 상기 각도는 60°이며, 상기 선단형태의 상기 각도는 98°인 것을 특징으로 하는 헬리컬 나사의 형성에 사용되는 다이.
11. 제1항에 있어서, 상기 시작 단에서 발산각도는 둔각인 것을 특징으로 하는 헬리컬 나사의 형성에 사용되는 다이.
12. 제11항에 있어서, 다이는 제2결합다이와 협력하며 각각의 상기 다이는 복수의 상기 그루우브를 갖추고 있으며, 압연 운동은 상기 다이들중의 하나가 다른 다이에 대하여 선형으로 움직이도록 야기함으로서 블랭크에 부여되는 특징으로 하는 헬리컬 나사의 형성에 사용되는 다이.
13. 제12항에 있어서, 나사 마무리 형태와 동일한 상기 각도는 60°이며, 상기 선단 형태의 상기 각도는 98°인 것을 특징으로 하는 헬리컬 나사의 형성에 사용되는 다이.
14. 제13항에 있어서, 각각의 상기 그루우브의 깊이는 평면을 규정하는 피치선에 대하여 대칭으로 변하며, 다이운동은 블랭크가 압연되면서 다이의 시작 단으로부터 상기 평면에 평행한 방향인 방출 단까지 움직이도록 야기하는 것을 특징으로 하는 헬리컬 나사의 형성에 사용되는 다이.
15. 랜드와 그루우브를 규정하는 나사 윤곽으로 구비된 블랭크 접촉면을 갖춘 적어도 제1다이에 의해 압축력과 회전력을 동시에 받는 금속 블랭크의 변형을 야기함으로서 나사 화스너를 형성하는 방법에 있어서, 시작과 마무리 깊이사이에 블랭크의 표면에 형성된 그루우브의 깊이를 점차 증가시키는 단계; 그루우브의 나사산 봉우리의 대향하는 면을 그루우브의 이뿌리로부터 90°이상의 선단 형성각도로 발산하도록 초기에 야기하는 단계; 그루우브 깊이가 증가되는 동안에 원하는 마무리 나사형태와 동일한 예각으로 상기 그루우브 나사산 봉우리의 발산각도를 부드럽게 감소시키도록 야기하는 단계; 및 그루우브를 규정하는 다이나사 윤곽이 마무리 나사 깊이 및 형태로 전개된후 블랭크가 복수의 회전을 하면서 다이와 접촉하도록 야기하는 단계; 로 구성된 것을 특징으로 하는 나사화스너를 형성하는 방법.
16. 제15항에 있어서, 그루우브를 규정하는 나사윤곽의 깊이는 초기에 다이내로의 블랭크의 관통 깊이의 2배인 것을 특징으로 나사 화스너를 형성하는 방법.
17. 제16항에 있어서, 상기 선단 형성각도는 블랭크로 형성되는 나사의 피치 및 직경의 함수인 것을 특징으로 하는 나사화스너를 형성하는 방법.
18. 제16항에 있어서, 상기 선단 형성각도는 98°12′48″이며 예각은 60°인 것을 특징으로 하는 나사화스너를 형성하는 방법.
19. 제18항에 있어서, 블랭크가 복수의 회전을 하도록 야기하는 단계는 그루우브 깊이와 나사산 봉우리 발산각도가 일정하게 유지되면서 블랭크가 적어도 2.5 회전되는 최종 단계로 구성되는 것을 특징으로 하는 나사화스너를 형성하는 방법.
20. 제17항에 있어서, 블랭크가 복수의 회전을 하도록 야기하는 단계는 그루우브 깊이와 나사산 봉우리 발산각도가 일정하게 유지되면서 블랭크가 적어도 2.5 회전되는 최종단계로 구성되는 것을 특징으로 하는 나사화스너를 형성하는 방법.