JPS6343648B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は拡散手段に関し、特に一態様におい
て、ガスタービンエンジンの圧縮機部と燃焼器部
の間に設けた拡散装置に関する。

通例、ガスタービンエンジンには圧縮機部が含
まれ、圧縮空気を連続流燃焼器に送給する。燃焼
器内ではこの圧縮空気と燃料が混合し、燃焼す
る。その結果生じたガス状の燃焼生成物は燃焼器
からタービンへ放出され、タービンはこのガスか
らエネルギーを抽出する。本発明は、相互間に燃
焼室または燃焼流路を画成する内側および外側の
燃焼器ライナと、内外両ライナのそれぞれから隔
たる内壁と外壁とを備えたガスタービンエンジン
に最適である。各壁はそれと対応するライナと共
に、燃焼流路に隣接する流路を画成する。これら
３つの流路は環状であり、互いにほぼ同心であ
る。圧縮機から出た圧縮空気は、通常デイフユー
ザとして知られる末広の環状通路を通る。デイフ
ユーザから出た空気流は分割されて上記の３つの
流路に向けられる。燃焼は燃焼器ライナ間の中央
流路内で維持される。その外側の両流路は燃焼器
ライナ冷却用の空気と、燃焼流路内の燃焼を促進
する追加空気または希釈空気とを供給する。

前述のデイフユーザは圧縮機を出た圧縮流体、
例えば、空気の動圧を静圧に変えるために設けら
れる。動圧から静圧への変換は全圧の損失なしに
行われることが理想的である。しかし、当業界で
知られているデイフユーザの効率または効果は満
足しうるものではない。デイフユーザは一般に２
つの基本的な種類、すなわち、段デイフユーザと
被制御デイフユーザとに分類される。代表的な従
来の段デイフユーザは漸次膨張部と急激膨張部と
を有し、漸次膨張部内では動圧の約60％が静圧に
変えられ、急激膨張部内では残りの動圧のわずか
25％が静圧に変えられる。今日のガスタービンエ
ンジンでは、圧縮機出口における動圧は全圧の６
％に達し、段デイフユーザの漸次膨張部は動圧の
約3.6％を静圧に変えるのに対し、段デイフユー
ザの急激膨張部は動圧の約0.60％を静圧に変え
る。従つて、全圧の約1.8％は損失となる。しか
し、今日のエンジンでは、この程度の全圧損失は
多かれ少なかれ満足すべきものと認められてい
る。

先進ガスタービンエンジンのある種のもので
は、圧縮機を出た圧縮空気の動圧は現今のエンジ
ンにおける動圧よりかなり高い。ある先進エンジ
ンでは、動圧は全圧の約12％〜18％になり得る。
形状寸法が一定の無抽出系では、通例、一定の
ΔP／Ｑ（ここで、ΔPは全圧の変化、Ｑは動圧）
を維持し、その結果全圧の損失は3.6％〜5.4％に
なる。従来の段デイフユーザを先進エンジンに用
いた場合の全圧の損失は、現今のエンジンにおけ
る全圧損失の約２〜３倍となり得る。従つて、従
来の段デイフユーザは先進ガスタービンエンジン
の要件を満たせない。

従来の被制御拡散技術は圧縮機出口において高
い流体動圧をもつ先進ガスタービンエンジンの要
件を満たすには不十分である。その主な理由はデ
イフユーザ壁に境界層が形成されるからである。
壁が末広になる度合は、流体のはがれを防ぐため
に比較的不変とされており、動圧が高くなるにつ
れてデイフユーザの長さを増す必要がある。その
結果、デイフユーザの長さの増加分を流体が流れ
るにつれて壁に沿う境界層の厚さが増大する。境
界層の厚さが増すとデイフユーザの効率は低下す
る。本発明は従来のデイフユーザにおける境界層
による損失と関連する難点の克服を目的とする。
本発明はまた、デイフユーザからの圧縮流体の流
れを転向させて前記同心流路の各々に入れること
と関連する問題の解決をはかるものである。

簡略に述べると、上記の目的および以下に明ら
かにする他の目的と利点の達成にあたり、本発明
は一態様において、圧縮機から出た流体の流れの
動圧を静圧に変える拡散装置を提供する。まず第
１拡散手段が圧縮機から流体を受入れ、その流体
を第１速度から第２速度に減速する。第１拡散手
段の下流には加速手段先細ノズルが設けられ、流
体を第２速度の値より大きな値をもつ第３速度に
加速する。この加速手段の下流には第２拡散手段
が設けられ、流体を第３速度から第２速度の値よ
り小さな値をもつ第４速度に減速する。第２拡散
手段の下流には、流体を急に膨張させて流体の速
度を第４速度の値より小さな値をもつ第５速度に
減らす手段を設け得る。また、第１拡散手段と加
速手段との間には、流体流を第１方向から第２方
向に転向させるためかつまた第１拡散手段内を流
れる流体によつて増加し境界層の厚さを減らすた
めの段手段を設け得る。

第１図はガスタービンエンジンを総体的に１０
で示す。このエンジンは外側ハウジング１１を備
え、空気を取入れる入口端１２を有する。この空
気は多段軸流圧縮機１４に流入する。圧縮機１４
は数列の静翼１８と交互に配設された数列の動翼
１６を有する。静翼１８は１端がハウジング１１
の内面に固定されている。圧縮機の下流端には１
列の圧縮機出口案内翼２０が配設され、それに続
いて、総体的に２２で示す環状デイフユーザが設
けられている。デイフユーザ２２は圧縮空気を総
体的に３０で示す燃焼器内に放出する。燃焼器３
０からは高温ガスを高速で流出して動力タービン
３２を通過する。動力タービン３２は仕事用のエ
ネルギーを抽出し、連結軸３４によつて圧縮機１
４を駆動する。なお、この連結軸には動力タービ
ン３２と圧縮機１４とが取付けられている。ター
ビン３２を出た高温ガス流はノズル３８を通つて
大気中に噴出し、こうしてエンジンに推力を与え
る。第１図に示したガスタービンエンジンの全体
的な構造と作用をこれ以上説明することは本発明
の原理の十分な理解に不必要と考えられる。なぜ
なら、上記の全体的な構造と作用は当業者に周知
であるからである。さらに、図示のエンジンはタ
ーボジエツト型のものであるが、本発明は連続流
体流燃焼系を利用する任意の装置、例えば、航空
機用ターボフアン型、ターボプロツプ型、ターボ
シヤフト型エンジン、地上設置エンジン等に適用
可能であるということを理解されたい。

第１図に示したガスタービンエンジン１０の諸
要素、すなわち、圧縮機１４、デイフユーザ２
２、燃焼器３０およびタービン３２は概して環状
でありそしてエンジン中心線Ｘ―Ｘを中心として
周方向に延在するので、空気流とそれによつて生
ずる高温燃焼ガス流は中心線Ｘ―Ｘを囲む一つの
環状路を通る。従つて、ここで用いる「半径方
向」という言葉はエンジン中心線Ｘ―Ｘに対して
概して半径方向を意味する。「軸方向」という用
語はエンジン中心線Ｘ―Ｘにほぼ沿う方向を意味
し、「周方向」という用語は概して中心線Ｘ―Ｘ
を中心とする円周方向を意味する。

第２図は本発明を包含する装置の概略断面図で
あり、拡散手段はデイフユーザ２２と燃焼器３０
の一部分で構成されている。第１拡散手段として
第１拡散部４０が形成され、その前部に設けた入
口４２から圧縮機１４からの圧縮流体、すなわち
圧縮空気を受入れる。第１拡散部４０は軸方向と
周方向に延在する内壁部４４と外壁部４６からな
り、両壁部は半径方向に相隔たりかつ流体の流れ
の方向に末広になつて両壁部間にエンジン中心線
Ｘ―Ｘを囲む環状の第１軸方向延在拡散流路を画
成する。圧縮機から出た圧縮流体は極めて高い流
速を示すので、この流体速度に起因する流体の動
圧はかなり高い。従つて、入口に第１速度で流入
した圧縮流体は、流路４８の末広形状によつて第
１拡散部４０内で減速または膨張し、結局拡散部
４０の出口５０に近い箇所の流体速度は第２速度
に低下する。

拡散部４０を流れる圧縮流体は壁４４，４６に
流体境界層を形成する。境界層の厚さは流体が拡
散部４０内を下流方向に流れるにつれて次第に増
加する。流体境界層の厚さが増加すると拡散部４
０の有効な流れ断面積を減らすので、出口５０で
は、境界層の厚さとそれによつて減少した有効流
れ断面積は、動圧をさらに静圧に変えることをか
なり妨げる。以下に述べるように、本発明の一態
様は出口５０に近接する拡散部４０の壁に形成さ
れた境界層の厚さを減らす手段を提供することに
関係する。

第１拡散部４０の下流には、本発明により、圧
縮流体を加速する手段として流体加速部先細ノズ
ル５２を設けるとともに、圧縮流体をさらに減速
し拡散する別の拡散手段として第２流体拡散部５
４を設ける。加速部５２と第２拡散部５４は燃焼
器３０の複数の要素によつて後述のように形成さ
れている。

燃焼器３０は第１拡散部４０の周方向および軸
方向に延在する内壁部４４と外壁部４６を備え、
さらに燃焼器壁部５６，５８間に配設された周方
向と軸方向に延在する内側ライナ部６０と外側ラ
イナ部６２を備えている。壁部５６，５８とライ
ナ６０，６２は共に、第１拡散部４０から圧縮流
体の流れを受入れる３つの同心流路６４，６６，
６８を画成する。半径方向内側流路６４と半径方
向外側流路６８はライナ部６０，６２を冷却する
ための空気を供給するとともに、燃焼器の中央流
路すなわち燃焼室６６内に完全な燃焼を保つため
の希釈空気をライナ開口７９，８１を通じて供給
する。ライナ６０，６２は燃焼器内に支持され、
両ライナの前端部は、概して半径方向に延在する
環状部材７０によつて相互に連結されている。環
状部材７０は複数の中央に離間する開口７２を有
し、これらの開口は複数の燃料ノズル７４（１個
だけを第２図に仮想線で示す）を受入れる。ノズ
ル７４は通常の方式で燃料を供給されて燃焼を保
つ。ライナ６０，６２のそれぞれの前方上流端部
は半径方向に相隔たるリツプ７７，７８で終端し
ている。ここに例示した燃焼器３０は環型のもの
であるが、本発明は罐型またはカニユラ型（混合
型）にも等しく適用し得るということを理解され
たい。

本発明の一特徴は第１拡散部４０の出口５０を
通る流体の一部分を転向させて流路６４，６８内
に入れることに関係する。次に、この特徴を、圧
縮流体によつて形成された境界層の厚さの低減ま
たは除去に関する前述の特徴と共に説明する。本
発明のこれらの特徴の説明は流路６８に関して行
うが、流路６８について説明する原理と構造は流
路６４にもあてはまるものである。

前述のように、ライナ６２は外壁部５８と共に
環状流路６８を画成する。流路６８は一般に、冷
却用と希釈用の空気をライナ６２の半径方向外方
に向けるべく方向づけられ、この目的に応じて次
のように、すなわち、流路６８を流体の流れの方
向にたどるにつれてエンジン中心線Ｘ―Ｘに対す
る流路６８の距離が増加するように方向づけられ
ている。この方向づけは流体が第１拡散部４０を
出るときに転向することを必要とする。さらに、
流体はその動圧から静圧への追加的な変換が最も
効率良く生じ得るように流体の境界層を流し去ら
なければならない。これらの目的を達成するため
に段手段が設けられ、流体流を第１方向エンジン
の軸方向から第２方向燃焼器ライナ６０，６２の
まわりへ転向させるとともに、流体の境界層の厚
さを減らす。さらに詳述すると、拡散部４０の壁
部４６に軸方向に隣接する燃焼器外壁部５８が、
半径方向に延在する段７６によつて壁部４６に連
結されている。第１拡散部４０と加速部５２との
間に設けた段７６は軸方向に流体の流れの方向に
面しており、段７６に隣接する局所的な領域の圧
力を下げる。この局在低圧域における圧力は壁４
６から遠隔の諸点における圧縮流体の圧力より低
い。その結果、流体は局在低圧域に向かつて方向
を変え、従つて、流体の流路６８への転向が容易
になる。また、段７６の存在は、圧縮流体が流路
６８を囲む壁５８から瞬間的に離れる局在域を確
立する。この局在域では、境界層流体は流路壁５
８と関連する摩擦力の作用を受けない。しかし、
境界層流体は、壁５８と接触していない間は、圧
縮流体の急速に流れる主流との粘性接触に影響さ
れて引離され、これによつて境界層の厚さが減少
する。境界層の厚さの減少量は様々な流れパラメ
ータの関数であり、多くの場合、段７６の存在に
より流体境界層は全体的に除去され得る。ここで
強調すべきことは、段７６は流路６８に入る流れ
の半径方向高さに対して小さいので、流れ断面積
が突然かなり増加することはなく、そしてこの箇
所で動圧が瞬間的にかなり減少することはないと
いうことである。

段７６のすぐ下流ではライナ６２と外壁部５８
が共に、圧縮流体を第２速度から第３速度に加速
するための流体加速部５２を画成する。さらに詳
述すると、ライナ６２と壁部５８は流路６８の軸
方向に延在する環状の一部分を画成しそして流体
流の方向に向かつて互いに接近しており、従つ
て、流路６８の断面積は漸減して最小スロート面
積８０に達する。その結果、流路６８の先細部を
通る流体は加速され、スロート域８０において流
体の速度は第３速度に達する。スロート８０にお
ける流体速度の値は第１拡散部４０の出口５０に
おける流体の前記第２速度の値より大きい。流体
加速部５２の加速は圧縮流体の境界層の厚さをさ
らに減らすので、流体流は追加的な拡散と追加的
な動圧から静圧への変換をなす状態にある。

加速部５２のスロート域８０のすぐ下流では、
ライナ６２と外壁部５８が共に第２拡散部５４を
画成している。さらに詳述すると、ライナ６２と
壁５８は流路６８の軸方向に延在する環状の一部
分を画成しそして流体流の方向に向かつて互いに
末広になつて流路６８の断面積を漸増させてい
る。その結果、流体は前述の第３速度から拡散部
５４の出口８４における第４速度に減速する。第
４速度は出口５０における流体の第２速度より小
さい値をもつ。

出口８２における流体速度は圧縮機１４を出た
流体の速度よりかなり低くなるようにされ、従つ
て、急膨張を起して残りの動圧を静圧に変え得
る。こうするために、外壁部５８は、第２拡散部
５４の下流の流路６８の断面積を急増させる急膨
張手段を備える。

断面積の急な増加は、半径方向に延在する高い
段８４を設けることによつて達成される。段８４
が高いというのはそれが外壁部５８の段７６より
実質的に大きいという意味である。段８４の存在
により、出口８２を流出する流体の急膨張が可能
になり、これによつて流体の速度は前述の第４速
度より小さな値をもつ第５速度に低下する。

例えば、代表的な先進ガスタービンエンジンの
圧縮機からは圧縮流体がマツハ数約0.43の速度で
流出し得る。本発明はこの高い初期流体速度と関
連する動圧を静圧に変えるのに好適である。第１
拡散部４０に入つた流体は減速され出口５０でマ
ツハ数約0.23の第２速度に達する。段７６が存在
するので、流体の一部分が転向し、その境界層の
全部でなくとも一部分がはがされる。その後、流
体は加速部５２内で加速され、スロート８０でマ
ツハ数約0.3の第３速度に達する。次いで、第２
拡散部５４が圧縮流体を拡散・減速し、第２拡散
部５４の出口８２において流体速度をマツハ数約
0.12にする。そこで、流体は前述のように急膨張
をなす。

本発明の他の特徴を次に説明する。前述のよう
に、段７６によつて流体の流れは流路６８内に転
向しやすくなる。重要なことは、段７６のすぐ下
流の壁部５８が適当な曲率を有して壁部５８から
の圧縮流体の流れのはがれを防ぐことである。流
れのはがれが生ずると、乱流が生じてデイフユー
ザ２２の効率を下げることになる。段７６のすぐ
下流の壁部５２の曲率半径が転向すべき境界層間
の流体流の幅の1.72倍より大きければ、流れのは
がれは生じないことがわかつた。

以上、本発明を流路６８に関して説明したが、
本発明は流路６４についても等しく適用可能であ
る。本発明の原理を流路６４に関して再度説明し
ないが、流路６４と関連する段８８、加速部９
０、スロート域９２、拡散部９４、出口９６およ
び段９８は、それぞれ流路６８と関連する段７
６、加速部５２、スロート域８０、拡散部５４、
出口５２および段８４に対応することを理解され
たい。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明を適用し得るガスタービンエン
ジンの概略図、第２図は第１図に示すエンジンの
一部分の拡大概略図である。 １４…圧縮機、２２…デイフユーザ、３０…燃
焼器、４０…第１拡散部、４４…内壁部、４６…
外壁部、４８…流路、５２，９０…加速部（先細
ノズル）、５４，９４…第２拡散部、５６…燃焼
器内壁部、５８…燃焼器外壁部、６０，６２…ラ
イナ、６４…内側流路、６６…燃焼室、６８…外
側流路、７６，８８…段、７９，８１…ライナ開
口、８４，９８…段。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 圧縮機から出た流体の流れの動圧を静圧に変
   える拡散装置であつて、(a)前記圧縮機からの前記
   流体を受入れて該流体を第１速度から第２速度に
   減速する第１拡散手段と、(b)前記流体を前記第２
   速度の値より大きな値をもつ第３速度に加速する
   ために前記第１拡散手段の下流に設けた先細ノズ
   ル手段と、(c)前記流体を前記第３速度から前記第
   ２速度の値より小さな値を持つ第４速度に減速す
   るために前記先細ノズル手段の下流に設けた第２
   拡散手段とからなる拡散装置。 ２ 圧縮機から出た流体の流れの動圧を静圧に変
   える拡散装置であつて、(a)前記圧縮機からの前記
   流体を受入れて該流体を第１速度から第２速度に
   減速する第１拡散手段と、(b)前記流体を前記第２
   速度の値より大きな値をもつ第３速度に加速する
   ために前記第１拡散手段の下流に設けた先細ノズ
   ル手段と、(c)前記流体を前記第３速度から前記第
   ２速度の値より小さな値を持つ第４速度に減速す
   るために前記先細ノズル手段の下流に設けた第２
   拡散手段と、(d)前記流体を急に膨張させて該流体
   の速度を前記第４速度の値より小さな値をもつ第
   ５速度に減らすために前記第２拡散手段の下流に
   設けた手段とを含む拡散装置。 ３ 圧縮機から出た流体の流れの動圧を静圧に変
   える拡散装置であつて、(a)前記圧縮機からの前記
   流体を受入れて該流体を第１速度から第２速度に
   減速する第１拡散手段と、(b)前記流体を前記第２
   速度の値より大きな値をもつ第３速度に加速する
   ために前記第１拡散手段の下流に設けた先細ノズ
   ル手段と、(c)前記流体を前記第３速度から前記第
   ２速度の値より小さな値を持つ第４速度に減速す
   るために前記先細ノズル手段の下流に設けた第２
   拡散手段と、(d)前記流体流を第１方向から第２方
   向へ転向させるため、かつまた前記第１拡散手段
   内を流れる前記流体によつて形成された境界層の
   厚さを減らすために前記第１拡散手段と前記先細
   ノズル手段との間に設けた手段とを含む拡散装
   置。 ４ 前記流体を急に膨張させて該流体の速度を前
   記第４速度の値より小さな値をもつ第５速度に減
   らすために前記第２拡散手段の下流に設けた手段
   をさらに含む特許請求の範囲第３項記載の装置。 ５ 圧縮機から出た流体の流れの動圧を静圧に変
   える拡散装置であつて、(a)前記圧縮機からの前記
   流体を受入れて該流体を第１速度から第２速度に
   減速する第１拡散手段と、(b)前記流体を前記第２
   速度の値より小さな値をもつ速度に減速するため
   に前記第１拡散手段の下流に設けた第２拡散手段
   と、(c)前記流体流を第１方向から第２方向へ転向
   させるためかつまた前記第１拡散手段内を流れる
   間前記流体によつて形成された境界層の厚さを減
   らすために前記第１拡散手段と前記第２拡散手段
   との間に設けた段手段と、(d)前記流体を急に膨張
   させるための手段とを含み、前記流体を急に膨張
   させる前に、前記第１拡散手段および前記第２拡
   散手段が前記流体を減速することからなる拡散装
   置。 ６ 圧縮機から圧縮流体を受入れる環状デイフユ
   ーザと、前記流体が前記デイフユーザから導かれ
   て燃焼を起こす環状燃焼室を有する環状燃焼器と
   を有し、前記デユフユーザと前記燃焼器はそれぞ
   れガスタービンエンジンの軸方向中心線を中心と
   して周方向に延在するようなガスタービンエンジ
   ンにおいて、(a)前記圧縮機からの前記流体を受入
   れて該流体を第１速度から第２速度に減速する第
   １拡散手段と、(b)前記流体を前記第２速度の値よ
   り大きな値をもつ第３速度に加速するために前記
   第１拡散手段の下流に設けた先細ノズル手段と、
   (c)前記流体を前記第３速度から前記第２速度の値
   より小さな値を持つ第４速度に減速するために前
   記先細ノズル手段の下流に設けた第２拡散手段
   と、(d)前記第２拡散手段から出た前記流体を前記
   燃焼室へ入れる手段とから成る装置。 ７ 前記第１拡散手段が、前記中心線を囲みかつ
   断面積が前記流体の流れの方向に増加する軸方向
   延在流路から成る特許請求の範囲第６項記載の装
   置。 ８ 前記先細ノズル手段が、前記中心線を囲みか
   つ断面積が前記流体の流れの方向に減少する軸方
   向延在流路から成る、特許請求の範囲第７項記載
   の装置。 ９ 前記第２拡散手段が、前記中心線を囲みかつ
   断面積が前記流体の流れの方向に増加する軸方向
   延在流路から成る、特許請求の範囲第８項記載の
   装置。 １０ 圧縮機から圧縮流体を受入れる環状デイフ
   ユーザと、前記流体が前記デイフユーザから導か
   れて燃焼を起こす環状燃焼室を有する環状燃焼器
   とを有し、前記デユフユーザと前記燃焼器はそれ
   ぞれガスタービンエンジンの軸方向中心線を中心
   として周方向に延在するようなガスタービンエン
   ジンにおいて、(a)前記圧縮機からの前記流体を受
   入れて該流体を第１速度から第２速度に減速する
   第１拡散手段と、(b)前記流体を前記第２速度の値
   より大きな値をもつ第３速度に加速するために前
   記第１拡散手段の下流に設けた先細ノズル手段
   と、(c)前記流体を前記第３速度から前記第２速度
   の値より小さな値を持つ第４速度に減速するため
   に前記先細ノズル手段の下流に設けた第２拡散手
   段と、(d)前記第２拡散手段から出た前記流体を前
   記燃焼室へ入れる手段と、(e)前記流体を急に膨張
   させて該流体の速度を前記第４速度の値より小さ
   な値をもつ第５速度に減らすために前記第２拡散
   手段の下流に設けた手段とを含むガスタービンエ
   ンジン。 １１ 圧縮機から圧縮流体を受入れる環状デイフ
   ユーザと、前記流体が前記デイフユーザから導か
   れて燃焼を起こす環状燃焼室を有する環状燃焼器
   とを有し、前記デユフユーザと前記燃焼器はそれ
   ぞれガスタービンエンジンの軸方向中心線を中心
   として周方向に延在するようなガスタービンエン
   ジンにおいて、(a)前記圧縮機からの前記流体を受
   入れて該流体を第１速度から第２速度に減速する
   第１拡散手段と、(b)前記流体を前記第２速度の値
   より大きな値をもつ第３速度に加速するために前
   記第１拡散手段の下流に設けた先細ノズル手段
   と、(c)前記流体を前記第３速度から前記第２速度
   の値より小さな値を持つ第４速度に減速するため
   に前記先細ノズル手段の下流に設けた第２拡散手
   段と、(d)前記第２拡散手段から出た前記流体を前
   記燃焼室へ入れる手段と、(e)前記第１拡散手段と
   先細ノズル手段との間に設けられ、前記流体の流
   れを第１方向から第２方向へ転向させ、かつ、前
   記第１拡散手段を流れる間前記流体によつて形成
   された境界層を減少させる手段とを含むガスター
   ビンエンジン。 １２ 前記流体を急に膨張させて該流体の速度を
   前記第４速度の値より小さな値をもつ第５速度に
   減らすために前記第２拡散手段の下流に設けた手
   段をさらに含む特許請求の範囲第１１項記載の装
   置。 １３ 圧縮機から動圧を有する圧縮流体を受入れ
   る環状デイフユーザと、前記流体が前記デイフユ
   ーザから導かれて燃焼を起こす環状燃焼室を有す
   る環状燃焼器とを有し、前記デユフユーザと前記
   燃焼器はそれぞれガスタービンエンジンの軸方向
   中心線を中心として周方向に延在するようなガス
   タービンエンジンにおいて、(a)前記圧縮機からの
   前記流体を受入れて該流体を第１速度から第２速
   度に減速する第１拡散手段と、(b)前記流体を前記
   第２速度の値より小さな値をもつ速度に減速する
   ために前記第１拡散手段の下流に設けた第２拡散
   手段と、(c)前記流体流を第１方向から第２方向へ
   転向させるためかつまた前記第１拡散手段内を流
   れる間前記流体によつて形成された境界層の厚さ
   を減らすために前記第１拡散手段と前記第２拡散
   手段との間に設けた段手段であつて、前記動圧が
   瞬間的にかなり減少することなく前記流体の流れ
   を転向し前記境界層の厚さを減らす該段手段と、
   (d)前記第２拡散手段から出た前記流体を前記燃焼
   室へ入れる手段とを含むガスタービンエンジン。 １４ 前記第１拡散手段が、前記中心線を囲みか
   つ断面積が前記流体の流れの方向に増加する軸方
   向延在流路から成る、特許請求の範囲第１３項記
   載のガスタービンエンジン。 １５ 前記第２拡散手段が、前記中心線を囲みか
   つ断面積が前記流体の流れの方向に増加する軸方
   向延在流路から成る、特許請求の範囲第１４項記
   載のガスタービンエンジン。 １６ 前記配向・境界層減少手段が前記第１およ
   び第２拡散手段間に設けた段手段から成る、特許
   請求の範囲第１５項記載のガスタービンエンジ
   ン。 １７ 圧縮機から動圧を有する圧縮流体を受入れ
   る環状デイフユーザと、前記流体が前記デイフユ
   ーザから導かれて燃焼を起こす環状燃焼器とを有
   し、前記デユフユーザと前記燃焼器はそれぞれガ
   スタービンエンジンの軸方向中心線を中心として
   周方向に延在するようなガスタービンエンジンに
   おいて、(a)前記圧縮機を通して流れる流体を受入
   れる第１拡散部であつて、半径方向に相隔たりか
   つ前記流体の流れの方向に末広になつて相互間に
   第１拡散流路を画成する半径方向内側および外側
   の軸方向延在壁部を有する第１拡散部と、(b)この
   第１拡散部の前記内側および外側壁部に対してそ
   れぞれ軸方向に隣接する内側および外側燃焼器壁
   部と、(c)これらの燃焼器壁部の一方を前記第１拡
   散壁部の一方に連結する半径方向延在段部であつ
   て、動圧の急激な減少が生じないように比較的低
   い高さからなる半径方向延在段部と、(d)前記燃焼
   器内外両壁部間に配設されそして３つの同心流路
   を画成する１対の相隔たるライナであつて、両ラ
   イナの一方が前記燃焼器壁部の一方と協働して前
   記第１拡散部の下流において前記同心流路の一つ
   に第２拡散部を画成するようなライナとから成る
   装置。 １８ 前記一方の燃焼器壁と前記一方のライナが
   さらに協働して前記第２拡散部の上流に先細ノズ
   ル部を画成する、特許請求の範囲第１７項記載の
   装置。