JPS63310708A

JPS63310708A - ガス流の処理

Info

Publication number: JPS63310708A
Application number: JP63111352A
Authority: JP
Inventors: リチャード・ウィリアム・ワトソン
Original assignee: BOC Group Ltd
Current assignee: BOC Group Ltd
Priority date: 1987-05-07
Filing date: 1988-05-07
Publication date: 1988-12-19
Also published as: GB2205560B; ZA883118B; GB8810669D0; ATE79093T1; EP0290286A3; AU1565888A; KR970000301B1; KR880013604A; JPH0511044B2; GB8710828D0; DE3873400D1; CA1339563C; EP0290286A2; GB2205560A; DE3873400T2; AU597171B2; EP0290286B1

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】本発明はガス流の処理に関する。特に、本発明は硫化水
素を含むガス流の処理に関する。

硫化水素含有ガス流は通常、多くの産業プロセスから廃
棄物または副生成物として生ずる。例えば、原油から硫
黄を除去する石油精製操作から二酸化炭素と硫化水素と
を含む酸性ガス流が典型的に生ずる。このような硫化水
素含有ガス流を大気への放出前に処理して、それらの硫
黄含有ガスの含量を軽減または除去する必要がある。硫
化水素含有ガス流を処理するために広範に実施されてい
る周知の方法の１つはクラウス法（Ｃ１ａｕｇＰｒｏｃ
ｅｓｓ）である。この方法は次式に従って硫黄蒸気と水
渾気とを形成する、硫化水素と二酸化硫黄との間の反応
に基づく。

ＳＯ□＋２１１□５　＝　２８　ｚＯ＋　３５硫黄は温
度に依存して、Ｓ２．　ＳｂおよびＳ、のような幾つか
の異なる分子形で存在する。

クラウス法の第１工程は、次式に従って、流入ガス流中
の硫化水素の約１７３を燃焼させて二酸化硫黄と水蒸気
とを形成する段階である。：２）１．５＋３０□−２８
，Ｏ＋　２ｓｏ。

この燃焼反応は適当な炉の中で行われ、燃焼のための酸
素源としては通常空気が用いられる。二酸化硫黄と硫化
水素との間の反応が燃焼帯で開始し、燃焼帯の下流で続
けられるように、炉を設計する。しかし、残留硫化水素
の約７５％以上を硫化水素との反応によって硫黄に転化
させることができず、典型的には硫化水素の５０〜７０
％がこのように転化されることがクラウス法の１つの特
徴である。しかし、触媒の存在下で２００〜３５０″Ｃ
のオーダーの反応温度において残留硫化水素と二酸化硫
黄とを反応させることによって、高い転化％に達するこ
とができる。（このような「触媒」温度では、温度が低
ければ低いほど、達成される転化％は高くなる。）従っ
て、ガスが炉の加熱領域を通過した後に、炉内で形成さ
れた硫黄が′ａ縮するような温度にガスを冷却する０次
に硫化水素と二酸化硫黄との触媒作用反応の実施に適し
た温度にガスを再熱する、このような温度は典型的に２
００　’Ｃのオーダーである。これによって触媒反応が
行われ、通常残留硫化水素の約６０％が硫黄に転化する
。

これにも拘らず、１００％転化の達成はまだ不可能であ
り、実際には硫黄蒸気が凝縮して触媒効果を実質的に減
するような温度においてのみ、９９．５％以上の転化が
達成される。従って、二酸化硫黄による硫化水素の触媒
酸化を２段階以上で通常実施し、各段階の間で最初に硫
黄蒸気を凝縮させ、次に硫化水素含有ガスの再熱を実施
する。各触媒反応段階の前のガスの再熱の実施には、種
々の手段を用いることができる０例えば、供給ガス混合
物の小部分を炉の上流で分岐して、インラインバーナー
中で二酸化炭素に完全に燃焼させることができる、この
ようなバーナーの１つは通常各触媒反応器の上流に存在
する０次に高温の二酸化硫黄含有ガスを各触媒反応器の
上流で主要ガス流と混合して、再熱を実施する。この代
わりに、炉から出る主要ガス流の冷却に用いる例えば廃
熱ボイラーから主要ガス流の一部を取り出して、インラ
インバーナーからのガスと同様に用いることもできる。

他の代替方法は例えば水蒸気との間接的熱交換を利用し
て再熱を行うことである。このような２または３段階後
に、最も下流の段階で形成される硫黄はガス流から凝縮
し、ガス流は次に比較的希薄な硫化水素ガス流を処理す
るための公知の種類の末端ガス浄化プロセス〔例えば、
スコツト（Ｓｃｏｔ）、ビーポン（Ｂｅａｖｏｎ）また
はストレットフォード（Ｓｔｒｅｔｆｏｒｄ）プロセス
〕に達する、または次に灰化される。

この基本的なりラウス方法の多くの変更が可能である。

これらの変更の幾つかは、論文「プロセス選択による硫
黄コストの変動（Ｓｕｌｆｕｒ　Ｃｏ５ｔｓｖａｒｙ　
ｗｉｔｈ　Ｐｒｏｃｅｓｓ　５ｅｌｅｃｔｉｏｎ）Ｊエ
ッチ０フイッ、　　シャー（Ｈ，Ｆｉｓｈｅｒ）著、ハ
イドロカーボン・プ旦皇ッシング（Ｈｙｄｒｏｃａｒｂ
ｏｎ　Ｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇ）１９７９年３月号、１２
５〜１２９頁に要約されている。

最近、比較的硫黄含量の高い原油を用いる傾向がある、
すなわち硫黄含有ガスの大気への放出に関する環境基準
がきびしくなり、多くの硫化水素含有ガス流の処理およ
び硫化水素含有ガスの大きな処理能力を必要とする傾向
がある９例えば、可能な場合には、既存のクラウス・プ
ラントの硫黄生産速度を高めることが望ましい。実際に
は、このようなプラントの硫化水素含有ガスの増大した
スループットの処理能力は限定されている。燃焼に必要
な酸素を供給するために、ガス混合物中の硫化水素各６
量に対して約１４量の空気が必要であることが知られて
いる。例えば、エム・アール、グレイ（Ｍ、Ｒ，Ｇｒａ
ｙ）とダブり二一、ワイ、スプルセク（Ｗ、Ｙ、５ｖｒ
ｃｅｋ）による「クラウス硫黄プラントにおける酸素の
使用（Ｏｘｙｇｅｎ　Ｕｓｅ　ｉｎ　Ｃ１ａｕｓＳｕｌ
ｐｈｕｒ　Ｐｌａｎｔ）　Ｊなる論文（１９８１年ガス
・コンディショニング会議、オクラホマ、１９８１年）
および「硫黄回収プラント能力を急増させる改良（Ｍｏ
ｄｉｆｉｃａｔｉｏｎｓ　Ｊｕｍｐ　５ｕｌｆｕｒ　Ｒ
ｅｃｏｖｅｒｙ　ＰｌａｎｔＣａｐａｃｉｔｙ）　Ｊな
る論文〔オイル・アンド・ガス・ジャーナル（Ｏｉｌ　
ａｎｄ　Ｇａｓ　Ｊｏｕｒｎａｌ）　１９８４年８月２
０日号、１０８〜１２２頁〕では、空気の代わりに若干
の商業的純度の酸素を用いて、プロセスから流出するガ
ス混合物中の窒素の割合を凍することによって、既存ク
ラウス・プラントの能力を高めることが提案されている
。しかし、実際には、多くのプラントで窒素量が減少す
ると炉からの排出温度が高くなる傾向があり、廃熱ボイ
ラーまたは炉に結合した熱交換器または炉の耐火ライニ
ングが耐えることができなくなるので、この改良方法に
よって達成される改良度は限定される。実際には、ガス
流が濃厚になればなるほど（硫化水素濃度）、有為な改
良を達成する可能性は小さくなり、特に硫化水素を８０
容量％以上含有する供給ガス流ではこのような可能性が
しばしば限定される。クラウス法に純粋酸素を用いる他
の提案は、米国特許明細書第３，６８４，０２４号およ
びこれに対応するカナダ特許明細書第８５４０９４号に
述べられている。これらの特許明細書は約り５％純度の
酸素によって硫化水素流の１７３を燃焼させることを開
示している。１個または２個の触媒反応器ユニットから
のプラント流出ガスをウォーター・スクラバーに送り、
流出ガス中の水分含量を減じ、スクラバー・オフガスの
充分な量をリサイクルさせて酸素供給流を希釈し、炉の
温度が空気による操作で得られる温度に本質的に等しい
ようにする。この方法はプラント規模縮小を可能にする
利点を有すると述べられている。しかし、硫化水素の燃
焼の支持に空気を用いる予定で建造したプラントを米国
特許明細書第３，６８１，０２４号に述べられた方法を
実施するように変えることは容易ではな々、この方法は
商業的利点を見出していない、さらに、加熱反応帯を通
過したガス混合物を加熱反応帯にリサイクルさせること
は、特に流入硫化水素流が例えば５０％以上の硫化水素
を含有する場合に、加熱反応帯を決定する炉の規模の縮
小度を限定することになる。米国特許明細書第３，３３
１．７３３号と第４，５５２，７４７号は加熱反応器の
温度を下げるためにガスを循環させる提案の他の例であ
る。

石油精製では、２種類の硫化水素濃度廃ガス流が通常形
成される。この１つはアミンガス（Ａｍｉｎｅ　ｇａｓ
）として知られる。アミンガスは製油所ガスから硫化水
素を回収するために製油所で通常用いられるアミン吸収
・再生装置によって回収されるガスである。アミンガス
はクラウス・プラント末端ガス浄化装置またはその他の
発生源からリサイクルされる硫化水素富化ガスをも付加
的に含有する。アミンガスは典型的に９９容量％のオー
ダーで硫化水素を含む、他方のガスはサワー・ウォータ
ー・ストリッパー・ガスとして知られる。

サワー・ウォーター・ストリッパー・ガスは製油所が通
常実施される、汚染した水からの）１．５　、アンモニ
アおよび炭化水素のストリッピングによって発生するガ
スである。サワー・ウォーター・ストリッパ−・ガスは
通常、例えば４０％未満の少ない割合の硫化水素を含む
が、この他に時には４０％以上までのかなりの割合のア
ンモニアも含有する。

例えば煙道ガス脱硫装置からの二酸化硫黄を含む他のガ
ス流も、利用可能な場合には、サワー・ウォーター０ス
トリツパーガス（Ｓｏｕｒ　ｗａｔｅｒ　ｓｔｒｉｐｐ
ｅｒｇａｓ）と組合わせることができる０通常のやり方
では、サワー・ウォーター・ストリッパー・ガスとアミ
ン・ガスとを混合して、クラウス法の反応炉に供給する
ガス混合物を形成する。

硫黄回収プロセスを流過する窒素のような「バラス）　
（ｂａｌｌａｓｔ）　Ｊがス量を最少にし、硫化水素含
有ガスの第１流を、この第１流とは異なる組成の第２流
の硫化水素ガスとは別に、プロセスの一部で処理する、
硫化水素から硫黄を回収するための改良方法を提供する
ことが本発明の目的である。

本発明では、硫化水素含有第１ガス流を第１燃焼帯に通
し、そこで第１流の硫化水素含量の少なくとも５０％を
燃焼させて二酸化硫黄と水蒸気とを形成してから第１流
を冷却する；硫化水素含有第２ガス流の硫化水素含量の
１７３未満を第２燃焼帯で燃焼させて二酸化硫黄と水蒸
気とを形成する；第１燃焼帯と第２燃焼帯との両方にお
ける硫化水素の燃焼を酸素または酸素富化空気によって
支持する；第２燃焼帯に結合した加熱反応帯において硫
化水素と二酸化硫黄とを反応させて硫黄蒸気と水蒸気と
を形成する；生成するガス混合物からこのような硫黄蒸
気を抽出する；ガス混合物中の残留硫化水素を残留二酸
化硫黄と反応させてさらに硫黄蒸気と水蒸気とを形成し
て、さらに硫黄蒸気を抽出する工程から成る、硫化水素
含有ガス混合物から硫黄を回収する方法において、冷却
した第１流の少なくとも１部を第２燃焼帯またはこれに
結合した加熱領域（または両方）に導入するおよび第１
流が第２流とは異なる組成を有することを含む方法を提
供する。

第１流の硫化水素含量の実質的に全てを燃焼させて、二
酸化硫黄と水蒸気とを形成することが好ましい。

ガス混合物中の残留硫化水素と残留二酸化硫黄との反応
は通常、触媒上で行われる。第１流と第２２ｉ！の総硫
化水素含量の適当な量（一般に約１７３）がそれぞれの
燃焼帯において、触媒反応帯に入るガス混合物中の硫化
水素対二酸化硫黄が約２対１０モル比で燃焼する。

第１ガス流がアミンガスを含み、第２ガス流がアミンガ
スとサワー・ウォーター・ストリッパー・ガスとの混合
物を含むのが好ましい。この代わりに、第１ガス流がサ
ワー・ウォーター・ストリッパー・ガスを含み、第２ガ
ス流がアミンガスとサワー・ウォーター・ストリッパー
・ガスとの混合物を含むこともできる。

冷却した第１ガス流の一部のみを第２燃焼帯および／ま
たはこれと結合した加熱反応帯に通し、残りを第１ガス
流に戻すことが好ましい。第１ガス流の一部を第１燃焼
帯へこのようにリサイクルさせる代わりに、液体の水の
ような外部調節剤を第１燃焼帯に導入して、その温度を
調節することもできる。

本発明による方法は、この目的のための注文型のプラン
トで実施する。しかし、本発明による方法をクラウス法
実施のための既存のプラントで実施することもでき、こ
の場合にはプラントに若干の改良を加えることのみが必
要である。このように、既存のクラウス炉を用いて、本
発明による方法の第２燃焼帯とそれに結合した加熱反応
帯を形成し、第１燃焼帯、適当な熱交換器および通常は
リサイクル・ファンを取付けて、既存プラントを改装す
ることができる。冷却したガスの一部の第１燃焼帯への
リサイクルは、液体の水を調節剤として用いる場合より
も大きい第１燃焼帯限定炉の使用を必要とするが、クラ
ウス炉の改良強化を可能にする。本発明による幾つかの
例で、既存クラウスプラントを本発明による方法を実施
するように調整することによってプラントのスループッ
トを２倍以上に高めることが可能であると算出された。

次に本発明による方法を添付図面を参照して、実施例に
よって説明する。

添付図面の第１図では、アミンガスを管２に通し、サワ
ー・ウォーター・ストリンバー・ガスを管２の一部と平
行に伸びる管４に通す。管２は管６とパイプライン８と
の結合点に達する。アミンガスの少ない割合がパイプラ
イン６に入り、残りは管４が達するパイプライン８に入
る。従って、アミンガスから成る第１ガス流と、アミン
ガスとサワーウォーターストリッパーガスとの混合物か
ら成る第２ガス流が形成される。

最初に第１ガス流を検討すると、このガス流はパイプラ
イン６と調節用ガスのパイプライン１０との結合点で調
節剤ガスと混合される。調節剤ガスの形成は下記で説明
する。ａ合物は第１燃焼帯１６を限定する炉１４内を加
熱するバーナー１２に導かれれる。バーナー１２には注
入口１８から純粋酸素も供給される。

第１燃焼帯１６ではバーナー１２に導入するガスの硫化
水素含量の殆どまたは全てと、炭化水素含量の全てが完
全に燃焼して、その結果二酸化硫黄、水蒸気および二酸
化炭素が形成される。第１ガス流に調節用ガスを混入す
ると、炉１４内部で過剰な温度が生ずることが確実にな
くなる。ガスは通常、１２５０℃の範囲の温度で炉１４
から排出される。生成、するガスは燃焼が化学量論的で
ある場合には、通常二酸化硫黄、水蒸気および二酸化炭
素の混合物から成るが、燃焼が重化学ｆ論的である場合
には若干の硫化水素と硫黄蒸気も存在する０次にガスを
熱交換器２０内で冷却する、ガスは熱交換器から３００
℃以下の温度で排出される０通常は、ファン２２を用い
てガス流が炉１４から熱交換器２０を通って排出され、
このガスの一部が管１０に分配され（このようなガス部
分が調節剤ガスを形成する）、残りのガスがパイプライ
ン８と管４との結合点より下流の領域でパイプライン８
に分配されることを保証する。

第２ガス流と熱交換器２０から第２ガス流に達したガス
との混合物が、第２燃焼帯２８と加熱反応帯３０とを限
定する第２炉２６内で燃焼するバーナー２４に流入する
。燃焼帯２８では、硫化水素の一部が燃焼して水蒸気と
二酸化硫黄とになる。燃焼帯２８に導入するガス中に存
在するアンモニアは窒素と水蒸気に酸化され、存在する
炭化水素は水蒸気と二酸化炭素とに酸化される。燃焼を
実施するために、第２燃焼帯に導入するガス混合物中に
存在するアンモニアと炭化水素とが完全に酸化され、生
成する燃焼生成物中の硫化水素対二酸化硫黄のモル比が
２対１のオーダーになるような速度で、純粋酸素を注入
口３２からバーナー２４に供給する。

硫化水素と二酸化硫黄との反応は炉２６内の特に加熱反
応帯３０において行われる。硫化水素と二酸化硫黄との
間の反応はアミンガスとサワー・ウォーター・ストリッ
パー・ガスとの全体中の硫化水素の約５０〜７０％が、
炉２６内のガスが炉２６から排出口３６に連通ずる廃熱
ボイラー内に入るまでに、硫黄に転化するように行われ
る。ガスは通常、１３５０°Ｃ〜１６５０℃の範囲内、
好ましくは１４００°Ｃ〜１５５０°Ｃの範囲内の温度
で炉から排出され、廃熱ボイラー３４から３１５°Ｃの
温度で排出される。

第１図に示すプラントの操作の１例では、硫化水素８９
容量％、水蒸気５容量％、二酸化炭素５容量％とエタン
ｌ容量％から成るアミンガスが２００に−ｏ１／時の速
度と４３．３℃の温度で管２に流入し、硫化水素２６容
量％、水蒸気３０容量％、アンモニア　・４３容量％お
よびエタン１容量％から成るサワー・ウォーター・スト
リッパー・ガスが２０９．０１Ｋｍｏｌ／時の速度、８
２，２℃の温度で管４に流入する。アンモニアガス７４
．６５Ｋｗｏｌ／時を用いて形成された第１ガス流をパ
イプライン６に通し、これに管１０から供給される調節
剤ガス５２５．１４Ｋｍｏｌ／時を混合する。

生成したガス混合物を５９９．７９Ｋｍｏｌ／時の速度
でバーナー１２に通し、燃焼帯１６において純粋酸素１
０２．２７ＫＩＩｏｌ／時によって燃焼させる。この燃
焼の結果、水蒸気５０．２６容量％、二酸化硫黄４６．
１２容量％および二酸化炭素３．６２容量％から成るガ
ス混合物が形成される。このガス混合物を熱交換器２０
内で１２５０°Ｃから３００℃に冷却し、この中の５２
５．１４Ｋｍｏｌ／時を調節剤ガスの形成に用い、残り
（１４４，０ＴＫｍｏｌ／時）をパイプライン８内でサ
ワー・ウォーター・ストリッパー・ガスと混合する、ア
ミン溶液１２５．３８Ｘｍｏｌ／時が残留する。

生成する混合物をバーナー２４に通し、第２燃焼帯２６
において９０．８６Ｋｍｏｌ／時の速度でバーナー２４
に供給する純粋酸素の存在下で燃焼させる。この燃焼の
結果、窒素、水蒸気、二酸化炭素および二酸化硫黄が形
成され、加熱反応帯３０において二酸化硫黄と硫化水素
との間の反応が生じて、硫黄蒸気と高温水蒸気が形成さ
れる。典型的には、アミンガスとサワー・ウォーター・
ストリッパーガスとの硫化水素含量の５０％より多く５
５％より少ない割合が硫黄蒸気に転化され、５７０．５
０Ｋｍｏｌ／時の速度で廃熱ボイラー３４を出るガス混
合物は（硫黄蒸気を別として）次の組成（容量％）を有
する：Ｈ，１，６６４χ；Ｎｚ　８．１１８χ、　Ｃｏ
　Ｏ，０６０χ；　ＣＯｚ　２−２０４χ；ｏ、ｓ　１
１．８３６！；　ｃｏｓ　０．０３８Ｘ；　Ｓ（ｈ　６
．９１８Ｘ；　Ｃ３ｚＯ，９８１χ、　Ｈ，０６８，１
８２χ。

第２図に示したプラントは第１図に示したプラントと実
質的に同じである。唯一の相違は第１ガス流が管２から
のアミンガスの一部ではなく管４のサワー・ウォーター
・ストリッパー・ガスの一部を取入れることによって形
成されることである。

従って、第２ガス流はアミンガスの全てとサワー・ウォ
ーター・ストリッパー・ガスの一部とを含む。従って、
第２図に示したプラントでは、パイプライン６がパイプ
ライン２とではなくパイプライン４と連通ずる。他の点
では、第２図に示したプラントは第１図に示したプラン
トと同じである。

さらに、ガス混合物の流速度と組成以外では、第２図に
示したプラントの操作は第１図に示したプラントと同じ
である。

第２図に示したプラントの操作の典型的な例では、硫化
水素２６容量％、水蒸気５容量％、二酸化炭素５容量％
とエタン１容量％から成るアミンガスが２００にｓｏｌ
／時の速度および４３．３℃の温度で、管２に流入する
。

硫化水素２６容憬％、水蒸気３６容量％、アンモニア４
３容量％およびエタン１容量％の組成を有するサワー・
ウォーター・ストリッパー・ガスは２０９゜ＱＩＫ＋ｗ
ｏｌ／時の速度および８２．２°Ｃの温度において管４
に流入する。このサワー・ウォーター・ストリッパー・
ガスの一部を取り出して（１２２，７１Ｋｍｏｌ／時の
速度で）、第１ガス流を形成する。残り（８６，３６に
■ｏｌ／時）はアミン・ガスと混合して、第２ガス流を
形成する。第１ガス流に管ｌＯに５３６．０２Ｋｓｏｌ
／時の速度で供給される調節用ガスを混合して、生成す
る混合物を６５８．７３Ｋｓｏｌ／時の速度でバーナー
１２に通して、燃焼帯１６で燃焼させる。燃焼帯１６で
の燃焼を支持するために、９１．５８に＋ｓｏｌ／時の
酸素を供給する。燃焼帯１６では、バーナー１２に入る
硫化水素の全てが完全に酸化されて水蒸気と二酸化硫黄
とになり、エタンの全ては酸化されて二酸化炭素と水蒸
気とになり、アンモニアの全ては酸化されて窒素と水蒸
気になる。生成するガスは炉１４から７４９．８！ｌＫ
ｍｏｌ／時の速度および１２５０℃の温度で排出され、
熱交換器２０内で約３００　’Ｃに冷却される。

冷却したガス混合物の５３６．０３にｍｏｌ／時を前記
の調節用ガスとして用い、残りの２１１．８１Ｋｍｏｌ
／時をパイプライン８内のガスと混合し、生成した混合
物をバーナー２４に通す、バーナー２４は燃焼帯２４内
で燃焼して、アンモニアの全てとエタンの全てを完全に
酸化して、それぞれ窒素と水蒸気および二酸化炭素と水
蒸気にし、充分な硫化水素を完全に酸化して、二酸化硫
黄と水蒸気にし、生成するガス混合物中の硫化水素対二
酸化硫黄のモル比が２対１のオーダーになるようにする
。

硫化水素と二酸化硫黄との間の反応は特に加熱反応帯３
０で行われる。流入するガス流中の硫化水素含量の６０
〜６５％がこのようにして硫黄に転化され、ガスの５６
５．５４Ｋｍｏｌ／時が廃熱ボイラー３４から約１４５
０℃で排出される。このガスは、硫黄蒸気を除いて、次
の組成（容量％）を有する；　Ｈｚ　２．０４０％：　
Ｎｔ　８．２３３％、　Ｃｏ　０．１２２％ｉ　ｃｏｔ
　２．１８３％；１（，３９，１４２％、　ＣＯ３０，
０７０％、ＳＯ□５．５６２％；ｃｓｚ　Ｏ，９５６χ
；　Ｈ，０７１，６９０％。

操作時に第１図と第２図に示したプラントから出るガス
はかなりの割合の硫黄含有ガス（硫化水素と二酸化硫黄
）を含むので、さらに処理することが必要である。この
処理は、第１図と第２図に示したプラントのいずれかの
廃熱ボイラーの排出口と連通ずる、第３図に示したプラ
ントで行われる。第３図に示したプラントは、ガス混合
物から硫黄蒸気の全てを凝縮させて、これを硫黄シール
・ピット５４に通す第１硫黄凝縮器３８を含む。ガス混
合物は凝縮器３８を約１４０°Ｃの温度で出て、熱交換
器４０内で２２０〜２５０　”Ｃの範囲の温度に再熱さ
れる。再熱は技術上公知のいずれかの手段によって実施
することができる。再熱されたガス混合物を次に触媒反
応器４２に通すと、そこで残留硫化水素と二酸化硫黄と
の間で反応が行われ、さらに硫黄曝気と水謂気とが形成
される。この反応は例えば活性アルミナのような、典型
的に通常の種類の触媒上で行われる。硫化水素と二酸化
硫黄との間の触媒反応は低温を必要とし、このような低
温での反応は発熱反応であるので、第１触媒反応器４２
内の温度が上界し、この反応器を出るガス混合物は典型
的に３００〜３５０°Ｃのオーダーの温度を有する。

高い排出温度は反応器４２に入るガス混合物中に存在す
るオキシ硫化炭素と二硫化炭素の加水分解を改良する傾
向がある。

ガス混合物は触媒反応器４２から、第２硫黄凝縮器４４
を通り、ここで硫黄がガス混合物から凝縮する。生成し
た硫黄凝縮物は硫黄シール・ピット５４に達する。硫黄
凝縮器４４の下流の熱交換器４６内で、ガス混合物は例
えば１４０°Ｃの温度から例えば２００〜２２０″Ｃの
範囲内の温度に加熱される。ガス流は次に第２触媒反応
器４８を通り、ここで残留硫化水素と残留二酸化硫黄と
の間で反応が行われて、水渾気と硫黄曝気とが形成され
、熱が発生し、このガス流が第２触媒反応器４８の注入
口から排出口まで通過する時に５０℃のオーダーで温度
が通常上昇する。第２触媒反応器に用いる触媒は第触媒
反応器に用いる触媒と通常同じである。ガス混合物は、
第２触媒反応器４８を出た後、第３硫黄凝縮器５０を通
り、ここで硫黄がガス流から凝縮する。硫黄凝゛縮物は
硫黄シール・ピット５４に達する。第３硫黄凝縮器５０
を出るガス流は、望ましい場合には、再熱、触媒反応お
よび凝縮工程の他の系列（図示せず）に通される、また
は図示したように、末端ガス浄化プラント５２に入り、
ここで残留硫黄化合物が除去され、「クリーン（ｃｌｅ
ａｎ）な」ガス流がここから大気へ排出される。末端ガ
ス浄化プラント５２は通常の種類のものである。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明による方法の実施に用いる第１プラント
を説明する概略図であり；第２図は本発明による方法の実施に用いる第２プラント
を説明する概略図であり；第３図は本発明による方法を実施するために、第１図に
示すプラントまたは第２図に示すプラントのいずれかに
付加することのできる処理プラントの概略図である。２・・・第１ガス流供給管　４・・・第２ガス流供給管
１２・・・バーナー　　　　　１４・・・炉１６・・・
第１燃焼帯　　　　２０・・・熱交換器２４・・・バー
ナー　　　　　２６・・・第２燃焼帯３０・・・加熱反
応帯　　　　３４・・・廃熱ボイラー名）図面の浄書ｒ丙容に変更なし）ＦＩｏ、１゜手続補正書１．事件の表示昭和６３年特許願第１／／３ｆ”λ　号２、発明の名称ｇ゛ス六文り１６、補正をする者事件との関係　　特許出願人住所石テ〒、　ブ１．ヒ一才一ンー・グｌンー２°−ピーク
ノン−４、代理人

Claims

【特許請求の範囲】

（１）次の工程：硫化水素を含む第１ガス流を第１燃焼帯に通し、ここで
第１流の硫化水素含量の少なくとも５０％を燃焼させて
二酸化硫黄と水蒸気とを形成し、第１流を冷却する；第２燃焼帯で硫化水素含有第２ガス流の硫化水素含量の
１／３未満を燃焼させて、二酸化硫黄と水蒸気とを形成
する；第１燃焼帯と第２燃焼帯の両方における燃焼を酸素また
は酸素富化空気によって支持する；第２燃焼帯に結合す
る加熱反応帯において硫化水素と二酸化硫黄とを反応さ
せて、硫黄蒸気と水蒸気とを形成する；生成するガス混合物からこのような硫黄蒸気を抽出する
；およびガス混合物中の残留硫化水素と残留二酸化硫黄とを反応
させて、さらに硫黄蒸気と水蒸気を形成して、さらに硫
黄蒸気を抽出するから成り、冷却した第１流の少なくとも一部を第２燃焼
帯またはこれに結合した、加熱反応帯（またはこれらの
両方）に導入すること、および第１流が第２流とは異な
る組成を有することを含む、硫化水素含有ガス混合物か
ら硫黄を回収する方法。
（２）第１ガス流がアミンガスを含み、第２ガス流がサ
ワー・ウォーター・ストリッパー・ガスとアミンガスと
の混合物を含む請求項１記載の方法。
（３）第１ガス流がサワー・ウォーター・ストリッパー
・ガスを含み、第２ガス流がサワー・ウォーター・スト
リッパー・ガスとアミンガスとの混合物を含む請求項１
記載の方法。
（４）冷却した第１ガス流の一部のみを第２燃焼帯に通
し、残りを第１ガス流に戻す請求項１〜請求項３のいず
れかに記載の方法。
（５）液体の水を第１燃焼帯に通して第１燃焼帯の温度
を調節する請求項１〜請求項３のいずれかに記載の方法
。
（６）第１ガス流の硫化水素含量の全てが第１燃焼帯で
完全に酸化されて、水蒸気と二酸化硫黄とになる請求項
１〜請求項５のいずれかに記載の方法。
（７）残留二酸化硫黄と残留硫化水素との間の反応が触
媒上で行われる請求項１〜請求項６のいずれかに記載の
方法。
（８）添付図面の第１図と第３図または第２図と第３図
を参照して、ここで実質的に説明する通りの硫黄回収方
法。