JPS63226511A

JPS63226511A - 流動層燃焼装置の運転制御装置

Info

Publication number: JPS63226511A
Application number: JP62251539A
Authority: JP
Inventors: Naoki Fujiwara; 直機藤原; Yukio Takahashi; 幸男高橋; Iwao Shioda; 潮田　岩雄; Hiromichi Fujiwara; 弘道藤原
Original assignee: Babcock Hitachi KK
Current assignee: Mitsubishi Power Ltd
Priority date: 1986-10-08
Filing date: 1987-10-07
Publication date: 1988-09-21
Anticipated expiration: 2012-11-12
Also published as: KR940000879B1; KR880005408A; CN1008937B; JP2675021B2; CN87106841A

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】〔産業上の利用分野〕本発明は、流動層からの流動媒体の抜出量の制御に係り
、特に流動層燃焼装置の運転自動化、省力化及び運転の
安定性を向上させる流動層燃焼装置の運転制御に関する
ものである。

〔従来の技術〕

流動層燃焼装置は、炉内に川砂や焼却物の残渣によって
流動層を形成してｆ内温度を８００〜９００℃に昇温さ
せることができるので、含水率の高い汚泥や、電気集塵
機で捕集されたＥＰ灰、プラスチック等の産業廃棄物、
或いは炭種の選炭廃水から回収されたスラッジ炭などの
低品位炭であっても燃料として有効利用することができ
る。

それは流！Ｉ！ｌＩ層燃焼装置における炉内での熱容量
が大きいために、特に這燃性の産業廃棄物や低品位炭な
どであっても燃焼して減容、焼却ができるからである。

また、流動層内に伝熱管を埋設すれば、伝熱管の層中伝
熱量（熱伝達率）は通常のボイラのガス流のみからの伝
熱量に比べて５〜１０倍程度大きく、多量の伝熱量をも
たらす特長があり、省エネルギー化の進む中で近年流動
層燃焼装置が脚光をあびている。

次に第３図を用いて流動層燃焼装置の概要について、流
動層ボイラを例に説明する。

同図において流動層ボイラ１は、炉底部に設置した多孔
板２の上に石炭燃焼灰や砂などの流動媒体によって流動
層３を形成している。図示していない押込ファンより多
孔板２の下部に設けられたウィンドボックス４に燃焼用
、流動化用空気を通風すると、風旦の増加に伴い、多孔
板２を通して流動層３の流動媒体はあたかも沸騰してい
るかのように激しく流動化運動をする。

主燃料であるスラッジ炭５は、スラッジ炭供給装置６か
ら流動層３へ投入される。投入されたスラッジ炭５は、
熱容量の大きな流動層３の流動化運動によって熱的及び
物理的に解砕され、瞬時に乾燥されて着火し、流動層３
内では燃焼用空気との良好な接触が得られるために効率
良く燃焼することができる。

このスラッジ炭５は炭坑の排水処理工程からの産物であ
るために、その品質は極めて不安定である。

スラッジ炭５の成分は、微粉炭、石炭、水分、ならびに
随伴して掘り出される鉱物、特に粘土鉱物との不均質な
混合物であり、炭層の変化や選炭工程の変更等により、
その成分は種々雑多である。

次の第１表は、スラッジ炭の性状の一例を示す表である
。

第１表なお、表中のサンプル１はフィルタプレスケーキのスラ
ッジ炭、サンプル２は沈澱微粒のスラッジ炭、サンプル
３は細粒のスラッジ炭である。

このように粒状の不安定なスラッジ炭５を主燃料として
用いるには、流動層３による燃焼方法が最適である。し
かし、この流動層３による燃焼においても１例えば灰分
の多いスラッジ炭５が供給された場合、当然流動層ボイ
ラ１への入熱量が低下する。これを回復するためにスラ
ッジ炭５の供給量を増加させると、灰分の多いスラッジ
炭５の焼却灰はその強度が高いため流動層３内で粉化せ
ず、大粒径の流動媒体として流動層３内に滞留するため
に平均媒体粒子が大きくなり、流動化そのものが鈍くな
って流動層３の流動化も不安定にな机この様に流動化を阻害する粗粒の流動媒体は、第３図に
示す様に灰抜小管７を用いて抜き出す。

一方、流動層ボイラ１では燃料として、主燃料としての
スラッジ炭５と、助燃料の一般炭８の２種類の燃料を使
用している。粘土状の低品位炭であるスラッジ炭５を炉
頂よりスラッジ炭供給装置６から供給し、塊状の一般炭
８は炉側壁のスプレッダ一式の石炭供給装置９から供給
する。スラッジ炭５は前述のように粘土分を含むため燃
焼後の灰が元の形を保つ性質がある。流動層３での激し
い混合攪拌作用により燃焼灰の一部は破砕され、流動媒
体として適切な粒度となるが、残りの大部分は破砕され
ず粗いまま残り、粗粒灰として炉底すなわち多孔板２の
上に堆積し流動化を阻害するか、あるいは、流動化した
としても活発な流動化状態にならない。またスプレッダ
一式の石炭供給装置９より供給される一般炭８の中にも
固くて粗い灰あるいは小石などの異物が含まれており、
長期にわたる運転期間中にこれらが炉底に堆積し流動化
を阻害する原因となるが、前述したスラッジ炭５の燃焼
灰に起因する粗粒灰の生成量と比較すると、その量はご
くｂずかである。

第４図は、各種スラッジ炭を直径５＋ｍ、長さ１０ｍの
ペレット状に成形し、それを電気炉で燃焼させて燃焼灰
を作り、それの圧壊強度を測定したものである。この図
においてサンプル４ならびにサンプル５はフィルタプレ
スケーキ、サンプル６は沈澱微粉である。この図から明
らかなように。

含まれている粘土分によって燃焼灰の圧壊強度が大きく
異なることが分かる。

以上の様に粒度が粗く流動層３の流動媒体として適切で
ない粒度のものが流動層３内に残溜し、層３内の流動媒
体の平均粒径を高めるような場合には、何らかの方法で
この流動媒体の粒度を適切な範囲例えば平均粒径を０，
８〜３．５ｍの範囲に保つ必要がある。

その方法としては、適当な粒度に調整したケイ砂あるい
は石炭石等の層内媒体の粒度調整用粉粒体ｌＯを粒度調
節用粉粒体供給装置１１より補充し、層３内の流動媒体
の平均粒径を下げる。また層３内流動媒体を灰抜小管７
から抜出し、スクリュコンベア１２からフルイ１３に供
給して４Ｔ［１１程度のフルイかけ、粗いものは粗粒出
口１４から廃棄粗粒灰１５として除去し、適切な粒度例
えば４ｍ以下の媒体のみをホッパ１６に回収し、リサイ
クル管１７から流動層３に戻すなどの方法がある。

第３図は流動媒体の粒度調節方法として、流動媒体を抜
き出し、フルイ１３にかけて適切な粒度の流動媒体のみ
を回収し、流動層３に戻す方法を採用したものを示す。

図に示すように多孔板２を傾斜させ、かつ中央に灰抜８
管７を設け、粗粒灰、ズリ、小石等を含む流動媒体を排
出する。この際、適正な粒度の流動媒体も同時に灰抜８
管７より排出されるので、抜き出したものをスクリュコ
ンベア１２を経てフルイ１３を通し、適正な粒度の灰の
みをホッパ１６に回収して、リサイクル管１７を経て流
動層３に戻している。流動化に適さない粗い灰は、フル
イ１３の粗粒出口１４から排出され廃棄粗粒灰１５とな
る。

〔発明が解決しようとする問題点〕

この様に従来の灰抜出方式においては、灰抜８管７から
の流動媒体抜出量を多くすると、高温の流動媒体を抜き
出すことによる熱損失が増すために不経済である。一方
、流動媒体抜出量を少なくすると、炉底に粗粒灰が堆積
して流動化を阻害する欠点がある。

本発明はかかる従来技術の欠点を解消しようとするもの
で、その目的とするところは、流動媒体の抜出しによる
熱損失が少なく、シかも長期に安定した流動状態を保つ
ことができる流動層燃焼装置の運転制御装置を提供する
ことにある。

〔問題点を解決するための手段〕

本発明は前述の目的を達成するために、例えばスラッジ
炭などの燃料を供給する燃料供給装置と、流動層からの
流動媒体の抜出量が調整可能な流動媒体抜出装置とを設
けた流動層燃焼装置を対象とするものである。

そして、前記流動層内の流動媒体のうちの粗粒灰の含有
率を検出する粗粒灰検出手段と、その粗粒灰検出手段か
ら検出された粗粒灰の含有率に応じて、少なくとも流動
媒体の抜出量を加減する制御手段とを備えたことを特徴
とするものである。

〔実施例〕

本発明の明細書において、一般炭とは発熱量が３．５０
０　Ｋｃａｌ／　ｋｇ以上のものを示し、例えばれき青
炭や褐炭などがある。低品位炭とは、発熱量が一般炭よ
りも低いものを示す。また燃焼かすとは、燃焼によって
生成した灰の他に粘土質の鉱物、金属など種々雑多な不
燃物を含むものとする。

流動層の流動状態を良好に保ち、長期間、安定に運転す
るためには層内媒体の粒度をその装置に見合った適切な
粒度範囲になるように調整しなければならない。

適切な粒度範囲は、その流動装置の空塔速度（炉内ガス
流速）と密接に関連している。すなわち、流動化の状態
を判定する指標として、層内媒体に固有の値である流動
化開始速度Ｕ　ｍ　ｆと空塔速度Ｕｏとの比、Ｕ　ｏ　
／　Ｕ　ｍ　ｆがある。流動媒体の流動化開始速度Ｕｍ
ｆは、主として流動媒体の粒径、比重その他の物性によ
って定まる。工業上利用されている流動層燃焼装置は流
動媒体の種類が定まっているため、流動媒体の粒径のみ
を管理すればよい。均一粒径でなく粒径に分布がある場
合には、平均粒径により流動化開始速度Ｕｍｆが定まる
。従って、流動層の層内媒体中に粗粒灰が徐々に多くな
る場合、平均粒径の増大に着目して、層内媒体の粒度管
理を行なえばよい。

一方、流動層燃焼装置では燃焼すべき燃料の量が定まっ
ており、それに対応して供給される空気量がほぼ一定で
ある。また、火炉の大きさも予め定まったものであるか
ら、空塔速度Ｕｏを大幅に変更することはできない。こ
のようなことから、層内媒体の平均粒径を調整すること
により、前記Ｕ　ｏ　／　Ｕ　ｍ　ｆの値が所定の範囲
内に入るようにコントロールすればよい。

第５図は、流動媒体の粒子径と８００°Ｃ空気による流
動化開始速度との関係を示す特性図である。

図中の曲線Ａは流動媒体の密度が２．０ｇ／ｃｉ、曲線
Ｂは流動媒体の密度が１．４ｇ／ｃｎ？、曲線Ｃは流動
媒体の密度が１．０ｇ／ｃＪ、曲線りは流動媒体の密度
が０．７５ｇ／ｃ＋＋？、曲線Ｅは流動媒体の密度が０
．５０ｇ／ｃＩｌ？の場合の特性曲線である。

この図から明らかなように、流動媒体が割れたり粉化な
どして平均粒径が小さくなると、流動速度Ｕｍｆが小さ
くなる。この場合、空塔速度Ｕ０はほぼ一定であるため
Ｕｏ／Ｕｍｆの値は大きくなる。反対に粗粒灰の増加な
どによって流動媒体の平均粒径が大きくなると、流動化
開始速度Ｕｍｆが大きくなり、それに応じてＵ　ｏ　／
　Ｕ　ｍ　ｆの値は小さくなる。

諸種の実験結果などから、前記Ｕ　ｏ　／　Ｕ　ｍ　ｆ
の値が１．５未満であると流動化が不十分であるか。

流動化が停止し層が固定層の状態に移行して、そのため
供給した燃料が層内で均一に拡散せず部分的に偏在して
燃焼し、ホットスポットのため層内媒体が互に溶融しタ
リンカトラブルを生じる６一方、Ｕ　ｏ　／　Ｕ　ｍ　
ｆの値が８を超えると層内媒体が炉外に飛散し流動層が
良好に形成されない。

さらに供給した燃料が未燃のまま炉外へ飛散したり、石
灰石による脱硫が十分に行なわれないまま燃焼ガスが排
出されるなどの不都合を生じる。このようなことから流
動層燃焼装置においては。

Ｕ　ｏ　／　Ｕ　ｍ　ｆの値が１．５〜８の範囲内に入
るように、層内媒体の平均粒径をコントロールする必要
がある。

次に本発明の実施例について、第１図ならびに第２図を
用いて説明する。第１図は実施例に係る流動層燃焼装置
の概略制御系統図、第２図は制御フローチャートである
。

第１図において、１は流動層ボイラ、２は多孔板、３は
流動層、４はウィンドボックス、５は軟質のスラッジ炭
、６はスラッジ炭供給装置、７は灰抜８管、８は一般炭
、９は石炭供給装置、１０は粒度調節用粉粒体、１１は
その粉粒体供給装置、１２はスクリュコンベア、１３は
フルイ、１４１１粒出ロ、１５は廃棄粗粒灰、１６はホ
ッパ、１７はリサイクル管である。

さらに１８は重量比検出信号、１９はサンプリング管、
２０はフィル、２１は細粒灰出口、２２は粗粒灰出口、
２３は細粒法計量ビン、２４は粗粒灰計量ビン、２５は
細粒法カウンタ、２６は粗粒灰カウンタ、２７はおもり
、２８は粗粒灰重量信号、２９は粗粒灰重量信号、３０
は重量比検出信号、３１は制御部、３２，３３．３４は
第１゜第２．第３の重量比検出信号、３５．３６．３７
はモータ、３８ａ、３８ｂ、３８ｃは制御信号、３９は
ホッパ、４０は配管、４１は供給管、４２はベルトコン
ベア、４３は解砕機、４４ならびに４５はベルトコンベ
ア、４６ならびに４７はホッパ、４８は硬質スラッジ炭
、４９ａバーク、４９ｂはソーダスト、５０は解砕機、
５１は押出成形機、５２は廃棄灰、５３は制御手段であ
る。

前述のように流動層ボイラの大きな特長のひとつは、多
種多様の燃料に対応できる点にある。この実施例の場合
、構成粒径が２〜３μｍ以下の微粒子でかつカオリナイ
トなどの粘土鉱物を多量に含む含水率の高い軟質のスラ
ッジ炭５と１発熱量が３　、５００にｃａｌ／ｋｇ以上
で平均粒径が数１１Ｒ〜十数ｍ程度に破砕された例えば
れき骨炭などの一般炭８と、構成粒子が１０〜１５μｍ
以下の粒子でカオリナイトなどの粘土鉱物が少なく含水
率の低い硬質のスラッジ炭４８と、長さが約１０〜４０
ｃｍ、巾が約３〜１０ｃｍで厚さが約５ｍ以下のバーク
（樹皮）４９ａと、約０．５ｍｍ以下のソーダスト（の
こくず）の計５種類を燃料として使用する。

このように５種類の燃料を同時に燃焼させろことは、非
常に技術的に難しいものである。

次の第２表、第３表、第４表ならびに第５表は、硬質ス
ラッジ炭、軟質スラッジ炭、バークならびにソーダスト
の性状を示す表である。

第２表（硬質スラッジ炭）第３表（軟質スラッジ炭）第４表（バーク）これらの燃料が流動層３内で充分に混合し、燃焼用空気
と接触して良好に燃焼するためには、層内投入時の燃料
の大きさが約０．５〜５０１ＴＩＩｌ程度の範囲にある
ことが望ましい。これより細か過ぎろと投入後、燃焼が
不充分な状態で直ちに炉外に飛散してしまう。逆に大き
過ぎると流動層３の底部に沈積し、均一に層内に分散し
ないため、沈積した部分の温度が過度に上昇し、装置の
焼損、灰の１容融によるタリンカトラブルが発生する。

従って燃料の供給系統において、粘着性のある燃料に対
しては粘着、合体による粗大化を防止する必要がある。

一方、微粉状の燃料に対しては。

造粒して所定の大きさにしなければならない。

この実施例では、粘土鉱物を多量に含む軟質スラッジ炭
５は、燃焼後の灰が元の形を保ち、かつ灰の強度が高い
ため、スラッジ炭供給装置６の先端部に取り付けた押出
成形機５１により、約１０ｍ以下の大きさのペレット状
またはヌードル状に成形して、炉の頂部から流動層３に
投入している。

一般炭８は５０ｍ＋ｎ以下にフルイ分けしたものを使用
し、それを炉側壁に設置されたスプレッダ一式の石炭供
給装置９から流動層３に供給される。

一方、硬質スラッジ炭４８は、ホッパ４９からコンベア
４４によって解砕機４３に投入される。

またバーク４９ａならびにソーダスト４９ｂは。

ホッパ４６からコンベア４５によって前記硬質スラッジ
炭４８とともに解砕機４３に投入される。

硬質スラッジ炭４８は解砕機４３によって約５０ｎｎ以
下に解砕されるとともに、バーク４９ａならびに（ある
いは）ソーダスト４９ｂと混合されることにより、硬質
スラッジ炭４８の解砕後の粘着、合体による過度の粗大
化が防止できる。一方、微粒のソーダスト４９ｂは、硬
質スラッジ炭４８に付着することによって固定されるた
め、燃焼が不充分のまま炉外へ飛散してしまうようなこ
とがなくなる。この飛散防止を確実にするため、これら
混合物からなる副燃料は、流動層３の付近から投入され
るようになっている。

前にも述べたように、流動層３での激しい混合攪拌作用
により燃焼灰の一部は破砕され、流動媒体として適切な
粒径になるが、残りの大部分は破砕されず粗いまま残り
、粗粒灰として炉底すなわち多孔板２の上に堆積し流動
ｖＪ３の流動化を阻害する。またスプレッダ一式の石炭
供給装置９よす供給される一般炭８のなかにも固くて粗
い灰あるいは小石などの異物が含まれており、長期にわ
たる運転期間中にこれらが炉底に堆積し流動層３の流動
化を阻害する原因となるが、前述したスラッジ炭５の燃
焼灰に起因する粗粒灰の生成量と比較すると、その量は
ごくわずかである。

以上の様に燃料の燃焼灰の粒度が粗く流動層３の流動媒
体として適切でない粒度のものが流！ｌ！ＩＪ層３内に
残溜すると、流動媒体の平均粒径を高めることになり、
そのために粒度分布を適切な範囲に保つ必要がある。

本発明の実施例においては、以下のような運転制御を行
なうようになっている。

この実施例に係る制御手段５３は、重量比測定装置１８
と制御部３１とから主に構成されており、これらは図示
していないが、入力ポート、出力ボート、中央演算処理
ユニツｈ（ＣＰＵ）、リードオンリーメモリー（ＲＯＭ
）、ランダムアクセスメモリー（ＲＡＭ）などから構成
されている。またこの制御手段５３には図示していない
が、ボイラの諸条件ならびに後述する設定値などを入力
、設定するキーボードスイッチの如き入力装置、ボイラ
の運転状態などを表示するディスプレイなどの表示装置
、ならびにボイラの運転状態などを記録するプリンタな
どが付設されている。

第１図に示すように、灰抜８管７の中にはサンプリング
管１９の取入口が挿入されている。そのサンプリング管
１９により探取した流動媒体の一部は１粒度測定用のフ
ルイ２０により粗粒灰と細粒法の２種類に分けられる。

このフルイ２０のフルイの目の大きさは、３〜６ｍ程度
が適当である。

細粒灰出口２１から出た細粒法は細粒状計量ビン２３へ
、粗粒灰出口２２から出た粗粒灰は粗粒灰計量ビン２４
へ、それぞれ投入される。細粒状計量ビン２３の細粒法
あるいは粗粒灰計量ビン２４の粗粒灰の重量が重り２７
と釣り合う量になると、シーソーの原理で細粒状計量ビ
ン２３あるいは粗粒灰計量ビン２４が下がり、計量ビン
２３゜２４内の灰を排出し、その排出を終えて軽くなる
と計量ビン２３．２４は元の位置に復帰する。なお、計
量ビン２３．２４に付設した重り２７．２７の重量は両
方とも同じである。

一定時間内の計量ビン２３．２４の上がり下がりの回数
を細粒法カウンター２５、粗粒灰カウンター２６でそれ
ぞカウントし、細粒法重量信号２８、粗粒灰重量信号２
９として出力する。

前述のようにして計量された灰は、ホッパー３９に一時
的に貯えられたのち、配管４ｏによりフルイ１３に送ら
れ他の灰と合流する。フルイ１３で分級された粗粒灰は
解砕機５０で砕かれ、ホッパ１６に送られて再利用され
、流動媒体のリサイクルが余り必要でない場合などには
、一部廃棄灰５２として廃棄する。

次に制御フローについて、第２図を用いて説明する。

ステップ（以下、Ｓと略記する。）１において。

流動媒体中における粗粒灰の割合を規定した第１の重量
比設定信号３２）第２の重量比設定信号３３ならびに第
３の重量比設定信号３４が、予め入力装置を介して制御
部３１の所定のＲＡＭエリアに入力、設定されている。

この実施例の場合、前記第１の重量比設定信号３２（以
下、設定値Ｓ１と略記する。）が粗粒灰含有率２５重量
％に、第２の重量比設定信号３３（以下、設定値Ｓ２と
略記する。）が粗粒灰含有率５５重量％に、また第３の
重量比設定信号３４（以下、設定値Ｓ３と略記する。）
が粗粒灰含有率７５重量％に定められている。

次に前述のようにして得られた細粒法重量信号２８（計
量回数Ｗ１）、粗粒灰重量信号２９（計に回数Ｗ２）か
ら重量比測定装置１８において、以下の式により全体に
占める粗粒灰の割合！−ｊ％、つまり重量比検出信号３
０を求める（Ｓ２）。

このようにして演算された粗粒灰重量割合ｆ（が、Ｓ３
において設定値５３（７５重Ｗ％）よりも大であるか否
か判断される。粗粒灰重量割合Ｈが設定値Ｓ３を超えて
いるということは、流動媒体の粗粒化がかなり進行して
いるということであり、この場合には制御信号３８ａを
出力して、モータ３７を駆動し、粉粒体供給装置１１か
らケイ砂、石炭石などの粒度調節用粉粒体１０を流！Ｉ
！ｌＩ層内に投入して、流動層３内の平均粒径を迅速に
下げる。

このように制御フローの最初の段階で異常か否か判断す
れば、緊急事態にいち早く対処することができる。

Ｓ３でＮＯと判断されればＳ５に進み粗粒灰重量割合Ｉ
−Ｉ％が設定値５ｌ（２５重量％）よりも大きいか否か
判断され、ト■が設定値Ｓ】よりも小さい場合は、粗粒
灰が少なく細粒法が多いので流動化は良好であるから、
特別な操作はしないで１通常の運転、すなわち通常の速
度で軟質スラッジ炭５の供給を行ない、灰抜管７から通
常のタイミングで流動媒体の抜き出しを行なう。

Ｓ５でＮＯと判断されれば、Ｓ６において粗粒灰重量割
合Ｈが、設定値Ｓ１と設定値Ｓ２との間にあるか否か判
断される。この判断結果がＹＥＳであると、流動層３内
の流動媒体の粒度がやや粗くなり始めた状態を示してい
る。この場合には第１図に示すように、制御信号３８ｂ
をモータ３５に送り、灰抜８管７からの流動媒体の排出
量を増す様に制御して１層内の流動媒体粒度の粗大化を
防止する。

この様に灰抜８管７からの流動媒体抜出量の操作にもか
かわらず、流動層３内の流動媒体中の粗粒灰がさらに増
加すると、粗粒灰重量割合■１は設定値Ｓ２を超え、設
定値Ｓ２と設定値Ｓ３との間に入り、Ｓ６でＮＯと判断
される。こうなると、灰抜８管７からの流動媒体の抜出
量を最大限にしても、もはや流動媒体の粗大化を抑えき
れなくなった状態を示している。この場合には次の手段
として、第１図に示すように制御信号３８ｃをモータ３
６に送り、粗粒灰の主な生成源であるスラッジ炭５の供
給量を下げるように制御する（Ｓ８）。

この様に灰抜８管７からの抜出量の増加、スラッジ炭５
の供給量の減少、粒度調節用粉粒体１０の供給量の一増
加をなどを制御することによって、流動媒体の抜出しに
よる熱損失が少なくなり、しかもスラッジ炭を燃焼させ
ても長期に安定した流動状態を保つことができるので連
続運転が可能になる。

前記実施例のように粒度調節用粉粒体として石灰石を使
用すれば、脱硫効果も同時に得られる。

〔発明の効果〕

本発明によれば流ＩＪ層燃焼装置の流動化が安定するの
で、運転の自動化、省力化を計ることができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の実施例に係る流動層燃焼装置の概略制
御系統図、第２図はこの実施例に係る運転制御のフロー
チャート、第３図は従来の流動層燃焼装置の概略構成図
、第４図はスラッジ炭の燃焼灰の強度特性図、第５図は
流動媒体の粒子径と流動化開始速度との関係を示す特性
図である。２・・・・・・多孔板、３・・・・・・流動層、４・・
・・・・ウィンドボックス、５・・・・・・スラッジ炭
、６・・・・・スラッジ炭供給装置、７・・・・・・灰
抜８管、８・・・・・・一般炭、９・・・・・石炭供給
装置、１１・・・・・・粒度調節用粉粒体供給装置、１
８・・・・・・重量比測定装置、３０・・・・・・重量
比検出信号、３１・・・・・・演算器、３２・・・・・
・第１の重量比設定信号、３３・・・・・・第２の重量
比設定信号、３４・・・・・・第３の重量比設定信号、
３８ａ、３８ｂ、３８ｃ・・・・制御信号、４８・・・
・・・硬質スラッジ炭、４９ａ・・・・バーク、４９ｂ
・・・・・・ソーダスト、５１・・・・・押出成形機、
５３・・・・・・制御手段。第１図第２図ｍ第３図ノ士− 第５図粒子径（ｍｍ）

Claims

【特許請求の範囲】

（１）燃料供給装置と、流動層からの流動媒体の抜出量
が調整可能な灰抜出装置とを備えた流動層燃焼装置にお
いて、前記流動層内の流動媒体のうちの粗粒灰の含有率を検出
する粗粒灰検出手段と、その粗粒灰検出手段から検出された粗粒灰の含有率に応
じて、少なくとも流動媒体の抜出量を加減する制御手段
とを設けたこを特徴とする流動層燃焼装置の運転制御装
置。
（２）特許請求の範囲第（１）項記載において、前記流
動媒体の流動開始速度Ｕｏと流動層燃焼装置の空塔速度
Ｕｍｆとの比Ｕｏ／Ｕｍｆが１．５〜８の範囲内に入る
ように、流動媒体の粒径分布が調整されることを特徴と
する流動層燃焼装置の運転制御装置。
（３）特許請求の範囲第（１）項記載において、前記粗
粒灰検出手段が、流動媒体の一部を抜き出すサンプリン
グ管と、そのサンプリング管から抜き出した流動媒体を
細粒灰と粗粒灰とに分ける分級器と、その細粒灰と粗粒
灰との割合を求める割合検出手段とから構成されている
ことを特徴とする流動層燃焼装置の運転制御装置。
（４）特許請求の範囲第（１）項記載において、前記制
御手段が、粗粒灰の含有率に応じて流動媒体の抜出量な
らびに燃料供給量が加減できるように構成されているこ
とを特徴とする流動層燃焼装置の運転制御装置。
（５）特許請求の範囲第（１）項、第（２）項または第
（４）項記載において、前記制御手段が、粗粒灰の含有
率を規定した少なくとも第１の設定値、第２の設定値な
らびに第３の設定値とをそれぞれ設定することのできる
設定手段と、前記粗粒灰検出手段によつて求められた粗粒灰含有率が
前記第１の設定値と第２の設定値との間にある場合には
、流動媒体の抜出量を増加させるように前記流動媒体抜
出装置を制御し、前記粗粒灰含有率が前記第２の設定値
と第３の設定値との間にある場合には、前記主燃料の供
給量を減少するように前記主燃料供給装置を制御する制
御部とを備えていることを特徴とする流動層燃焼装置の
運転制御装置。
（６）特許請求の範囲第（１）項記載において、前記燃
料が低品位炭であることを特徴とする流動層燃焼装置の
運転制御装置。
（７）特許請求の範囲第（６）項記載において、前記低
品位炭がスラッジ炭であることを特徴とする流動層燃焼
装置の運転制御装置。
（８）特許請求の範囲第（１）項記載において、前記燃
料が低品位炭の主燃料と一般炭の助燃料であつて、その
主燃料の供給量が粗粒灰の含有率に応じて加減されるよ
うに構成されていることを特徴とする流動層燃焼装置の
運転制御装置。
（９）特許請求の範囲第（１）項記載において、前記燃
料が塔頂より投入される軟質スラッジ炭で、硬質スラッ
ジ炭とバークならびに（あるいは）ソーダストとの混合
物が副燃料として流動層の付近から投入されることを特
徴とする流動層燃焼装置の運転制御装置。
（１０）特許請求の範囲第（９）項記載において、前記
軟質スラッジ炭が所定の大きさに成形されていることを
特徴とする流動層燃焼装置の運転制御装置。
（１１）特許請求の範囲第（１）項記載において、前記
サンプリング管の取入口が前記灰抜出装置の灰抜出管内
に配置されていることを特徴とする流動層燃焼装置の運
転制御装置。