JPS63201312A - ２サイクル内燃機関 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明はシリンダヘッドに新気弁と排気弁を設けた２サ
イクル内燃機関に関する。

〔従来の技術〕

特公昭６０−５７７０号公報には、吸気（新気）弁及び
排気弁を有するオープンチャンバ型２サイクル内燃機関
が開示されている。この２サイクル内燃機関は、ピスト
ンが下死点にあるときに吸気弁と排気弁とがほぼ同時に
開き、吸気弁から流入した新気は下向きに指向され、ピ
ストン頂面で反転して、シリンダ内で縦回りのＵ字状の
流れを形成するようになっている。新気と排気の境界面
は、最初吸気弁の近くにあり、次いでシリンダの下方中
央部になり、そして排気弁の近くへと移動し、シリンダ
内の全体で排気と新気とが置き換わるようになっている
。

しかしながら、このような２サイクル内燃機関は高負荷
域では問題ないが、アイドル時又は軽負荷載での燃焼に
問題がある。アイドル時又は軽負荷域では、供給される
新気の量が少なくてシリンダ内には多量の排気が残留す
るので、新気が残留排気中に分散して薄（なり、新気を
シリンダヘッドの点火プラグの近傍に集めることができ
ない。

即ち、シリンダ内で縦回りのＵ字状の流れでは、新気の
主流はシリンダの下方へ移動してしまうからである。こ
のため、シリンダヘッドに設けられた点火プラグによる
着火や、火炎核の発生が阻害されたり、火炎伝播速度が
低下することにより、失火したり、燃焼変動が発生し易
くなる。

また、吸入空気にシリンダ軸線回りのスワールを形成さ
せることは従来から公知である０例えば、米国特許第４
５４３９２８号は対向配置の２つの吸気弁から空気を供
給してシリンダ軸線回りのスワールを形成させるように
している。排気弁はシリンダの頂部中央に形成された副
室に配置されている。

従って、この特許に開示された内燃機関では、燃焼が副
室で開始され、次いで、スワールしているシリンダ内に
広がるようになっているものであり、排気ガスにスワー
ルを発生させたり、残留排気ガスと新気との間で成層化
を行ったりするものではない。

本願の出願人は先に、アイドルを含む低負荷時に、排気
弁の開弁時に排気ポートから排出した排気ガスの一部を
燃焼室にシリンダ軸線の回りにスワールさせつつ再流入
させることによって、ピストン側の残留排気ガスに対し
てシリンダヘッド側に新気を集め、成層燃焼を行うこと
のできる２サイクル内燃機関を提案した。この２サイク
ル内燃機関では、低負荷時には上記のようにして成層化
を行い、中高負荷時には横断掃気を行うようにしている
。

〔発明が解決しようとする問題点〕

２サイクル内燃機関では上記したように掃気によって排
気を行うために排気ガスが燃焼室に残留し、アイドルや
軽負荷域では燃焼室内の残留排気ガスに対する供給新気
の割合が小さくなり、燃焼が不安定になるという問題が
あった。この問題点を、上記本願の先願では、排気ポー
トから排出した排気ガスの一部を燃焼室にシリンダ軸線
の回りにスワールさせつつ再流入させることによって新
気と残留排気ガスとの成層化を達成して新気をシリンダ
ヘッドの近傍に集めることによって解決したものである
。したしながら、シリンダヘッドに新気弁と排気弁を有
する２サイクル内燃機関では、高負荷時にはシリンダ軸
線の回りにスワールを形成すると、新気と排気がともに
シリンダの回りを回るようになり、シリンダの下の方に
ある排気ガスを掃気することができないという問題点が
発生した。そこで、低負荷時にはスワールを形成するの
が好ましいが、高負荷時にはスワールを形成せずに横断
掃気を行うのが好ましく、機関の負荷に応じて新気の供
給特性を変化させるのが好ましいことが明らかになった
。そして、この場合、高負荷時の横断掃気効率が優れて
いないと、２サイクル内燃機関の特徴である高出力の可
能性が減少する。

〔問題点を解決するための手段〕

本発明による２サイクル内燃機関は、過給手段を有する
新気供給系と、シリンダヘッド部分に設けられた新気ポ
ート及び排気ポートを開閉するために、クランク角に同
期して駆動される新気弁及び排気弁を有する２サイクル
内燃機関において、排気弁の開弁時に排気ポートから排
出した排気ガスの一部を燃焼室にシリンダ軸線の回りに
スワールさせつつ再流入させる手段を設けるとともに、
新気ポートが燃焼室の中心線の両側にほぼ平行に延びる
２つのポートを含み、該２つのポートのそれぞれに新気
弁が配置され、前記２つのポートの一方またはその上流
通路部分に機関負荷に応じて開閉される新気制御弁が配
置され、そして前記２つのポートがそれぞれの流れ抵抗
がほぼ等しくなるように形成されていることを特徴とす
るものである。

〔作　用〕

本発明によれば、少なくともアイドルを含む低負荷域に
おいて、次のようにして成層化が達成される。即ち、ピ
ストンの下降行程中に排気弁が開くと弱い排気ブローダ
ウンが発生し、排気ポート内は正圧になる。排気ブロー
ダウンは短時間で終了し、ピストンと引き続いて下降し
ているのでシリンダ内が排気ポートに対して負圧になり
、一旦排出した排気ガスの一部が燃焼室に再流入する。

本発明においては、この再流入する排気ガスにシリンダ
軸線の回りにスワールさせる手段が設けられており、燃
焼室内で排気ガスがシリンダ軸線の回りにスワールする
。その後で新気弁が開弁する。

アイドル時及び軽負荷域においては供給新気量は少なく
、新気は比較的にゆっくりと流入する。従って、ゆっく
りと流入する新気はシリンダ軸線の回りにスワールして
いる排気ガスの上にゆっくりと乗り、新気は排気スワー
ルに乗ったままシリンダヘッドの近傍に集まっている。

従って、シリンダヘッド側に新気があり、ピストン側に
残留排気ガスがあり、この成層化によって点火プラグの
近傍に比較的に濃い混合気が集まっているので容易に着
火して燃焼することができるのである。この場合、新気
ポートが燃焼室の中心線の両側にほぼ平行に延びる２つ
のポートを含み、低負荷時には一方のポートのみ使用さ
れて、新気の供給が排気スワールと助は合うようにして
行われるのである。

そして、高負荷時になると、両方の新気ポートが使用さ
れ、新気流量が多くなるので、それによってもはや排気
スワールの効果はな（なり、横断掃気が可能となるので
ある。このときに、両方の新気ポートの流れ抵抗が相違
すると、流れの強い方の新気ポートからの新気の流れに
よって再びシリンダ軸線の回りのスワールが形成され、
掃気効率が低下する０本発明においては、前記２つの新
気ポートがそれぞれの流れ抵抗がほぼ等しくなるように
形成されているので、相互の流れ関係によってスワール
はできず、好ましい掃気を行うことができるのである。

〔実施例〕

第１図は本発明を適用した６気筒の２サイクル内燃機関
１０を示す図、第２図は第１図の１気筒の燃焼室の近傍
を詳細に示す図、第３図は第２図の新気弁と排気弁を通
る垂直断面図である０機関本体ｌＯはシリンダブロック
１２とシリンダヘッド１４により構成され、ピストン１
６の上方に燃焼室１８が形成される。シリンダヘッド１
４には新気ポート２０と排気ポート２２とが対向配置で
形成され、それぞれにボペ７）弁からなる新気弁２４と
排気弁２６とを有するものである。

第２図に示されるように、新気弁２４及び排気弁２６は
それぞれ２個ずつ設けられ、点火プラグ２８が燃焼室１
８のほぼ中央に設けられる。排気弁２６はＥｓとＥで表
されており、一方、新気弁２４はＦＡ、ＦＢで表されて
いる。これは新気弁２４の働きが相互に差があることを
示しており、以後ＦＡで表された新気弁を低負荷新気弁
と呼び、ＦＢで表された新気弁を高負荷新気弁と呼ぶこ
とにする。

第１図及び第２図に示されるように、シリンダヘッド１
４には２個の新気マニホールド３０　、３２が取りつけ
られる。一方の新気マニホールド３０の各枝管が低負荷
新気弁ＦＡの配置された側の新気ポート２０に接続され
、他方の新気マニホールド３２の各枝管が高負荷新気弁
ＦＢの配置された側の新気ポート２０に接続される。両
新気ポート２０は機関の長手軸線とほぼ直角方向に相互
にほぼ平行に延び、且つ機関の長手軸線とほぼ直角方向
の気筒の中心線の両側にあり、少なくとも低負荷新気弁
ＦＡの配置された側の新気ポート２０は燃焼室１８に接
線方向に開口する。そして、新気ポート２０または新気
マニホールド３０　、３２の各枝管にはそれぞれ燃料噴
射弁３４が配置される。また、燃料噴射弁３４の上流に
はリードバルブからなる逆止弁３６が配置される。

第１図に示されるように、空気はエアクリーナ３８から
取り入れられ、スロットル弁４０で流量制御され、そし
て過給機４２で過給されるようになっている。過給機４
２の下流にはインタークーラ４４が配置され、前記２つ
の新気マニホールド３０　、３２は共にこのインターク
ーラ４４に接続される、過給機４２はルーツポンプ等の
機関の出力により駆動される機械式過給機を利用するこ
とができる。また、スロットル弁４０の上流にはエアフ
ローメータ４６が配置される。

高負荷側の新気マニホールド３２の集合部にはバタフラ
イ式新気制御弁４８が配置される。新気弁２４及び排気
弁２６がカム軸によって機関のクランクシャフトと同期
して駆動されるのに対し、この新気制御弁４８は機関の
負荷及び回転数に応゛じて開閉されるものである。新気
制御弁４Ｂは少なくとも機関アイドル時を含む低負荷時
に閉じられ、従って、このときには空気は低負荷側の新
気マニホールド３０からのみ供給されることになる。

新気制御弁４８は機関中高負荷時に開かれ、従って、こ
のときには空気は高負荷側の新気マニホールド３２及び
低負荷側の新気マニホールド３０の双方を通って供給さ
れる。

第１図に示されるように、６気筒に対して２つの排気マ
ニホールド５０が設けられ、一方の排気マニホールド５
０は第１．２．３気筒に接続され、他方の排気マニホー
ルド５０は第４，５．６気筒に接続される。各排気マニ
ホールド５０の集合部にはそれぞれに触媒５２が配置さ
れ、各排気マニホールド５０はさらにマフラー５４を通
って相互に独立して終端する。この場合、点火順序は、
第１．６，２，４，３，５気筒の順である。各排気マニ
ホールド５０は３つの枝管を有し、従って、１つの枝管
が１気筒分の排気ポート２２に接続されることになる。

第２図はそのような枝管の１つ５０ａを示しており、枝
管５０ａは機関の長手軸線に対してほぼ直角に取りつけ
られる。ところで、各気筒には２つの排気ポート２２が
あり、これら２つの排気ポート２２はシリンダヘッド１
４内で１つのポートに合流される。Ｅｓを付けて示され
る排気弁２６を配置した方の排気ポート２２は上記枝管
５０ａと一直線を成すように機関の長手軸線に対してほ
ぼ直角に形成され、且つ燃焼室１８に接線方向に開口す
る。他方の排気ポート２２は機関の長手軸線に対してほ
ぼ直角に形成された側の排気ポート２２に成る角度をつ
けて合流される。この排気ポート２２の構成は、２つの
排気弁２６をもつことによって排気ガスの排出速度を高
めることができることにあり、そして、排気ガスが排気
ポート２２及び排気マニホールド５０に排出され、その
一部が燃焼室１８に再流入するときに、−直線上に流れ
る慣性の効果によって、角度を付けた側の排気ポート２
２からの再流入はほとんどなく、Ｅｓを付けて示される
排気弁２６を配置した方の排気ポート２２を主に通り、
この再流入排気ガスがシリンダ軸線の周りのスワールＳ
を形成することができるようにしたものである。

このスワールＳは第２図で見て時計回り方向である。そ
して、このスワールＳを形成させる（Ｅｓ側の）排気ポ
ート２２は、高負荷側の新気弁ＦＢを有する新気ポート
２０と一直線上で向き合い、低負荷側の新気弁ＦＡを有
する新気ポート２０とは中心線を挟んでオフセットして
向き合うようになっている。従って、低負荷に低負荷側
の新気弁ＦＡを有する新気ポート２０から供給された新
気がそれ自体でスワールを生成する場合には、そのスワ
ールは再流入排気ガスのスワールＳと同じ時計回り方向
になる。低負荷時には、新気制御弁４８が閉じられるの
でスワールＳを形成させる排気ポート２２と向き合った
高負荷側の新気ポート２０からの新気の流れはなく、再
流入排気ガスのスワールＳを妨げるものがなく、かくし
て、スワールＳが消滅することなく保持されることがで
きる。

第２図に示されるように、シリンダヘッド１４の内壁、
即ち燃焼室１８の土壁には、マスク５６が形成される。

このマスク５６は機関の長手軸線とほぼ平行に燃焼室１
８を横断し、中央の大部分は鋭い立ち上がりの台地状隆
起で形成され、側縁部においては傾斜が緩やかになって
いる。点火プラグ２８は新気弁２４側にくるようになっ
ている。

このマスク５６もスワールＳの形成を助けるものである
。即ち、排気弁（Ｈ）２６からの再流入排気ガスは前述
したようにほとんどないばかりでなく、流入があったと
してもマスク５６に遮られる。排気弁Ｅｓからの再流入
排気ガスは前述したようにそれ自体でスワールしようと
し、さらに、スワールから外れて燃焼室１８の中心方向
への流れがあればこれもマスク５６に遮られる。従って
、排気弁Ｅｓからの再流入排気ガスはマスク５６の側縁
部の傾斜の緩やかな領域を通る他なく、ますます、燃焼
室１８及びシリンダの円筒面に沿って流れるようになる
のである。また、高負荷時には、２つの新気ポート２０
から平行に供給される新気がマスク５６に当たり、下向
きに流れを向けられ、排気ポート２２に吹き抜けるのが
防止される０点火プラグ２８は新気弁２４側にあるので
低負荷時でもより濃い混合気に接することができるので
ある。

ここで排気ガスの圧力について説明すると、機関低負荷
時、排気弁２６が開かれた直後に弱い排気ブローダウン
があって排気ポート内は正圧になり、燃焼室１８の排気
圧力は急激に低下する。ピストン１６の下降運動によっ
て燃焼室１８の圧力が排気ポートの圧力よりも低下する
と、排気ブローダウンによって燃焼室から排出された排
気ガスの一部は、排気ポート２２と燃焼室１８の圧力差
によって燃焼室１８に再流入（逆流）するようになる。

このように、機関低負荷時には弱い排気ブローダウンの
直後に排気ガスの燃焼室への逆流がある。

本発明においては、燃焼室へ逆流する排気ガスが、第２
図及び第３図に示されるように、燃焼室１８内でシリン
ダ軸線の回りのスワールＳを形成するようになっている
。従来、吸気ポートから吸入された吸入空気にスワール
を発生させることはかなり提案されているが、逆流する
排気にスワールを発生させることは本発明の大きな特徴
である。

第４図はクランクシャフトと同期して駆動される新気弁
２４の開弁期間（ＦＯ）と排気弁２６の開弁期間（ＥＯ
）とを示した図である。２サイクル内燃機関では、ピス
トン１６が上死点ＴＤＣから下死点ＢＤＣへ下降してゆ
く膨張行程と、下死点ＢＤＣから上死点ＴＤＣへ上昇し
ていく圧縮行程の２行程しかなく、排気と吸入はこれら
の２行程の間に下死点ＢＤＣの近くで行われ、基本的に
は過給機４２で押し込まれた新気が排気ガスを押し出し
つつガス交換を行う掃気を含んでいる。高負荷時には新
気量及び燃料量が多く、従って、掃気さえ確実に行えば
シリンダ内に残留する排気ガスは少ないので、燃焼上の
問題は少ない、しかしながら、掃気は確実に効率よく行
わなければならない、アイドル時及び低負荷時には新気
量及び燃料量が少なく、残留排気ガスが多い中で燃焼を
行わなければならず、新気と排気が混合すると空燃比が
薄くなり、着火燃焼が非常に困難になるのである。

本発明においては、排気弁２６は下死点ＢＤＣ前８前震
０度点で開き、このときにはピストン１６の下降速度が
速いので、アイドル時及び低負荷時の弱い排気ブローダ
ウン後に燃焼室１８の圧力は下がり、排気ポート２２の
背圧と燃焼室１８の負圧とによって排気ガスの逆流が確
実に生じるようになっている。排気弁２６は圧縮行程の
あまり進まない下死点ＢＤＣ後４後置０度点で閉じる。

また、新気弁２４は排気弁２６が開いた後で排気ガスの
逆流が生じたような時点、例えば下死点ＢＤＣ前５前置
０度点で開き、排気弁２６の閉弁後の下死点ＢＤＣ後７
０度の時点で閉じる。

第５図はアイドル時及び低負荷時の排気ガスの逆流及び
スワールの生成、及びそれによって生じる新気と残留排
気ガスの成層化を説明する図である。このときには、吸
気制御弁４８は閉じられ、新気の供給は低負荷新気弁（
ＦＡ）　２０側からのみとなる。この新気の供給は、量
目体が少なく且つ過給圧も低いのでゆっくりしたもので
ある。第５図（ａ）に示されるように、下死点ＢＤＣ前
８前震０度ると排気弁２６が開き、圧力Ｐの弱い排気ブ
ローダウンが生じる＝この排気ブローダウンはアイドル
時及び低負荷時においては短時間で終了する。

例えば、アイドル時及び低負荷時の弱い排気ブローダウ
ンにおける排気ポート２２の圧力は、瞬間　　。

的に２〜３ｋｇ／ａＪ程度になるが、直ぐに１．０５ｋ
ｇ／ｃｄ程度に下がり、正圧の背圧を維持しつつ安定化
する。

ピストン１６の下降により燃焼室１８内が負圧になり、
第５図中）に示されるように排気ガスが矢印Ｑのように
再流入し、排気ポート２２の構造、マスク５６等のスワ
ール形成手段により、燃焼室１８内で排気ガスのスワー
ルＳが形成される。下死点ＢＤＣ前６０度になると、低
負荷新気弁（Ｆ＾２０）が開く。新気はスロットル弁４
０でｉＰｉ量され、過給機４２の過給圧も比較的に低い
。また、新気弁２４が実質的に全開になるのに時間がか
かるので新気は直ちには流入せず、低負荷新気弁（Ｆ＾
２０）の開弁当初にも排気ガスの逆流及びスワール形成
が続いている。このように排気スワールの形成はかなり
の時間続けられ、このスワールはシリンダ軸線の回りに
形成されるものであるから圧縮行程末期後まで消滅する
ことなく維持されるものである。

しかる後に、第５図（Ｃ）　、　（ｄｌに示されるよう
に、新気弁２４が実質的に全開になると新気が入ってく
る。このときピストン１６の下降速度も小さくなってい
るので燃焼室内にはほとんど負圧が形成されず且つ前述
したように過給圧も小さいので、新気はゆっくりと燃焼
室１８に入る。従って、流入した新気は排気スワール上
にゆっくりと乗り、前述したように同じ方向に回るよう
に供給されるので、排気スワール上で排気スワールとと
もにスワールするようになる。このようにして、新気は
シリンダヘッド１４側の点火プラグ２８側に近い部位に
集まり、即ち、シリンダヘッド１４側の新気とピストン
１６側の排気との成層化が達成されるのである。この新
気と排気の成層は、第５図（ｅｌに示されるように、ピ
ストン１６が下死点まで下降し、それから少し上昇して
排気弁２６が閉じ、そして新気弁２４が閉じても維持さ
れる。尚、ピストン１６が下死点を過ぎて上昇に転じて
も暫くは運動速度が遅く、そして、各排気マニホールド
５０に設けた触媒５２が排気ポート２２及び排気マニホ
ールド５０の圧力の低下を妨げるので、燃焼室１８から
排気ポート２２への新気の流出、いわゆる新気の吹き抜
けはほとんど起こらない。また、各排気マニホールド５
０に設けた触媒５２は、排気ブローダウン時の圧力を反
射させる作用をもつことが確認されており、この反射圧
力が、ピストン１６が下死点を過ぎて上昇に転じた後で
燃焼室１８に背圧を与え、新気の吹き抜は防止に効果を
発揮する。この効果を生かすためには、排気弁２６の弁
開時期のオーバーラツプがないようにしておくことが必
要であり、かくして、第１図に示されるように、排気マ
ニホールド５０と触媒５２をそれぞれに設けるのが好ま
しいのである。尚、燃料は新気弁２４が開弁じている間
に噴射される。

アイドル時及び軽負荷時には、混合気は上述したように
シリンダヘッド１４側の点火プラグ２８側に近い部位に
集まり、それによって空燃比も点火プラグ２８の近くで
は薄くならず、点火プラグ２８によって容易に着火して
確実な燃焼が得られるようになるのである。そして、こ
の混合気は排気ガスの上に乗っており、高温の排気ガス
によって活性化され、ラジカル燃料成分を含む活性熱雰
囲気状態を形成して、着火性が高められた状態の中で燃
焼を行うことができるのである。

中高負荷時には新気制御弁４８が開かれるので両方の新
気弁２４を通って新気が供給されるようになり、特に、
大量の空気が高負荷側の新気ポー）ＦＢ２４を通ること
ができるようになる。このように新気量が多くなると再
流入排気ガスのスワールの効果はなくなり、多量の新気
による横断掃気が行われるようになる。このときに、シ
リンダヘッド１４の中央を横断するマスク５６があるの
で、排気ポート２２に向かって供給された新気はマスク
５６に当たって下向き流れになり、結局、新気が最初下
向きに流れ次にピストン１６に当たって上向きになり、
Ｕ字状の流れで掃気を行う。

このときに、２つの新気ポート２０の流れの強さに差が
あると、優勢な方に押されて再びシリンダ軸線の回りの
スワールが形成されることになる。

高負荷時にはそのようなシリンダ軸線の回りのスワール
では掃気効率を、高めることができず、特に、Ｕ字状の
横断掃気の効果が発揮できない、従って、本発明におい
しは、２つの新気ポート２０がそれぞれの流れ抵抗がほ
ぼ等しくなるように形成されている。

流れ抵抗をほぼ等しくするための第１の手段は、両新気
ポート２０の断面積をほぼ等しくすることである、これ
は高負荷時の横断掃気効率を高める上で好ましいばかり
でなく、低負荷時には低負荷側の新気弁（ＦＡ）からゆ
っくりと供給する上でも好都合である。即ち、低負荷時
には高負荷時よりもはるかに少ない空気量でよいので、
低負荷専用とも言える新気弁（ＦＡ）及びその新気ポー
トを小さく形成するのが好ましく考えられるところであ
るが、実際に必要と思われる大きさよりも大きく（高負
荷側ＦＢと同じくらいに）形成することによって、断面
積を大きくし、よってゆっくりと供給することを助ける
ことができるのである。また流れ抵抗をほぼ等しくする
ためるの第２の手段は、マスク５６及び新気弁２４の弁
座近くの壁面構造を両新気ポート２０に対してほぼ等価
に形成することである。しかしながら、マスク５６の側
縁部は排気スワールを形成するためにプロペラの羽根状
に上側（Ｅｓ側）と下側（Ｅ側）とで傾斜を逆にするの
が好ましく、即ち、矢印Ｓの付されている部分はゆるや
かな傾斜面であるが、その稜線を越えると傾斜がきつく
なるのに対し、下側はＦＡからゆるやかな斜面で稜線ま
でいきそれからきつい傾斜で下がるのである。このよう
な場合には、高負荷側の新気ポート２０の方が流れ抵抗
が大きくなるので、低負荷側の新気ポートをわずかに小
さくし、或いはその新気弁２４のバブルリフトをわずか
に小さくなるようにするのが良い。

〔発明の効果〕

以上説明したように、本発明によれば特にアイドル時及
び低負荷時に新気と残留排気との間で成層化を達成して
確実な燃焼を行うことができ、高負荷時には横断掃気を
行って高出力を得ることができ、低負荷から高負荷まだ
良好な燃焼をすることのできる２サイクル内燃機関を得
ることができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明を適用した６気筒の２サイクル内燃機関
を示す図、第２図は第１図の１気筒の燃焼室の近傍を詳
細に示す図、第３図は第２図の新気弁と排気弁を通る垂
直断面図、第４図はパルプタイミングを示す図、第５図
は低負荷時の成層化を説明する説明図である。 １４・・・シリンダヘッド、　　１６・・・ピストン、
１８・・・燃焼室、　　　　　２０・・・新気ポート、
２２・・・排気ポート、　　　２４・・・新気弁、２６
・・・排気弁、　　　　　４２・・・過給機、４８・・
・新気制御弁、　　　５６・・・マスク。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 過給手段を有する新気供給系と、シリンダヘッド部分に
   設けられた新気ポート及び排気ポートを開閉するために
   、クランク角に同期して駆動される新気弁及び排気弁を
   有する２サイクル内燃機関において、排気弁の開弁時に
   排気ポートから排出した排気ガスの一部を燃焼室にシリ
   ンダ軸線の回りにスワールさせつつ再流入させる手段を
   設けるとともに、新気ポートが燃焼室の中心線の両側に
   ほぼ平行に延びる２つのポートを含み、該２つのポート
   のそれぞれに新気弁が配置され、前記２つのポートの一
   方またはその上流通路部分に機関負荷に応じて開閉され
   る新気制御弁が配置され、そして前記２つのポートがそ
   れぞれの流れ抵抗がほぼ等しくなるように形成されてい
   ることを特徴とする２サイクル内燃機関。