JPS63132794A - 高張力鋼材用溶接金属 - Google Patents
高張力鋼材用溶接金属Info
- Publication number
- JPS63132794A JPS63132794A JP27914986A JP27914986A JPS63132794A JP S63132794 A JPS63132794 A JP S63132794A JP 27914986 A JP27914986 A JP 27914986A JP 27914986 A JP27914986 A JP 27914986A JP S63132794 A JPS63132794 A JP S63132794A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- weld metal
- welding
- steel
- hardness
- less
- Prior art date
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- Pending
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/001—Interlayers, transition pieces for metallurgical bonding of workpieces
- B23K35/004—Interlayers, transition pieces for metallurgical bonding of workpieces at least one of the workpieces being of a metal of the iron group
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈発明の目的〉
産業上の利用分野
本発明は高張力鋼材の接合に供せられ、しかも、少なく
とも８０ｋｌｌ’ｍｍ２程度の引張り強さを持つ高張力
鋼材用溶接金属に係り、詳しくは、例えば、構造物のΦ
ｍ軽減のために使用される８０ｋＱｆ／ｌｌＩ２級の如
き高張力鋼材を溶接するときに形成され、引張り強度が
８０ｋｇｆ／ｓ’以上の溶接金属であって、溶接後に硬
度軽減のために応力除去焼鈍処理ｃ以下、単にＳＲ処理
という。）を行なったときにほとんどＳＲぜい化の生じ
ることのない靭性に優れる高張力鋼材用溶接金属に係る
。
とも８０ｋｌｌ’ｍｍ２程度の引張り強さを持つ高張力
鋼材用溶接金属に係り、詳しくは、例えば、構造物のΦ
ｍ軽減のために使用される８０ｋＱｆ／ｌｌＩ２級の如
き高張力鋼材を溶接するときに形成され、引張り強度が
８０ｋｇｆ／ｓ’以上の溶接金属であって、溶接後に硬
度軽減のために応力除去焼鈍処理ｃ以下、単にＳＲ処理
という。）を行なったときにほとんどＳＲぜい化の生じ
ることのない靭性に優れる高張力鋼材用溶接金属に係る
。
なお、以下において、バタリング請を溶接金属で形成す
る場合を中心にして説明するが、本発明はこの例に限ら
れるものでなく、溶接接合一般に用いられるものを全て
含む。
る場合を中心にして説明するが、本発明はこの例に限ら
れるものでなく、溶接接合一般に用いられるものを全て
含む。
従来の技術
従来から、８０ｋｇｆ／ｓ２程度鍜鋼の如き高張力鋼材
を一部の構造部材として用いると、圧力容器や海洋構造
物等の重量が大巾に軽減されるため、高張力鋼材を溶接
し、てこれら構造物は構築されている。また、溶接部に
形成される溶接金属は８０ｋｌ／■２級鍛鋼の母材と同
等の性質を持つことが必要であり、換言すると、８０ｋ
ｇｆ／ｗ＋２級溶接金属になることが要求される。
を一部の構造部材として用いると、圧力容器や海洋構造
物等の重量が大巾に軽減されるため、高張力鋼材を溶接
し、てこれら構造物は構築されている。また、溶接部に
形成される溶接金属は８０ｋｌ／■２級鍛鋼の母材と同
等の性質を持つことが必要であり、換言すると、８０ｋ
ｇｆ／ｗ＋２級溶接金属になることが要求される。
また、例えば、サブマージアーク溶接（以下、ＳＪＶと
いう。）等のアーク溶接により形成される溶接金属のう
ちで、８０ｋｇＬ′ｍ１級の溶接金属の主組成は重量％
でＣ０，０５〜０．１２％、Ｓｉ ０１２０〜０．５０
％、Ｍｎ １，２〜１．９％、Ｐ ０００１５％以下、
Ｓｏ、ｏｉｏ％以下、Ｎｉ １．０〜３．０％、Ｃｒ
０．４〜１．０％、Ｍｏ ０．２〜０．８％ならびにＯ
０１２５〜０．０（３％を含んで、残余が実質的にＦｅ
から成っている。すなわち、溶接金属中に、Ｃ，ｃｒ、
ＭＯ等の強化元素を所定範囲含まれていると、例えば
８０ｋｇｆ／ｗ２程度の引張り強度が保持できる。
いう。）等のアーク溶接により形成される溶接金属のう
ちで、８０ｋｇＬ′ｍ１級の溶接金属の主組成は重量％
でＣ０，０５〜０．１２％、Ｓｉ ０１２０〜０．５０
％、Ｍｎ １，２〜１．９％、Ｐ ０００１５％以下、
Ｓｏ、ｏｉｏ％以下、Ｎｉ １．０〜３．０％、Ｃｒ
０．４〜１．０％、Ｍｏ ０．２〜０．８％ならびにＯ
０１２５〜０．０（３％を含んで、残余が実質的にＦｅ
から成っている。すなわち、溶接金属中に、Ｃ，ｃｒ、
ＭＯ等の強化元素を所定範囲含まれていると、例えば
８０ｋｇｆ／ｗ２程度の引張り強度が保持できる。
しかし、この組成の溶接金属であると、溶接後にＳＲ処
理を行なうと、３８割れや、ＳＲぜい化が発生して好ま
しくない。このため、特開昭６０−６８１７６号公報に
示される如く、＾張力鋳鋼や鍛鋼等の鋼材の溶接には、
それに先立って、鋼材の先端に３８割れ感受性の低い材
料Ｃバタリング１を形成し、その侵、このバタリング層
に５Ｒｆｆｉ理を行なわずに、そのまま突合せて開先を
形成し、この開先を本溶接する方法や、高張力鋼材を上
記組成の溶接金属を形成して突合せ溶接し、溶接したま
まで使用することが行なわれている。
理を行なうと、３８割れや、ＳＲぜい化が発生して好ま
しくない。このため、特開昭６０−６８１７６号公報に
示される如く、＾張力鋳鋼や鍛鋼等の鋼材の溶接には、
それに先立って、鋼材の先端に３８割れ感受性の低い材
料Ｃバタリング１を形成し、その侵、このバタリング層
に５Ｒｆｆｉ理を行なわずに、そのまま突合せて開先を
形成し、この開先を本溶接する方法や、高張力鋼材を上
記組成の溶接金属を形成して突合せ溶接し、溶接したま
まで使用することが行なわれている。
ところが、８０ｋｇｒ／ｎｌｃ級の高張力鋼、なかでも
、ｗ４鋼等のときは、溶接時に生成する熱影響部が顕著
に硬化し、海洋構造物では、耐海水腐食疲労性を高める
ためには溶接部の硬さを制限する必要があり、溶接後に
はどうしてもＳＲ処理が必要である。
、ｗ４鋼等のときは、溶接時に生成する熱影響部が顕著
に硬化し、海洋構造物では、耐海水腐食疲労性を高める
ためには溶接部の硬さを制限する必要があり、溶接後に
はどうしてもＳＲ処理が必要である。
ｔ ’ｌ ｆ） も、第３図は８０ｋ（ｉｌｚ’１ｌｔ
ｌ１２級のｗＩｔＪ４を溶接しｌ；ときに、この溶接に
より生成する熱影響部の最高硬さと溶接入熱量との関係
を示すグラフであり、Ｘ印は溶接したまま、Ｏ印は溶接
後にＳＲ処理したものを示す。この第３図から明らかな
如く、５０Ｘ１０３ ジュール／ｃｍ以下の入熱のとき
は、溶接のままでは硬さＩＩ Ｒｃ３７〜４０を示すが
、５９０℃×５時間程度のＳＲ処理によって硬さはＩＩ
、Ｃ≦３２に低下し、硬度を制限するためにはＳＲ処
理がどうしても必要になることがわかる。
ｌ１２級のｗＩｔＪ４を溶接しｌ；ときに、この溶接に
より生成する熱影響部の最高硬さと溶接入熱量との関係
を示すグラフであり、Ｘ印は溶接したまま、Ｏ印は溶接
後にＳＲ処理したものを示す。この第３図から明らかな
如く、５０Ｘ１０３ ジュール／ｃｍ以下の入熱のとき
は、溶接のままでは硬さＩＩ Ｒｃ３７〜４０を示すが
、５９０℃×５時間程度のＳＲ処理によって硬さはＩＩ
、Ｃ≦３２に低下し、硬度を制限するためにはＳＲ処
理がどうしても必要になることがわかる。
しかしながら、このように溶接後にＳＲ処理すると、溶
接部の溶接金属が上記組成であるため、５ＲｔＦい化が
発生し、健全な継手が得られない。
接部の溶接金属が上記組成であるため、５ＲｔＦい化が
発生し、健全な継手が得られない。
発明が解決しようとする問題点
本発明は上記欠点の解決を目的とし、具体的には、例え
ば％８０ｋｇｆｔ’ｒ１ｍ２級鍛鋼の如き高張力鋼材を
一部の構造部材として組込んで構造物等を溶接により構
築するときに、この溶接に先立って高張力鋼材側の開先
に８０ｋｌＪｌｚ’１ｌＤＩ２級溶接金属から成るバタ
リング層を形成してから５Ｒ９ａ理すると、このバタリ
ング■にＳＲぜい性が生じるＣと、これに対し、バタリ
ング調形成後にＳＲ処理を省略すると、このときに高強
度鋼材側に生成する熱影響部の硬度が８０ｋ（ｉｆ／■
２級鍜鋼であ鍛鋼、必要以上に高くなり、靭性も損なわ
れること等の問題点を解決することを目的とする。
ば％８０ｋｇｆｔ’ｒ１ｍ２級鍛鋼の如き高張力鋼材を
一部の構造部材として組込んで構造物等を溶接により構
築するときに、この溶接に先立って高張力鋼材側の開先
に８０ｋｌＪｌｚ’１ｌＤＩ２級溶接金属から成るバタ
リング層を形成してから５Ｒ９ａ理すると、このバタリ
ング■にＳＲぜい性が生じるＣと、これに対し、バタリ
ング調形成後にＳＲ処理を省略すると、このときに高強
度鋼材側に生成する熱影響部の硬度が８０ｋ（ｉｆ／■
２級鍜鋼であ鍛鋼、必要以上に高くなり、靭性も損なわ
れること等の問題点を解決することを目的とする。
〈発明の構成〉
問題点を解決するための
手段ならびにその作用
すなわち、本発明に係る溶接金属は、重量％でＣ０．０
１〜０．０５％、Ｓｉ ０．１５％以下、Ｍｎ １．２
〜１．９％、Ｐ ０．０１５％以下、Ｓ ０．０１０％
以下、Ｎｉ１．０〜３．０％、Ｏｒ ０．４〜１．０％
、Ｍｏ ０．２〜０．８％ムらびにＯ０．０１５％以下
を含んで、残部が実質的にＦｅから成ることを特徴とす
る。
１〜０．０５％、Ｓｉ ０．１５％以下、Ｍｎ １．２
〜１．９％、Ｐ ０．０１５％以下、Ｓ ０．０１０％
以下、Ｎｉ１．０〜３．０％、Ｏｒ ０．４〜１．０％
、Ｍｏ ０．２〜０．８％ムらびにＯ０．０１５％以下
を含んで、残部が実質的にＦｅから成ることを特徴とす
る。
そこで、これら手段たる構成ならひにその作用につい−
Ｃ興体的に説明すると、次の通りである。
Ｃ興体的に説明すると、次の通りである。
まず、本発明者等は、８０ｋｌＪｆｚ’ａｉ２程度の鍛
鋼を被溶接材として、この開先に種々の組成のワイヤを
用いてサブマージアーク溶接によって種々の組成の溶接
金属を形成し、その上で、８０ｋｌＪｆｚ’ｗ１２程度
の引張り強度を示す溶接金属について、その化学組成と
Ｓｌ′Ｉぜい化との関係を求めたところ、ケイ素（Ｓｉ
）ならびに酸素（０１がＳｉ ０．１５％以下、Ｏ０．
０１５％以下の関係にあると、他の１ヒ学組成が上記の
如＜ 、Ｇ ０．０５〜０．１２％、Ｍｎ１．２〜１．
９％、Ｐ ０．０１５％以下、Ｍｎ １．２〜１．９％
、Ｓｏ、ｏｉｏ％以下、Ｎｉ １．０〜３．０％、Ｃｒ
０．４〜１．０％、Ｍｏ０．２〜０．８％の範囲であ
っても、ＳＲぜい化しないことがわかった。更に、この
場合、溶接法は上記の如くサブマージアーク溶接法のほ
かにＳＭＡＷ％ＧＭＡＷの如く何れのアーク溶接であっ
ても溶接金属が上記範囲内にあると、ＳＲぜい化しない
ことがわかった。
鋼を被溶接材として、この開先に種々の組成のワイヤを
用いてサブマージアーク溶接によって種々の組成の溶接
金属を形成し、その上で、８０ｋｌＪｆｚ’ｗ１２程度
の引張り強度を示す溶接金属について、その化学組成と
Ｓｌ′Ｉぜい化との関係を求めたところ、ケイ素（Ｓｉ
）ならびに酸素（０１がＳｉ ０．１５％以下、Ｏ０．
０１５％以下の関係にあると、他の１ヒ学組成が上記の
如＜ 、Ｇ ０．０５〜０．１２％、Ｍｎ１．２〜１．
９％、Ｐ ０．０１５％以下、Ｍｎ １．２〜１．９％
、Ｓｏ、ｏｉｏ％以下、Ｎｉ １．０〜３．０％、Ｃｒ
０．４〜１．０％、Ｍｏ０．２〜０．８％の範囲であ
っても、ＳＲぜい化しないことがわかった。更に、この
場合、溶接法は上記の如くサブマージアーク溶接法のほ
かにＳＭＡＷ％ＧＭＡＷの如く何れのアーク溶接であっ
ても溶接金属が上記範囲内にあると、ＳＲぜい化しない
ことがわかった。
また、この組成の溶接金属によってバタリング層を形成
し、このバタリング層を介して例えば８０に’Ｊｆ／’
ｍ１程度の圧延材に溶接することもできる。このときに
溶接金属が上記組成から成っているとＣ頂が高いことも
あって、バタリング層に生じる熱影響部が硬化する。そ
こで、この点について本発明者等ｌｆ研究したところ、
上記組成の溶接金属中ＣＧのみを０．０１〜０．０５％
にすると、硬度Ｉ＋、。≦３９になることがわかった。
し、このバタリング層を介して例えば８０に’Ｊｆ／’
ｍ１程度の圧延材に溶接することもできる。このときに
溶接金属が上記組成から成っているとＣ頂が高いことも
あって、バタリング層に生じる熱影響部が硬化する。そ
こで、この点について本発明者等ｌｆ研究したところ、
上記組成の溶接金属中ＣＧのみを０．０１〜０．０５％
にすると、硬度Ｉ＋、。≦３９になることがわかった。
従って、溶接時には、この溶接に先立って上記組成の溶
接金属をバタリング層として形成し、例えば、８０ｋｇ
ｒ／ａ’程度の鍛鋼なその俊、例えば、８０ｋｑＬ’１
ｍ’級の圧延鋼に溶接するときには、溶接金属と略々同
じ組成のワイヤや、従来例のワイヤ等の溶接材料を使用
して本溶接すると、この溶接により組立てられた構造物
はＳＲ処理することなくそのままで実用に供することが
でき、溶接金属の高靭性は維持される。また、この本溶
接のときにバタリング雪に熱影響部が形成されるが、バ
タリング層の溶接金属ではＣが０．０１〜０．０５％の
範囲に調整されているために、上記の如く硬さはＩｌ、
ｃ≦３２に保持できる。
接金属をバタリング層として形成し、例えば、８０ｋｇ
ｒ／ａ’程度の鍛鋼なその俊、例えば、８０ｋｑＬ’１
ｍ’級の圧延鋼に溶接するときには、溶接金属と略々同
じ組成のワイヤや、従来例のワイヤ等の溶接材料を使用
して本溶接すると、この溶接により組立てられた構造物
はＳＲ処理することなくそのままで実用に供することが
でき、溶接金属の高靭性は維持される。また、この本溶
接のときにバタリング雪に熱影響部が形成されるが、バ
タリング層の溶接金属ではＣが０．０１〜０．０５％の
範囲に調整されているために、上記の如く硬さはＩｌ、
ｃ≦３２に保持できる。
すなわち、第１図ならびに第２図に示す如く、８０ｋｌ
ＪＬ’１ｌｌ１２程度の鍛鋼を使用する構造物を溶接に
よって組立てる場合には、第１図に示す如く、予め鍜！
１１の先端に、Ｇ ０．０１〜０．０５％、Ｓｉ ０．
１５％以下、Ｍｎ １．２〜１．９％、Ｐ ０００１５
％以下、Ｓｏ、ｏｉｏ％以下、Ｎｉ １．０〜３．０％
、Ｏｒ ０．４〜１．０％、Ｍｏ ０．２〜０．８％、
００．０１５％以下を含んで残余が実質的に［ｅから成
る組成の溶接金属をバタリング層２として形成してから
、所望形状に開先加工を行なって、その俊、ＳＲ処理を
する。その後、第２図に示す如く、他の部材３と突合せ
て開先を形成し、溶接を実施し、上記組成の溶接金属又
は先に示した従来例の８０ｋｌ／ｌｌｌｍ２程度の組成
の溶接金属を形成すると、溶接のままで使用ずれば、溶
接部の硬化層はなく、かつ高靭性の溶接金属が得られる
。
ＪＬ’１ｌｌ１２程度の鍛鋼を使用する構造物を溶接に
よって組立てる場合には、第１図に示す如く、予め鍜！
１１の先端に、Ｇ ０．０１〜０．０５％、Ｓｉ ０．
１５％以下、Ｍｎ １．２〜１．９％、Ｐ ０００１５
％以下、Ｓｏ、ｏｉｏ％以下、Ｎｉ １．０〜３．０％
、Ｏｒ ０．４〜１．０％、Ｍｏ ０．２〜０．８％、
００．０１５％以下を含んで残余が実質的に［ｅから成
る組成の溶接金属をバタリング層２として形成してから
、所望形状に開先加工を行なって、その俊、ＳＲ処理を
する。その後、第２図に示す如く、他の部材３と突合せ
て開先を形成し、溶接を実施し、上記組成の溶接金属又
は先に示した従来例の８０ｋｌ／ｌｌｌｍ２程度の組成
の溶接金属を形成すると、溶接のままで使用ずれば、溶
接部の硬化層はなく、かつ高靭性の溶接金属が得られる
。
実 施 例
次に実施例について説明する。
まず、８０ｋＱ ｒ／ＭＡ２級ｍ ｔＪ４ （７） ’
ｌｃ Ｇａ ニ第１ 表ニ示す組成のバッタリング層を
溶接入熱３０Ｘ１０３ ジュールｔ’ｃｒＡの条件で形
成し、その後、ＳＲ処理（５９０℃ｘ５時間）をした。
ｌｃ Ｇａ ニ第１ 表ニ示す組成のバッタリング層を
溶接入熱３０Ｘ１０３ ジュールｔ’ｃｒＡの条件で形
成し、その後、ＳＲ処理（５９０℃ｘ５時間）をした。
その侵、相手材の８◇ｋｇＬ’ｍｌ１２級の圧延鋼との
間でサブマージ突合せ溶接を実施し、バタリング層の硬
さと衝撃試験を行なったとＣろ、第２表に示す通りであ
った。
間でサブマージ突合せ溶接を実施し、バタリング層の硬
さと衝撃試験を行なったとＣろ、第２表に示す通りであ
った。
第１表ならびに第２表において、＆１．２ならびに３は
本発明に係る溶接金属によってバッタリング層が形成さ
れたもので、この場合は、 ＳＲ処理を行なっても、吸
収エネルギーは高レベルを保持していた。これに対し、
Ｈａ ４１ｉらびに５で示すバッタリング層は比較例で
あって、これら比較例ではＳＲ処理によって吸収エネル
ギーは低下し、靭性が大ｒｌに低下していることがわか
る。
本発明に係る溶接金属によってバッタリング層が形成さ
れたもので、この場合は、 ＳＲ処理を行なっても、吸
収エネルギーは高レベルを保持していた。これに対し、
Ｈａ ４１ｉらびに５で示すバッタリング層は比較例で
あって、これら比較例ではＳＲ処理によって吸収エネル
ギーは低下し、靭性が大ｒｌに低下していることがわか
る。
また、本溶接時にはバタリング層に熱影響部が生じるが
この硬さは本発明の場合にはＣが低くなっていることし
あって）ＩＲｃ≦３１であった。
この硬さは本発明の場合にはＣが低くなっていることし
あって）ＩＲｃ≦３１であった。
第１表バタリング層溶接金属組成（％）第２表 バタリ
ング１の硬さと 衝撃吸収エネルギー バタリング溶接入熱３０にＪ ｔ’ ＣＩハタＩＪ ン
’ｊ ！１ｓＲ５９０℃ｘ５ｈ〈発明の効果〉 以上詳しく説明した通り、本発明に係る溶接金属によっ
てバタリング層を形成し、バタリング層を介して溶接す
ると、Ｓｉ含有量が０．１５％以下、Ｃ含有量が０．０
１５％以下の如く少量であるため、ＳＲ処理を行なって
もこの処理によってＳＲぜい化が生じない。また、バタ
リング１を介して溶接したのちに、ＳＲ処理することな
く、そのまま使用しても、溶接金属中のＣ含有量が０．
０１〜０．０５％の節回にあるため、溶接時にバタリン
グ層に生成する熱影響部の硬度が＾くならず、耐海水腐
食疲労性などが損なわれることがない。
ング１の硬さと 衝撃吸収エネルギー バタリング溶接入熱３０にＪ ｔ’ ＣＩハタＩＪ ン
’ｊ ！１ｓＲ５９０℃ｘ５ｈ〈発明の効果〉 以上詳しく説明した通り、本発明に係る溶接金属によっ
てバタリング層を形成し、バタリング層を介して溶接す
ると、Ｓｉ含有量が０．１５％以下、Ｃ含有量が０．０
１５％以下の如く少量であるため、ＳＲ処理を行なって
もこの処理によってＳＲぜい化が生じない。また、バタ
リング１を介して溶接したのちに、ＳＲ処理することな
く、そのまま使用しても、溶接金属中のＣ含有量が０．
０１〜０．０５％の節回にあるため、溶接時にバタリン
グ層に生成する熱影響部の硬度が＾くならず、耐海水腐
食疲労性などが損なわれることがない。
第１図ならびに第２図は本発明に係る溶接金属をバタリ
ング■として介在させて８０ｋａｆ／ｓ’級鍜鋼を溶接
する際のバタリング■形成工程と開先形成工程の各説明
図で、第３図は８０ｋｕｆ／Ｘｌ１ｍ’級鍜鋼を溶接し
たときの入熱量と溶接熱影響部の硬度との関係を示すグ
ラフである。 符号１・・・・・・８０ｋｌＪｆ／１１１１’鍜鋼の如
き母材２・・・・・・バタリング層 ３・・・・・・相手材
ング■として介在させて８０ｋａｆ／ｓ’級鍜鋼を溶接
する際のバタリング■形成工程と開先形成工程の各説明
図で、第３図は８０ｋｕｆ／Ｘｌ１ｍ’級鍜鋼を溶接し
たときの入熱量と溶接熱影響部の硬度との関係を示すグ
ラフである。 符号１・・・・・・８０ｋｌＪｆ／１１１１’鍜鋼の如
き母材２・・・・・・バタリング層 ３・・・・・・相手材
Claims (1)
- 重量％でＣ０．０１〜０．０５％、Ｓｉ０．１５％以下
、Ｍｎ１．２〜１．９％、Ｐ０．０１５％以下、Ｓ０．
０１０％以下、Ｎｉ１．０〜３．０％、Ｃｒ０．４〜１
．０％、Ｍｏ０．２〜０．８％ならびにＯ０．０１５％
以下を含んで、残部が実質的にＦｅから成ることを特徴
とする高張力鋼材の接合に供せられ、しかも、少なくと
も８０ｋｇｆ／ｍｍ＾２程度の引張り強さを持つ高張力
鋼材用溶接金属。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27914986A JPS63132794A (ja) | 1986-11-21 | 1986-11-21 | 高張力鋼材用溶接金属 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27914986A JPS63132794A (ja) | 1986-11-21 | 1986-11-21 | 高張力鋼材用溶接金属 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63132794A true JPS63132794A (ja) | 1988-06-04 |
Family
ID=17607128
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27914986A Pending JPS63132794A (ja) | 1986-11-21 | 1986-11-21 | 高張力鋼材用溶接金属 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63132794A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008137042A (ja) * | 2006-12-04 | 2008-06-19 | Hitachi Ltd | タービンロータ |
-
1986
- 1986-11-21 JP JP27914986A patent/JPS63132794A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008137042A (ja) * | 2006-12-04 | 2008-06-19 | Hitachi Ltd | タービンロータ |
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