JPS63105931A - 薄連鋳鋼帯からの深絞り性の優れた冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
薄連鋳鋼帯からの深絞り性の優れた冷延鋼板の製造方法Info
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- JPS63105931A JPS63105931A JP24944386A JP24944386A JPS63105931A JP S63105931 A JPS63105931 A JP S63105931A JP 24944386 A JP24944386 A JP 24944386A JP 24944386 A JP24944386 A JP 24944386A JP S63105931 A JPS63105931 A JP S63105931A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、深絞り性の優れた冷延鋼板を、連鋳プロセス
によって得られた薄連鋳鋼帯を用いて低コストで製造す
る方法に関する。
によって得られた薄連鋳鋼帯を用いて低コストで製造す
る方法に関する。
（従来の技術）
従来、例えば第３版鐵鋼便覧第■巻（１）、第３４９頁
および第４８３頁に記載されているように、深絞り性の
優れた冷延鋼板は、限定された成分の鋼を、２００〜２
５０１ｍ厚さの連続鋳造スラブ或は、分塊スラブと５し
、これを加熱して２〜６ｎ厚さまで熱間圧延する過程を
採っていたため、長大な圧延工場を必要とし、消費され
るエネルギーも莫大なものであった。
および第４８３頁に記載されているように、深絞り性の
優れた冷延鋼板は、限定された成分の鋼を、２００〜２
５０１ｍ厚さの連続鋳造スラブ或は、分塊スラブと５し
、これを加熱して２〜６ｎ厚さまで熱間圧延する過程を
採っていたため、長大な圧延工場を必要とし、消費され
るエネルギーも莫大なものであった。
最近、連続鋳造によって得られる鋳片の厚さを、製品厚
みに可及的に近付けようとする試みがなされつつある。
みに可及的に近付けようとする試みがなされつつある。
具体的には、冷間圧延素材（ホットゲージストリップ）
を直接、連続鋳造によって製造する方法や熱間圧延工程
における中間ゲージ（３０〜６０ｍ厚さ）の材料を連続
鋳造によって製造し、熱間圧延工程を簡省略する方法が
ある。
を直接、連続鋳造によって製造する方法や熱間圧延工程
における中間ゲージ（３０〜６０ｍ厚さ）の材料を連続
鋳造によって製造し、熱間圧延工程を簡省略する方法が
ある。
冷間圧延素材を直接、連続鋳造によって得るプロセスは
、工程の簡潔さの点で極めて優れているけれども、この
プロセスによって得られた冷延鋼板は、硬質で加工性が
劣り、しかも製品の結晶粒が細かいにもかかわらず、加
工時に、肌荒れが発生し、加工用としては用いられない
。
、工程の簡潔さの点で極めて優れているけれども、この
プロセスによって得られた冷延鋼板は、硬質で加工性が
劣り、しかも製品の結晶粒が細かいにもかかわらず、加
工時に、肌荒れが発生し、加工用としては用いられない
。
（発明が解決しようとする問題点）
本発明は、前述の、従来技術における問題点を解決し、
深絞り性が優れしかも、加工時に肌荒れを発生しない冷
延鋼板を、熱間圧延工程を省略したプロセスによって得
る製造方法を、提供することを目的としてなされた。
深絞り性が優れしかも、加工時に肌荒れを発生しない冷
延鋼板を、熱間圧延工程を省略したプロセスによって得
る製造方法を、提供することを目的としてなされた。
（問題点を解決するための手段）
本発明の要旨とするところは、下記の通りである。
重量％で、Ｃ： ０．００１０〜０．００８０％、Ｍｎ
： ０．０５〜１．０％、Ｓｉ ： ０．００５〜０
．３０％、Ｐ ： ０．００３〜０．１０％、Ｓ ：
０．０２０％以下、５ｏｔｋｌ： ０．００５〜０．０
７０％、Ｎ ： ０．００１０〜０．００７０％、Ｂ
： ０．０００３〜０．００３０％、Ｔｉ ： ０．０
８０％以下、かつＴｉ≧３．４２ Ｎ ＋ １．５３
＋４ Ｃ５Ｎｂ： ０．００３〜０．０５０％を含有し
、残部がＦｅおよび不可避的不純物元素からなる溶鋼を
連続鋳造して厚さ１０鶴以下の薄鋳帯とし、凝固後９５
０〜７５０℃間を、Ｖ（’Ｃ／ｓ）以上の冷却速度で冷
却して巻き取った後、冷間圧延し、焼鈍することを特徴
とする薄連鋳鋼帯からの深絞り性の優れた冷延鋼板の製
造方法。
： ０．０５〜１．０％、Ｓｉ ： ０．００５〜０
．３０％、Ｐ ： ０．００３〜０．１０％、Ｓ ：
０．０２０％以下、５ｏｔｋｌ： ０．００５〜０．０
７０％、Ｎ ： ０．００１０〜０．００７０％、Ｂ
： ０．０００３〜０．００３０％、Ｔｉ ： ０．０
８０％以下、かつＴｉ≧３．４２ Ｎ ＋ １．５３
＋４ Ｃ５Ｎｂ： ０．００３〜０．０５０％を含有し
、残部がＦｅおよび不可避的不純物元素からなる溶鋼を
連続鋳造して厚さ１０鶴以下の薄鋳帯とし、凝固後９５
０〜７５０℃間を、Ｖ（’Ｃ／ｓ）以上の冷却速度で冷
却して巻き取った後、冷間圧延し、焼鈍することを特徴
とする薄連鋳鋼帯からの深絞り性の優れた冷延鋼板の製
造方法。
ただし、
Ｖ （’Ｃ／３） −５，０Ｘ １０−’／ （％）×
Ｂ（χ）〕以下に、本発明の詳細な説明する。
Ｂ（χ）〕以下に、本発明の詳細な説明する。
発明者等は、鋼成分、鋳片厚さ、凝固後の熱履歴につい
て、検討した結果、鋼成分を限定し、連続鋳造過程にお
ける鋳片の凝固後の特定の温度域における冷却速度を制
御することにより、熱間圧延工程を完全に省略したプロ
セスで、深絞り性に優れしかも、加工時に肌荒れが発生
しない冷延鋼板を製造できることを知見した。
て、検討した結果、鋼成分を限定し、連続鋳造過程にお
ける鋳片の凝固後の特定の温度域における冷却速度を制
御することにより、熱間圧延工程を完全に省略したプロ
セスで、深絞り性に優れしかも、加工時に肌荒れが発生
しない冷延鋼板を製造できることを知見した。
先ず、本発明の、深絞り用冷延鋼板の成分限定について
述べる。
述べる。
Ｃは、少なければ少ない程冷延鋼板の深絞り性が良好に
なることが、従来から知られている・しかしながら、そ
の含有量を０．００１０％以下にするには、鋼の溶製が
極めて困難となる。一方、Ｃを・０．００８０％を超え
て含有させると、冷延鋼板の加工性が劣化し、炭窒化物
形成元素を添加する場合には、Ｎｂｘ Ｔｓといった元
素を多量に必要とする処から、製造コストを上昇せしめ
るのみならず、再結晶温度が高くなり、高温焼鈍を必要
とするという問題を生ずる。加えて、冷延鋼板の加工性
も劣化せしめるので、Ｃ含有量は０．００１０〜０．０
０８％とした。好ましい範囲は０．００１０〜０．００
７０％である。
なることが、従来から知られている・しかしながら、そ
の含有量を０．００１０％以下にするには、鋼の溶製が
極めて困難となる。一方、Ｃを・０．００８０％を超え
て含有させると、冷延鋼板の加工性が劣化し、炭窒化物
形成元素を添加する場合には、Ｎｂｘ Ｔｓといった元
素を多量に必要とする処から、製造コストを上昇せしめ
るのみならず、再結晶温度が高くなり、高温焼鈍を必要
とするという問題を生ずる。加えて、冷延鋼板の加工性
も劣化せしめるので、Ｃ含有量は０．００１０〜０．０
０８％とした。好ましい範囲は０．００１０〜０．００
７０％である。
Ｓｔ、 Ｍｎ、 Ｐは、冷延鋼板の高強度化にとって
、有効な元素である。
、有効な元素である。
本発明では、軟質冷延鋼板のみならず高強度冷延鋼板を
も発明の対象とするので、Ｓｉ ： ０．００５〜０．
３０ ％、 門口 ：Ｏ，ＯＳ 〜 １．０ ％、
Ｐ ｉ Ｏ，００３〜０．１０％の成分範囲とす
る。
も発明の対象とするので、Ｓｉ ： ０．００５〜０．
３０ ％、 門口 ：Ｏ，ＯＳ 〜 １．０ ％、
Ｐ ｉ Ｏ，００３〜０．１０％の成分範囲とす
る。
即ち、高強度冷延鋼板を製造する場合には、それぞれ、
Ｓｆ：０．３０％、Ｍｎ：１．０％、Ｐ ： ０．１０
％を上限とする。
Ｓｆ：０．３０％、Ｍｎ：１．０％、Ｐ ： ０．１０
％を上限とする。
Ｓｉは、０．３０％を超えて高くなると、冷延鋼板の塗
装性が劣化し、Ｍｎは、１．０％を超える含有量となる
と、極低Ｃの鋼を溶製することが困難となり、Ｐは、０
．１０％を超えて多すぎると、冷延鋼板のスポット溶接
性が劣化するのみならず、粒界にＰが偏析し、冷延鋼板
をプレス加工するときの二次加工性が劣化する。
装性が劣化し、Ｍｎは、１．０％を超える含有量となる
と、極低Ｃの鋼を溶製することが困難となり、Ｐは、０
．１０％を超えて多すぎると、冷延鋼板のスポット溶接
性が劣化するのみならず、粒界にＰが偏析し、冷延鋼板
をプレス加工するときの二次加工性が劣化する。
これらの理由により、Ｓｉｓ Ｍ！１％ Ｐの上限を上
記のように規定した。
記のように規定した。
一方、軟質冷延鋼板を製造する場合には、Ｓｉ：０．０
０５〜０．０２％、Ｍｎ： ０．０５〜０．５０％、Ｐ
：０．００１〜０．０２０％とすることが好ましい。
０５〜０．０２％、Ｍｎ： ０．０５〜０．５０％、Ｐ
：０．００１〜０．０２０％とすることが好ましい。
Ｍｎが０．５０％を超えると、硬質となり、延性に富ん
だ冷延鋼板を製造できない。同様の理由から、Ｓｔは、
ｏ、ｏｓｏ％以下、Ｐは、０．０２０％以下にすること
が好ましい。
だ冷延鋼板を製造できない。同様の理由から、Ｓｔは、
ｏ、ｏｓｏ％以下、Ｐは、０．０２０％以下にすること
が好ましい。
Ｓは、熱間脆性の原因となる元素である。
本発明では、熱間圧延をおこなわないので熱間脆性の問
題はないけれども、鋳片（薄鋳帯）を、直接、冷間圧延
する場合に、Ｓが多いと、耳割れが発生し易くなり、さ
らに、冷延ａ板が硬質化するので、軟質冷延鋼板を製造
する場合には、Ｓを０．０２０％以下とする必要がある
。
題はないけれども、鋳片（薄鋳帯）を、直接、冷間圧延
する場合に、Ｓが多いと、耳割れが発生し易くなり、さ
らに、冷延ａ板が硬質化するので、軟質冷延鋼板を製造
する場合には、Ｓを０．０２０％以下とする必要がある
。
Ｍは、Ｔｉの酸化物による表面きずの発生を防止するた
め、酸可溶Ｍとして、０．００５％以上含有させる必要
がある。しかしながら、Ｍ含有量が多くなり過ぎると、
アルミナ系の介在物が増え、逆に表面きずが増加するか
ら、酸可溶Ｍとして、０．０７０％を上限とする。好ま
しい範囲は、０．０１５〜０．０５０％である。
め、酸可溶Ｍとして、０．００５％以上含有させる必要
がある。しかしながら、Ｍ含有量が多くなり過ぎると、
アルミナ系の介在物が増え、逆に表面きずが増加するか
ら、酸可溶Ｍとして、０．０７０％を上限とする。好ま
しい範囲は、０．０１５〜０．０５０％である。
ＮはＴｉによりＴｉＮとして固定されるが、Ｎが多すぎ
るとＴｉ添加量が増加しコスト上昇および加工性が劣化
するので少ないほうが好ましい、したがってＮの上限は
０．００７０％である。下限は現在の技術で達成可能な
０．００１０％とする。
るとＴｉ添加量が増加しコスト上昇および加工性が劣化
するので少ないほうが好ましい、したがってＮの上限は
０．００７０％である。下限は現在の技術で達成可能な
０．００１０％とする。
Ｔｉは深絞り用冷延鋼板として必要な深絞り性、延性、
非時効性を確保するため、Ｔｉ量１．５３ ＋３．４２
Ｎ＋４Ｃを満足する必要がある。一方、Ｔｉ量が多くな
るほど加工性が優れるが、ｏ、ｏｓｏ％を超えるとその
効果が飽和し、これ以上の添加コストの上昇をまねくの
で経済的でないと同時に、Ｔｉ酸化物による表面疵が増
加する。
非時効性を確保するため、Ｔｉ量１．５３ ＋３．４２
Ｎ＋４Ｃを満足する必要がある。一方、Ｔｉ量が多くな
るほど加工性が優れるが、ｏ、ｏｓｏ％を超えるとその
効果が飽和し、これ以上の添加コストの上昇をまねくの
で経済的でないと同時に、Ｔｉ酸化物による表面疵が増
加する。
ＢおよびＮｂは鋳片の冷却速度とともに本発明の重要な
構成要件である。この限定理由を知見した実験事実につ
いて述べる。
構成要件である。この限定理由を知見した実験事実につ
いて述べる。
Ｃ； ０．００１０〜０．００７０％、５ｔＨ０，０１
％、Ｍｎ；０．１〜０．３％、 Ｔｉ ； ０．０４３
〜０．０８０％、 Ｐ ； ０．０１２％、 ｓｏｌ
／Ｖ ； ０．０１５〜０．０５３％、Ｎ；０．００
２５〜０．００３９％の鋼にＢ ； ０．０００１〜０
．００４５％、 Ｎｂ ； ０．００１〜０．０７０％
に変化させた溶鋼を４． Ｏｔｍの鋳片とし、凝固後た
だちに冷却速度を変え６５０℃まで冷却し、６５０℃で
一時間保定し徐冷した。この鋳片を０．８鰭まで冷延し
、８２５℃Ｘ Ｉｒａｉｎの再結晶焼鈍を行い、１．５
％のスキンバス後に肌荒れ試験をおこなった。肌荒れ試
験はバルジ−で一定高さまで張り出し、その時の肌荒れ
の程度を３段階で評価した。評点ｌは肌荒れが皆無、評
点２は肌荒れが若干ある。評点３は肌荒れが発生とした
。
％、Ｍｎ；０．１〜０．３％、 Ｔｉ ； ０．０４３
〜０．０８０％、 Ｐ ； ０．０１２％、 ｓｏｌ
／Ｖ ； ０．０１５〜０．０５３％、Ｎ；０．００
２５〜０．００３９％の鋼にＢ ； ０．０００１〜０
．００４５％、 Ｎｂ ； ０．００１〜０．０７０％
に変化させた溶鋼を４． Ｏｔｍの鋳片とし、凝固後た
だちに冷却速度を変え６５０℃まで冷却し、６５０℃で
一時間保定し徐冷した。この鋳片を０．８鰭まで冷延し
、８２５℃Ｘ Ｉｒａｉｎの再結晶焼鈍を行い、１．５
％のスキンバス後に肌荒れ試験をおこなった。肌荒れ試
験はバルジ−で一定高さまで張り出し、その時の肌荒れ
の程度を３段階で評価した。評点ｌは肌荒れが皆無、評
点２は肌荒れが若干ある。評点３は肌荒れが発生とした
。
Ｎｂ量とＢ量と冷却速度が５０℃／Ｓ以上のｆＩ４ｖｉ
の肌荒れ評点との関係を第１図に示した。図中の線は数
多くテストの肌荒れ評点の境界を示し、図中、の数字は
その範囲の肌荒れ評点を示す。第１図かられかる よう
にＮｂ、 Ｂを複合添加し、Ｂを０．０００３％以上
、Ｎｂを０．００３％以上添加することにより肌荒れが
回避されることがわかる。一方、上限は第１図から一定
以上の添加で効果が飽和することが分かる。そのためＢ
は０．００３０％を上限に、Ｎｂは０．０５０％を上限
に特定した。なお、第１図の鋼板の結晶粒度は ８．０
〜９．８の範囲であった。
の肌荒れ評点との関係を第１図に示した。図中の線は数
多くテストの肌荒れ評点の境界を示し、図中、の数字は
その範囲の肌荒れ評点を示す。第１図かられかる よう
にＮｂ、 Ｂを複合添加し、Ｂを０．０００３％以上
、Ｎｂを０．００３％以上添加することにより肌荒れが
回避されることがわかる。一方、上限は第１図から一定
以上の添加で効果が飽和することが分かる。そのためＢ
は０．００３０％を上限に、Ｎｂは０．０５０％を上限
に特定した。なお、第１図の鋼板の結晶粒度は ８．０
〜９．８の範囲であった。
次にＮｂＸＢと冷却速度と肌荒れ性の関係を第２図に示
した０図中の破線は数多くのテストによる肌荒れ評点の
境界を示し、実線はＶＸＢＸＮｂ−５，０Ｘ１０−’を
示し、図中の数字はその範囲の肌荒れ評点を示す。第２
図から明らかなようにＮｂｘＢと冷却速度に肌荒れ性が
影響されることがわかる。即ち、冷却速度が速い時はＮ
ｂＸＢｆｉが少なくても肌荒れが発生しない。一方冷却
速度が遅い時はＮｂＸＢ量を充分に多くすれば肌荒れを
防止することができる。即ち、鋳片の冷却速度；Ｖ（’
Ｃ／Ｓ）≧５．０ Ｘ １０”’／ （Ｎｌ） （％）
×Ｂ（％）〕を満足すれば肌荒れを防止することができ
る。この事実に基づきＮｂ、 Ｂ量および冷却速度とそ
の関係を規定した。
した０図中の破線は数多くのテストによる肌荒れ評点の
境界を示し、実線はＶＸＢＸＮｂ−５，０Ｘ１０−’を
示し、図中の数字はその範囲の肌荒れ評点を示す。第２
図から明らかなようにＮｂｘＢと冷却速度に肌荒れ性が
影響されることがわかる。即ち、冷却速度が速い時はＮ
ｂＸＢｆｉが少なくても肌荒れが発生しない。一方冷却
速度が遅い時はＮｂＸＢ量を充分に多くすれば肌荒れを
防止することができる。即ち、鋳片の冷却速度；Ｖ（’
Ｃ／Ｓ）≧５．０ Ｘ １０”’／ （Ｎｌ） （％）
×Ｂ（％）〕を満足すれば肌荒れを防止することができ
る。この事実に基づきＮｂ、 Ｂ量および冷却速度とそ
の関係を規定した。
次に鋳片の冷却速度を５０℃／Ｓと一定にし冷却の温度
範囲を変えた鋳片を０．８ ｔｍまで冷延し、８２５℃
Ｘ １ｍ１ｎの再結晶焼鈍を行い、１．０％のスキンパ
ス後、第１図と同様の肌荒れ試験および材質試験をおこ
なった。その結果を第３図に示す。
範囲を変えた鋳片を０．８ ｔｍまで冷延し、８２５℃
Ｘ １ｍ１ｎの再結晶焼鈍を行い、１．０％のスキンパ
ス後、第１図と同様の肌荒れ試験および材質試験をおこ
なった。その結果を第３図に示す。
他の製造条件のうち鋼成分は、Ｃ； ０．００３５％ｒ
Ｓｉ、 ０．００９％、 Ｍｎ ； ０．２１％、
Ｐ 、 ０．００９％ｌ Ｓ ｉｏ、００６％、Ａ
ｎ！；０．５１％、 Ｎ 、 ０．００２７％＋７１；
０．０５５％、 Ｎｂ ｉ Ｏ，０１５％、 Ｂ 、
０．００７％、鋳片厚みは４．０ｆｌである。なお、第
３図のＯ印は冷却開始温度；９５０℃以上で冷却終了温
度；７５０℃以下のものであり、Δ印は冷却開始温度：
９５０℃以下かあるいは冷却終了温度；７５０℃以上の
ものである。第３図から分かるように肌荒れ性を良好と
するためには冷却開始温度が９５０℃以上で冷却終了温
度は７５０℃以下である。一方加工性の点からは冷却終
了温度６００℃以上にすることが好ましい。この事実に
基づき鋳片の冷却開始温度を９５０℃及び冷却終了温度
を７５０℃と規定した。
Ｓｉ、 ０．００９％、 Ｍｎ ； ０．２１％、
Ｐ 、 ０．００９％ｌ Ｓ ｉｏ、００６％、Ａ
ｎ！；０．５１％、 Ｎ 、 ０．００２７％＋７１；
０．０５５％、 Ｎｂ ｉ Ｏ，０１５％、 Ｂ 、
０．００７％、鋳片厚みは４．０ｆｌである。なお、第
３図のＯ印は冷却開始温度；９５０℃以上で冷却終了温
度；７５０℃以下のものであり、Δ印は冷却開始温度：
９５０℃以下かあるいは冷却終了温度；７５０℃以上の
ものである。第３図から分かるように肌荒れ性を良好と
するためには冷却開始温度が９５０℃以上で冷却終了温
度は７５０℃以下である。一方加工性の点からは冷却終
了温度６００℃以上にすることが好ましい。この事実に
基づき鋳片の冷却開始温度を９５０℃及び冷却終了温度
を７５０℃と規定した。
このような成分の鋼を転炉あるいは電気炉で必要に応じ
て真空脱ガス処理により溶製し鋳鋼帯とする。鋳鋼帯の
厚みは１０ｎ以下とすることが好ましい。その理由は鋳
片の冷却速度の確保、製品の板厚から深絞りが良好とな
る冷延率を確保するためである。この鋳鋼帯を９５０℃
〜７５０℃間をＶ（’Ｃ／ｓ）以上で冷却し、巻き取る
。
て真空脱ガス処理により溶製し鋳鋼帯とする。鋳鋼帯の
厚みは１０ｎ以下とすることが好ましい。その理由は鋳
片の冷却速度の確保、製品の板厚から深絞りが良好とな
る冷延率を確保するためである。この鋳鋼帯を９５０℃
〜７５０℃間をＶ（’Ｃ／ｓ）以上で冷却し、巻き取る
。
（但しＶ （’Ｃ／ｓ） −５，ＯＸ １０−’／ （
％）×Ｂ（χ）〕）。
％）×Ｂ（χ）〕）。
なお、鋳片の形状矯正のため２０％以下の圧延をおこな
っても本発明の特徴を損なわない。
っても本発明の特徴を損なわない。
巻き取り温度は７５０℃以下で出来る限り高い方が好ま
しい０巻き取られたコイルは冷却後、脱スケールして、
冷間圧延する。冷間圧延する温度は圧延中に回復あるい
は再結晶しなければ何度でもよい０本発明の鋼成分では
、圧延中に回復あるいは再結晶しない温度は６００℃以
下である。冷延率は５０〜９５％である。この冷延板は
焼鈍される、焼鈍は連続焼鈍でも箱焼鈍でもよい。焼鈍
温度は再結晶温度以上８９０℃以下である。このように
して製造された鋼板は必要に応じて調質圧延をして製品
に供される。
しい０巻き取られたコイルは冷却後、脱スケールして、
冷間圧延する。冷間圧延する温度は圧延中に回復あるい
は再結晶しなければ何度でもよい０本発明の鋼成分では
、圧延中に回復あるいは再結晶しない温度は６００℃以
下である。冷延率は５０〜９５％である。この冷延板は
焼鈍される、焼鈍は連続焼鈍でも箱焼鈍でもよい。焼鈍
温度は再結晶温度以上８９０℃以下である。このように
して製造された鋼板は必要に応じて調質圧延をして製品
に供される。
本発明の方法で製造された鋼板を表面処理鋼板として用
いても本発明の特徴は損なわれない。
いても本発明の特徴は損なわれない。
実施例
第１表に示す成分および製造条件で冷延鋼板を製造し、
その材質特性および鋼板の肌荒れ性を調べた。肌荒れ試
験はバルジで一定高さまで張り出し、その時の肌荒れ程
度を３段階で評価した。評点１は肌荒れが皆無、評点２
は肌荒れが若干ある、評点３は肌荒れが発生とした。二
次加工性は絞り比２．０の絞りカップを０℃で押し広げ
をおこない、縦割れが無いものを○、縦割れが生じたも
のを×で表した。
その材質特性および鋼板の肌荒れ性を調べた。肌荒れ試
験はバルジで一定高さまで張り出し、その時の肌荒れ程
度を３段階で評価した。評点１は肌荒れが皆無、評点２
は肌荒れが若干ある、評点３は肌荒れが発生とした。二
次加工性は絞り比２．０の絞りカップを０℃で押し広げ
をおこない、縦割れが無いものを○、縦割れが生じたも
のを×で表した。
第１表の結果から、本発明の方法で製造したものは、深
絞り性と相関あるｒ値が高く、肌荒れ性も優れているこ
とが分かる。また二次加工性も優れていることがわかる
。なおコイル患２は形状矯正のため２０％の熱延をした
実施例であり、コイルｌ’＆ｔ５，６．７は高張力鋼の
実施例である。成分的には本発明の範囲内でも、鋳片の
冷却速度が本発明範囲外であるコイル！’ｈ８は肌荒れ
性カ劣ルノみならず加工性も悪くなっている。一方製造
条件的には本発明の範囲内でも、成分的に本発明範囲外
であるｍ９．１０は肌荒れ性が劣るのみならず加工性も
悪くなっている。コイル磁１１は成分的にも本発明範囲
外であり、鋳片の冷却速度も本発明範囲外であり、材質
特性、肌荒れ性ともに劣っていることがわかる。
絞り性と相関あるｒ値が高く、肌荒れ性も優れているこ
とが分かる。また二次加工性も優れていることがわかる
。なおコイル患２は形状矯正のため２０％の熱延をした
実施例であり、コイルｌ’＆ｔ５，６．７は高張力鋼の
実施例である。成分的には本発明の範囲内でも、鋳片の
冷却速度が本発明範囲外であるコイル！’ｈ８は肌荒れ
性カ劣ルノみならず加工性も悪くなっている。一方製造
条件的には本発明の範囲内でも、成分的に本発明範囲外
であるｍ９．１０は肌荒れ性が劣るのみならず加工性も
悪くなっている。コイル磁１１は成分的にも本発明範囲
外であり、鋳片の冷却速度も本発明範囲外であり、材質
特性、肌荒れ性ともに劣っていることがわかる。
以上の実施例から分かるように鋼成分と鋳片の冷却速度
との密接不可分な関係により、深絞り性が優れ、しかも
加工時に肌荒れが発生しない冷延鋼板が製造可能である
ことがわかる。
との密接不可分な関係により、深絞り性が優れ、しかも
加工時に肌荒れが発生しない冷延鋼板が製造可能である
ことがわかる。
（発明の効果）
本発明に従えば、上記実施例からも明かなように、限定
された化学成分範囲の鋼を連続鋳造して薄鋳片とし、鋳
片の冷却過程のコントロールにより、従来工程の如く、
強大な熱間圧延機列による熱間圧延を完全に省略しても
深絞り性が優れ、しかも加工時に肌荒れが発生しない冷
延鋼板が製造可能となる。かくして工程の省略に伴う省
エネルギー、コストの大幅な低減を可能とすることから
本発明は産業上著しく有用な発明である。
された化学成分範囲の鋼を連続鋳造して薄鋳片とし、鋳
片の冷却過程のコントロールにより、従来工程の如く、
強大な熱間圧延機列による熱間圧延を完全に省略しても
深絞り性が優れ、しかも加工時に肌荒れが発生しない冷
延鋼板が製造可能となる。かくして工程の省略に伴う省
エネルギー、コストの大幅な低減を可能とすることから
本発明は産業上著しく有用な発明である。
第１図はＮｂ、 Ｂｉｉと冷延・焼鈍後の肌荒れ性の関
係を示す図、第２図はＮｂＸＢ、鋳片の冷却速度と冷延
・焼鈍後の肌荒れ性の関係を示す図、第３図ハ鋳片の冷
却速度； Ｖ （”Ｃ／ ｓ ） ＝ ５． ＯＸｌ０
−’／ （％）×Ｂ（χ）〕を満足する冷却速度での冷
却開始および冷却終了温度と冷延・焼鈍後の肌荒れ性お
よびｒ値、伸びの関係を示す図である。 第１図 Ｎｂ（％） 第２図 Ｎｂ−８（’Ａ） （ｘσ５） 第３図
係を示す図、第２図はＮｂＸＢ、鋳片の冷却速度と冷延
・焼鈍後の肌荒れ性の関係を示す図、第３図ハ鋳片の冷
却速度； Ｖ （”Ｃ／ ｓ ） ＝ ５． ＯＸｌ０
−’／ （％）×Ｂ（χ）〕を満足する冷却速度での冷
却開始および冷却終了温度と冷延・焼鈍後の肌荒れ性お
よびｒ値、伸びの関係を示す図である。 第１図 Ｎｂ（％） 第２図 Ｎｂ−８（’Ａ） （ｘσ５） 第３図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 重量％で、Ｃ：０．００１０〜０．００８０％、Ｍｎ：
０．０５〜１．０％、Ｓｉ：０．００５〜０．３０％、
Ｐ：０．００３〜０．１０％、Ｓ：０．０２０％以下、
ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．０７０％、Ｎ：０．００
１０〜０．００７０％、Ｂ：０．０００３〜０．００３
０％、Ｔｉ：０．０８０％以下、かつＴｉ≧３．４２Ｎ
＋１．５Ｓ＋４Ｃ、Ｎｂ：０．００３〜０．０５０％を
含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物元素からなる
溶鋼を連続鋳造して厚さ１０ｍｍ以下の薄鋳帯とし、凝
固後９５０〜７５０℃間を、Ｖ（℃／ｓ）以上の冷却速
度で冷却して巻き取った後、冷間圧延し、焼鈍すること
を特徴とする薄連鋳鋼帯からの深絞り性の優れた冷延鋼
板の製造方法。 ただし、 Ｖ（℃／ｓ）＝５．０×１０＾−＾４／〔Ｎｂ（％）×
Ｂ（％）〕
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24944386A JPH0826408B2 (ja) | 1986-10-22 | 1986-10-22 | 薄連鋳鋼帯からの深絞り性の優れた冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24944386A JPH0826408B2 (ja) | 1986-10-22 | 1986-10-22 | 薄連鋳鋼帯からの深絞り性の優れた冷延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63105931A true JPS63105931A (ja) | 1988-05-11 |
| JPH0826408B2 JPH0826408B2 (ja) | 1996-03-13 |
Family
ID=17193044
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24944386A Expired - Lifetime JPH0826408B2 (ja) | 1986-10-22 | 1986-10-22 | 薄連鋳鋼帯からの深絞り性の優れた冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0826408B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6417824A (en) * | 1987-07-11 | 1989-01-20 | Nippon Steel Corp | Manufacture of cold-rolled steel sheet for working from thin continuously cast strip |
| JPH02163346A (ja) * | 1988-12-15 | 1990-06-22 | Nisshin Steel Co Ltd | プレス成形性に優れた溶融亜鉛めっき高張力冷延鋼板およびその製造方法 |
-
1986
- 1986-10-22 JP JP24944386A patent/JPH0826408B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6417824A (en) * | 1987-07-11 | 1989-01-20 | Nippon Steel Corp | Manufacture of cold-rolled steel sheet for working from thin continuously cast strip |
| JPH02163346A (ja) * | 1988-12-15 | 1990-06-22 | Nisshin Steel Co Ltd | プレス成形性に優れた溶融亜鉛めっき高張力冷延鋼板およびその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0826408B2 (ja) | 1996-03-13 |
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